專利名稱：低密度高延展性鐵基的高爾夫球鐵桿頭的合金材料的制作方法
技術領域：
本發明是關于一種低密度高延展性鐵基的高爾夫球鐵桿頭的合金材料，尤指一種具有低密度、高延展及高防銹特性，適合用于制作高爾夫球的鍛造鐵桿頭，以達到高強度、高延展性、高防銹性及優良的鍛造表面等要求的實用性材料。
當純金屬添加他種金屬或非金屬合金元素而配制成合金后，其本身的性質也會發生變化，例如熔點降低、強度升高、延展性降低、電阻增大、導熱度降低、熱處理性能增進、耐蝕性變化及磁性變化等等，也因為純金屬配制成合金后，其機械、物理及化學性質均獲得改善，因此可隨著機械、器具的設計需要，選用適當的合金元素并控制其含量，以配制成合用的合金材料。
例如工業上經常利用的高強度低合金鋼(HSLA)及合金工具鋼即是，其中，高強度低合金鋼是以添加2％以內的少量合金元素，如Ti、V、Nb，而獲得高強度為其特色，且廣為運用于公路及鐵路橋梁、鐵路貨客車廂、大客車車體、農業機械或挖土工具等。此外，合金工具鋼則是通過添加Cr、W、Mo、V、Ni等合金元素，使該些合金元素在鋼內形成碳化物，使其具有硬化深度較深、耐磨耗及耐高溫軟化的特性，一般可作為切削工具或熱加工模具，或是耐受沖擊、耐磨的場合。
一套完整的高爾夫球具包含有木桿桿頭(wood)、鐵桿桿頭、劈起桿桿頭(PW)、砂坑桿桿頭(SW)、推桿桿頭(putter)、桿身(分為金屬桿與碳纖維桿)、膠套(為吸收球頭與球桿接觸面的摩擦力與美觀)及橡膠材質的握把。一般而言，高爾夫球鐵桿是泛指鐵桿、劈起桿及砂坑桿。鐵桿主要用以將球擊至目標點，其特征為球飛行距離比木桿稍短，但可將球打得較高，且方向容易掌握。通常1號鐵桿長約39.5英寸，桿頭斜度14度；2號桿以后桿身長度以0.5英寸遞減，桿頭斜度以4度遞增。使用者可依目標距離選擇適合的球桿擊球。
此外，近年來，為使鐵桿兼具傳統木桿及鐵桿優點，并兼具長距離打擊與準確性打擊，亦有將鐵桿頭制成空心的設計出現。鐵桿尚包含有在果嶺周圍作近距離切球用的劈起桿(Pitching Wedge)及用于砂坑擊球的砂坑桿(Sand Wedge)，兩者皆屬于挖起桿，這類球桿因桿頭較重，斜度較大，所以容易將球擊高及短距離的控球性。
目前高爾夫球鐵桿頭的制造方式，主要為精密脫蠟鑄造法與鍛造加工法兩種，配合參閱表1所示，表1是傳統精密脫蠟鑄造法與鍛造加工法所制作的鐵桿頭特性比較表。

另外也有少部分利用表面鍍層(如鍍鎳、鈷、鉆石)或鑲板加工。整體而言，精密脫蠟鑄造法的成本最便宜，但鍛造加工法具有較多方面的優點。而工業上現行使用于制作鐵桿頭的精密脫蠟鑄造法與鍛造加工法的合金材料機械性質如表2所示。
表2是目前用以制作鐵桿頭的材料機械性質比較表。

高爾夫球鐵桿頭的設計趨勢，主要是為成功的擊球并有良好的擊球點，其主要設計方向如下
1.球頭大型化包括木桿頭體積在280cc～310cc之間，甚至可達到350cc，或有大尺寸(Oversize)的鐵桿，其特點為增大球桿的擊球甜蜜區，以提高成功的擊球機率，及增加擊球距離。
2.低重心為達穩定的揮擊與擊球點，并增加扭轉慣性、提高擊球距離，降低重心為最新趨勢。
3.低空氣阻力及凹背式強化打擊面設計為達穩定的揮擊與擊球點并降低扭轉能量損失，最近的發展趨勢為電腦設計改變球桿頭形狀，以減低風阻系數并改變不同的重心與甜蜜區，甚至不論是鐵桿頭或木桿頭的打擊面均利用高壓擠入方式制作打擊面。
低重心、低空氣阻力及強化打擊面雖可達成功擊球與良好擊球點、增加扭轉慣性、提高擊球距離等目的，但整體而言，以高爾夫球鐵桿頭來說，由于其本身形狀變化較多，所以要求用以制作鐵桿頭的合金材料必須兼具有高強度及高延展特性，同時需具備有耐蝕性。但是目前工業用的合金材料并不能完全合乎鐵桿頭的性能要求，以鈦合金與析出不銹鋼來說，其雖具有耐蝕性，但延伸率或沖擊值并不理想，又以304不銹鋼來說，其雖然延伸率約可達40％～60％，但強度仍嫌不足，所以目前仍以鍛造軟鐵S25C兼具75ksi～85ksi抗拉強度及30％～35％延伸率為制作鐵桿頭的較佳素材，其缺陷是鍛造后的耐蝕性仍稍嫌不足。
因此，在高爾夫球桿規格是以桿頭的重量為一定的因素下，若能開發低密度、高延伸率或高韌性，且具有一定強度的新素材，則低密度將可使球頭設計空間變大，適當的強度將使擊球距離穩定或減少打擊面厚度，以增加設計空間，高的延伸率或韌性則可使控球性能增加，如此可使高爾夫球鐵桿頭的打擊效果發揮至最理想。而就目前高爾夫球桿制造業的同共經驗，最佳的鐵桿頭制作合金材料的抗拉強度應為鍛造軟鐵的1.0～1.5倍左右，即抗拉強度約80ksi～120ksi，降伏強度約55ksi～70ksi，延伸率必須超過40％，且愈高愈好，以及低于7.9g/cm3的密度，同時若能具備耐蝕性，則可增加其設計空間，以制作出打擊性能最佳的高爾夫球鐵桿頭或空心鐵桿頭。
近一、二十年來，鐵-鋁-錳合金鋼系列經過國內外專家學者廣泛的研究，顯示不同的合金設計能使鐵-鋁-錳合金鋼分別具有高強度、高韌性、耐低溫、耐高溫及耐磨耗等特性，下列論文對這些性質均有詳細的描述。
Schmatz，D.J.所發表，1960年，Trans.ASM，第52冊，898頁，標題″Structure and Properties of Aus tentic Alloys Containing Aluminumand Silicon″；Krivonogov，G.S.等人所發表，1975年，Phys.Met.& Metallog，第4冊，29頁，標題″Phase Trasformation Kinetics in Steel 9G28Yu9MVB″；Banerji，S.K.所發表，1978年，4月，Met.Prog，59頁，標題″AnAustenitic Stainless Steel Without Nickel or Chromium，″；Charles，J.等人所發表，1981年，Met.Prog.71頁，標題“PhaseDecomposition of Rapidly Solidified Fe-Mn-Al-C Austenitic Alloys”；Grcia，J.等人所發表，1982年，Met.Prog.47頁，標題“Developmentof Oxidation Resistant Fe-Mn-Al Alloys”；Wang，R.等人所發表，1983年，Met.Prog.72頁，標題″New StainlessSteel Without Nickel or Chromiun for alloys Applications″；
Benz，J.C.等人所發表，1985年，J.Met.36頁，標題″An Assessmentof Fe-Mn-Al Alloys as Substitutes for Stainless Steels″；J.Charles.等人所發表，1981年，Met.Prog，71頁，標題″New CryogenicMaterials″；Ham，K.H.等人所發表，1986年，Scripta Metall，第20冊，33頁，標題″TEM Evidence of Modulated Structure in Fe-Mn-Al-C Alloys″；Tjong，S.C.所發表，1990年，Mater.Char，第24冊，275頁，標題″Electron Microscope Observations of Phase Decompositions in anAustentic Fe-8.7Al-29.7Mn-1.04C Alloy″；Hwang，C.N.等人所發表，1993年，Scripta Metall，第28冊，109頁，標題″Grain Boundary Precipitation in an Fe-7.8Al-1.7Mn-0.8Si-1.0CAlloy″；Liu，T.F.所發表，1990年，美國專利第4968357號，標題″Hot-RolledAlloy Steel Plate″。
綜合上述研究結果，其主要成分為鐵、鋁、錳、碳，錳元素的添加，主要可穩定沃斯田鐵相，使此合金在室溫或低溫均為面心立方(FCC)結構，以改善Fe-Al或Fe-Al-C合金的脆性，而使此合金具有良好的韌性與加工性，鋁元素的添加可增加合金的抗氧化性和抗蝕性，碳主要可析出強化元素，即將合金于1050℃～1200℃間做固溶化熱處理后急速淬火，并于450℃～750℃間做時效處理。當合金在淬火狀態時為單一沃斯田鐵相，時效熱處理時，首先會有細微(Fe，Mn)3AlCxκ相碳化物均勻整合(coherent)在基地內析出。此外，依成分不同在長時間時效處理后，在晶界上會產生γ→α+β-Mn或γ→α+β-Mn+κ相等相分解反應，此晶界粗大，β-Mn析出物將造成材料延性降低。因此，在沃斯田鐵基地產生均勻且整合的κ相碳化物，而沒有粗大的β-Mn析出物于晶界形成，乃為鐵-鋁-錳-碳合金獲致高強度及高韌性的重要方法。
依據上述的研究成果發現，鐵-鋁-錳合金主要成分范圍為鐵、5％～12％的鋁、20％～35％的錳及0.3％～1.3％的碳，其經固溶化、淬火及時效處理后，依合金成分不同，其抗拉強度介于80ksi～200ksi之間，降伏強度介于60ksi～180ksi之間，而延伸率則介于62％～25％之間，如表3及表4所示分別為過去專家學者研究的典型鐵-鋁-錳合金成分與其機械性質比較表。
表3是目前學術界已研究發表的典型鐵-鋁-錳合金成分表。

表4是目前學術界已研究發表的典型鐵-鋁-錳合金的機械性質比較表。

本發明人曾經對鐵～10％鋁-30％錳-1％碳合金材料，以及鐵-8％鋁-30％錳-0.8％碳合金材料進行研究分析，結果顯示鐵-10％鋁-30％錳-1％碳合金材料經過0.5～2小時的1100℃熱處理的后，其硬度值HRb82.7～88.9，抗拉強度值為111ksi～124ksi，降伏強度值為79.7ksi～97ksi，延伸率為58.9％～63.3％，晶粒尺寸(d)與抗拉強度(σ)的Hall-Petch關系式為σ＝68.72+21.2×d-0.46，如

圖1所示為鐵-鋁-錳合金材料熱處理后的金相圖，而且經鹽霧試驗以高濃度鹽水噴射48小時后顯示其抗蝕性不佳，且其在其他專家學者所研究的熱加工條件溫度1050℃～200℃熱鍛加工后，材料表面粗糙度Ra＝3.1～5.9μm，如圖6所示為鐵-鋁-錳合金材料熱鍛后的金相圖。而鐵-8％鋁-30％錳-0.8％碳合金材料經過0.5～2小時1100℃的熱處理后，其抗拉強度值為110ksi～120ksi，與鐵-10％鋁-30％錳～1％碳合金材料差異不大，只有降伏強度值為71.1ksi～83.1ksi變化稍大，其延伸率亦維持在58.5％～64.7％之間，晶粒尺寸(d)與抗拉強度(σ)的Hall-Petch關系式為σ＝69.25+23.6×d-0.45，經鹽霧試驗以高濃度鹽水噴射48小時后顯示其抗蝕性不佳，且其在專家學者所研究的熱加工條件溫度1050℃～1200℃熱鍛加工后的材料表面粗糙度值Ra＝3.2～5.7μm。
本發明的主要目的是提供一種具有低密度、高延展及高防銹特性的高爾夫球鐵桿頭的合金材料，其合金材料具有25％～31％錳、6.3％～7.8％鋁、0.65％～0.85％碳、5.5％～9.0％鉻及余量鐵，其中亦可添加0.8％～1.5％硅、2.0％～5.0％鈦或0.5％～1.0％鉬；由于其所添加的鉻、鈦、鉬均具有極佳的抗大氣蝕腐性，且又可以在800℃～1050℃溫度熱鍛加工，可獲致極佳的表面性質，并經過980℃～1080℃溫度1～24小時熱處理，即可獲致極佳的延展性與抗拉強度的組合，故使得該合金材料可達到高強度、低密度、高延展性、高防銹性及優異的表面性質的目的。
本發明的目的是這樣實現的一種低密度高延展性鐵基的高爾夫球鐵桿頭的合金材料，其特征是該合金材料包括25％～31％錳、6.3％～7.8％鋁、0.65％～0.85％碳、5.5％～9.0％鉻及余量鐵所組成；該合金材料在800℃～1050℃溫度熱鍛加工，以提升其表面性質，且表面粗糙度達到3μm以下。
該合金材料還包括添加0.8％～1.5％硅及2.0％～5％鈦。該合金材料還包括添加0.5％～1％鉬。該合金材料還包括在980℃～1080℃溫度熱處理1～24小時，以達到65％以上的延伸率。該合金材料還包括在980℃～1080℃溫度熱處理4～24小時，以達到70％以上的延伸率。該合金材料包括鑲入它種高密度合金而復合形成低密度的球桿頭。
下面結合較佳實施例和附圖詳細說明。
圖2是鐵-鋁-錳合金材料熱鍛后的金相圖。
圖3是本發明熱處理時間對抗拉強度、降伏強度及延伸率影響關系圖(一)。
圖4是本發明熱處理時間對抗拉強度、降伏強度及延伸率影響關系圖(二)。
圖5是本發明熱鍛溫度對表面粗糙度影響關系圖。
本發明是關于一種低密度高延展性鐵基的高爾夫球鐵桿頭的合金材料，其主要的元素組成成分為鐵、錳、鋁、碳、鉻，其中亦可添加硅、鈦、鉬；其中，錳的成分為25％～31％，鋁的成分為6.3％～7.8％，碳的成分為0.6 5％～0.85％，鉻的成分為5.5％～9.0％，硅的成分為0.8％～1.5％，鈦的成分為2.0％～5.0％，鉬的成分為0.5％～1.0％，其余的比例均以鐵為基材所組合而成合金材料。
以下即配合實施例詳細說明，如表5所示，為編號1～10為本發明的成分范疇，及編號11～15為比較實施例。
表5是本發明的實施例與比較例組成成分表。

*編號11、12、13、14為比較例表6是本發明的材料特性比較表(一)

*實施例11.12.13.14.15為比較例表7是本發明的材料等性比較表(二)

再由表6及表7所示可知，鐵-26.50％錳-6.85％鋁-0.69％碳-5.67％鉻所組成的編號1合金材料，經1030℃熱處理2小時后，其機械性質為抗拉強度值為105ksi，降伏強度值為62.3ksi，延伸率可達68.5％，室溫沖擊值可達153.0尺-磅，再經950℃熱鍛加工后表面粗糙度可達2.63μm。若延長1030℃熱處理時間至12小時后，其機械性質則變化為抗拉強度值為104.8ksi，降伏強度值為62.1ksi，延伸率可達75.9％，室溫沖擊值可達142.8尺-磅，再經850℃熱鍛加工后表面粗糙度可達2.11μm。且其球頭經鹽霧試驗48小時及高爾夫球炮擊3000發試驗均合格。同樣的，編號2～10合金材料的成分在本發明范疇內，經1030℃溫度的2～12小時熱處理后，其機械性質抗拉強度值介于104.8ksi～118.2ksi之間，降伏強度值則介于62.1ksi～68.5ksi之間，延伸率可達65.8％～77.8％，室溫沖擊值135.2～158.5尺-磅，表面粗糙度達2.8μm以下，且鹽霧試驗48小時及高爾夫球炮擊試驗均合格。
而當合金材料中不添加鉻(比較例編號11、12合金材料)，或含鉻量為3.15％(比較例編號13合金材料)，或含鉻量為4.89％(比較例編號14合金材料)時，雖然其機械性質部分符合要求，但是鹽霧試驗基本上若無進一步的表面處理則皆無法合格。換言的，必須進一步施以表面電鍍處理方可滿足抗鹽霧試驗。
本發明合金范圍材料，經由800℃～1050℃的溫度熱鍛加工，并經980℃～1080℃溫度熱處理1～4小時，則合金材料的延展性可到達65％，如表6及圖3所示；若延長至4～24小時，則合金材料的延展性可提升到70％以上，如表7及圖4所示。
此外，編號1合金，在1030℃的溫度進行熱處理時發現，其熱處理時間達24小時，延伸率變化不明顯，但降伏強度會將低至54.8ksi，低于預期目標55ksi。因此，若要滿足適當的降伏強度范圍，則本發明合金范圍材料的熱鍛溫度應在24小時以下。
另外，如圖5所示，編號1合金材料經過不同鍛造溫度施以高爾夫球鐵桿頭試制，發現其表面粗糙度會隨著鍛造溫度的上升而由1.9μm變化至5.7μm。因此，若要滿足高品質的鍛造表面在Ra小于3μm以下，則本發明合金范圍材料的熱鍛溫度應在1050℃以下。
以下再分別針對各種添加合金元素的設計比例、限制范圍及其對于合金材料性質的影響說明如下錳錳通常是與鐵共存，由于錳容易與硫結合，可消除硫對于合金材料造成熱脆性的有害影響，而且錳能去除合金材料中的氧化物，在高碳鋼中，錳會與碳結合成Mn3C，且與Fe3C相容合成(Fe，Mn)3C，可增強合金材料的強度及硬化能。整體而言，當錳含量低于25w.t.％時，制造過程或成品中易產生部分肥粒鐵相，不利于加工性或延伸性，若錳含量大于31w.t.％時，則將促使β-Mn相在晶界析出，造成脆性。因此，本發明的合金材料其錳含量應嚴格限制在25w.t.％～31w.t.％之間。
鋁鋁是一種極佳的脫氧劑，其不僅可仰制結晶粒成長，形成分散氧化物或氮化物，并可有效提升合金材料的延展性、加工性及韌性。整體而言，當鋁含量低于63w.t.％時，將使合金材料的降伏強度低于預期目標55ksi，反的，若鋁含量大于7.8w.t.％時，則降伏強度大于預期目標70ksi。因此，本發明的合金材料其鋁含量應嚴格限制在6.3w.t.％～7.8w.t.％之間。
碳碳元素除了為碳化物析出作用外，其亦是沃斯田鐵穩定相的元素，隨著碳含量增加，肥粒鐵減少而沃斯田鐵愈穩定。整體而言，當碳含量大于0.5w.t％時，合金材料即可穩定形成沃斯田鐵相，而為使降伏強度達到介于預期目標55ksi～70ksi之間，本發明的合金材料其碳含量應嚴格限制在0.65w.t.％～0.85w.t.％之間。
鉻在合金材料中添加鉻時，不僅可增加合金材料的腐蝕及氧化抵抗性，又可提升合金材料的硬化能及高溫強度，尤其是對于高碳鋼的耐磨耗性更有極顯著的效果。整體而言，當鉻含量低于5.5w.t.％時，將使該合金材料所作的鐵桿頭不符合鹽霧試驗標準，而當鉻含量大于9.0w.t.％時，則其延伸率將低于65％的預期國標。因此，本發明的合金材料其鉻含量應嚴格限制在5.5w.t.％～9.0w.t.％之間。若鉻含量低于5.5w.t.％，則應加以電鍍處理，以增加其抗蝕性。
硅硅在合金材料內有防止氣孔形成、增進收縮作用及增加鋼液流動性特點，但是當硅含量大于1.5w.t.％時，將使延伸率低于65％的預期目標。因此，本發明的合金材料若能添加0.8w.t.％～1.5w.t.％的硅，將有助于鑄件原料的制程。
鈦鈦可以降低材料的密度與增加材料的抗蝕性，整體而言，鈦含量在2.0w.t.％以下時，其降低材料密度與增加材料抗蝕性效果不明顯，而當含量在5.0w.t.％以上會降低合金材料的延伸率。因此，本發明的合金材料若能添加2.0w.t.％～5.0w.t.％的鈦，在預期性質范疇內，將有助于合金材料密度的降低與耐蝕性的增加。
鉬鉬可以使沃斯田鐵的粗大化溫度上升，并使硬化層深入，防止回火脆性，并可提升合金材料的高溫強度、潛變強度、及高溫硬度，同時并可使合金材料的抗孔蝕性增加，并形成耐磨耗的碳化鉬粒子，且有助于鋼液的流動性，唯鉬含量高于1.5w.t.％以上時會造成過多的析出，使材料脆化。因此，本發明的合金材料若能添加0.5w.t.％～1.0w.t.％的鉬，在預期性質范疇內，將有助于合金流動性與鑄造性，同時增加耐蝕性。
整體而言，以本發明的合金材料制作高爾夫球鐵桿頭時，若是以鍛造成型，則可以800℃～1050℃溫度熱鍛造，可得到Ra＝3μm以下的最佳表面精度，若在1050℃～1200℃溫度熱加工除了會增加氧化層外，將使工件的表面粗度Ra大于3μm，不利于高爾夫球頭品質。
通過上述設計，使本發明高爾夫球鐵桿頭的合金材料具有以下優點1.機械強度由于鋁、錳、碳的含量適當控制，其抗拉強度值可介于80ksi～120ksi之間，降伏強度值可介于55ksi～70ksi之間，若以該合金材料制作鐵桿頭，將可發揮高爾夫球鐵桿頭或空心鐵頭的最佳要求。
2.低密度由于合金中添加6.3％～7.8％的鋁元素，或可添加2.0w.t.％～5.0w.t.％的鈦元素，且該合金材料為面心立方結構(F.C.C)，故可以有效降低合金材料的密度至6.78～7.05g/cm3，若以該合金材料制作鐵桿頭，在同樣重量規格限制的下可得較大的鐵桿頭體積，使鐵桿頭具有較大的形狀設計變化空間。
3.高延展性其合金材料中除了添加鋁以增加延展性的外，合金材料又可經過980℃～1080℃的溫度熱處理進一步提升其延展性，當熱處理的時間為1～4小時，則合金材料的延展性可到達65％，若熱處理時間延長至4～24小時，則合金材料的延展性可提升到70％以上。
4.耐蝕性因為其合金材料中添加有鉻、鈦與鉬，該些元素對于抗大氣蝕腐性均有極佳的效果，同時將可減少高爾夫球鐵桿頭或空心鐵頭的制造成本。
綜上所述，在適當的合金成分控制及鍛造溫度條件的下，本發明所設計的高爾夫球鐵桿頭的合金材料，具有低密度、高延展性及耐鹽霧試驗、及高的鍛造表面品質等特點，實為制作高爾夫球鐵桿頭的最佳合金材料，具有新穎性、創造性和實用性。
權利要求
1.一種低密度高延展性鐵基的高爾夫球鐵桿頭的合金材料，其特征是該合金材料包括25％～31％錳、6.3％～7.8％鋁、0.65％～0.85％碳、5.5％～9.0％鉻及余量鐵所組成；該合金材料在800℃～1050℃溫度熱鍛加工，以提升其表面性質，且表面粗糙度達到3μm以下。
2.根據權利要求1所述的低密度高延展性鐵基的高爾夫球鐵桿頭的合金材料，其特征是該合金材料還包括添加0.8％～1.5％硅及2.0％～5％鈦。
3.根據權利要求1所述的低密度高延展性鐵基的高爾夫球鐵桿頭的合金材料，其特征是該合金材料還包括添加0.5％～1％鉬。
4.根據權利要求1所述的低密度高延展性鐵基的高爾夫球鐵桿頭的合金材料，其特征是該合金材料還包括在980℃～1080℃溫度熱處理1～24小時，以達到65％以上的延伸率。
5.根據權利要求1所述的低密度高延展性鐵基的高爾夫球鐵桿頭的合金材料，其特征是該合金材料還包括在980℃～1080℃溫度熱處理4～24小時，以達到70％以上的延伸率。
6.根據權利要求1所述的低密度高延展性鐵基的高爾夫球鐵桿頭的合金材料，其特征是該合金材料包括鑲入它種高密度合金而復合形成低密度的球桿頭。
全文摘要
一種低密度高延展性鐵基的高爾夫球鐵桿頭的合金材料，其合金材料包括25％～31％錳、6.3％～7.8％鋁、0.65％～0.85％碳、5.5％～9.0％鉻及余量鐵，其中亦可添加0.8％～1.5％硅、2.0％～5.0％鈦或0.5％～1.0％鉬。由于其所添加的鉻、鈦、鉬均具有極佳的抗大氣蝕腐性，且又可以在800℃～1050℃溫度熱鍛加工，可獲致極佳的表面性質，并經過980℃～1080℃溫度1～24小時熱處理，即可獲致極佳的延展性與抗拉強度的組合，故使得該合金材料可達到高強度、低密度、高延展性、高防銹性及優異的表面性質。
文檔編號C22C38/38GK1412335SQ0114156
公開日2003年4月23日 申請日期2001年10月19日 優先權日2001年10月19日
發明者趙志燁 申請人:大田精密工業股份有限公司