專利名稱：：含釔或釤抗再結晶耐蝕鋁合金的制作方法
技術領域：
：本發明屬于金屬合金領域，特別涉及抗再結晶耐蝕鋁合金。技術背景通過多元微合金化形成微細彌散相，有效地抑制再結晶和晶粒長大、保持變形回復組織，是同時提高鋁合金強度和抗腐蝕性能的途徑之一。早期，通過加入微量Cr、Mn形成非共格鋁化物彌散相。后改為加入Zr，形成亞穩Ll2型Al3Zr彌散相，這樣提高了抑制再結晶的抗力，改善了應力腐蝕抗力，但亞穩Ll2型Al3Zr在高溫長時均勻化和固溶處理中會轉變為非共格的穩定D023型Al3Zr彌散相，因此，抑制再結晶的作用會隨之降低。加入微合金化元素Sc是目前抑制再結晶效果最好的辦法，它可以形成與基體共格的微細Al3Sc彌散相粒子，在提高強度的同時能改善合金的韌性和抗應力腐蝕性能；也可以用Zr代替部分Sc,形成多元鋁化物，效果更為顯著。但由于Sc的價格昂貴，目前市面價格約為4萬元人民幣/千克，因此，難以實際用于工業鋁合金的生產。
發明內容本發明的目的是在Al-Mg-(Zn-Cu)鋁合金中復合添加價格便宜的微合金化元素，以形成新型高效的多元鋁化物彌散相，有效抑制合金的再結晶，提高合金的強度、抗斷裂韌性和抗應力腐蝕性能。本發明的詳細技術方案為一種含釔或釤的抗再結晶耐蝕鋁合金，包括主合金元素Al-Zn-Mg或Al-Zn-Mg-Cu或Al-Mg或Al-Cu-Mg，以及總含量占合金質量百分比為0.11.3。/。的Zr-Cr-Y或Zr-Cr-Sm。其中Zn、Mg、Cu占合金的質量百分比最好為Zn:0~9.2%;Mg:0.2-5.6%;Cu:0~6.8%。其中Zr、Cr和稀土Y或Sm占合金的質量百分比分別為Zr:0.02-0.35%;Cr:0.04~0.5o/o;Y:0.02~0.450/o;Sm:0.03~0.450/o。在上述鋁合金中，還可微量添加Mn、Ti，加入Mn、Ti的質量百分比為Mn:0~0.5%;Ti:0~0.1%。本發明在Al-Mg-(Zn-Cu)合金中添加Zr的同時，復合添加Cr和稀土Y或Sm，形成多元彌散相，有效抑制了Al-Mg-(Zn-Cu)合金的再結晶，保持3形變回復組織，提高了Al-Zn-Mg-Cu或Al-Zn-Mg合金的強度、斷裂韌性和抗應力腐蝕性能。而且Zr、Cr等微合金和稀土金屬Y或Sm價格相對便宜，適于工業化生產。本發明的含Zr和Cr和稀土Y或Sm的抗再結晶耐蝕Al-Mg-(Zn-Cu)合金，可應用到各個領域。圖1:對比例1的A-l合金固溶態金相顯微組織圖；圖2:對比例2的A-2合金固溶態金相顯微組織圖；圖3:對比例3的A-3合金固溶態金相顯微組織圖；圖4:對比例4的A-4合金固溶態金相顯微組織圖；圖5:對比例5的A-5合金固溶態金相顯微組織圖；圖6:對比例6的A-6合金固溶態金相顯微組織圖；圖7:對比例7的A-7合金固溶態金相顯微組織圖；圖8:對比例8的A-8合金固溶態金相顯微組織圖；圖9:實施例1的B-l合金固溶態金相顯微組織圖；圖10:實施例2的B-2合金固溶態金相顯微組織圖；圖11:實施例3的B-3合金固溶態金相顯微組織圖；圖12:實施例4的B-4合金固溶態金相顯微組織圖；圖13:實施例5的B-5合金固溶態金相顯微組織圖；圖14:實施例6的B-6合金固溶態金相顯微組織圖；圖15:實施例7的B-7合金固溶態金相顯微組織圖；圖16:實施例8的B-8合金固溶態金相顯微組織圖；圖17:實施例9的B-9合金固溶態金相顯微組織圖；圖18:實施例10的B-10合金固溶態金相顯微組織圖；圖19:實施例11的B-ll合金固溶態金相顯微組織圖；圖20:實施例12的B-12合金固溶態金相顯微組織圖；圖21:實施例13的B-13合金固溶態金相顯微組織圖；圖22:實施例14的B-14合金固溶態金相顯微組織圖；圖23:實施例1的B-l合金時效態透射電鏡組織圖；圖24:T6時效態下3.5%NaCl水溶液中對比例1、實施例1~2的合金裂紋擴展速率v-應力強度因子曲線圖；圖25:T6時效態下3.5%NaCl水溶液中對比例2、實施例3~4的合金裂紋擴展速率v-應力強度因子曲線圖；圖26:T6時效態下3.5%NaCl水溶液中對比例3、實施例5~6的合金裂紋擴展速率v-應力強度因子曲線圖；圖27:T6時效態下3.5%NaCl水溶液中對比例4、實施例7~8的合金裂紋擴展速率v-應力強度因子曲線圖；圖28:T6時效態下3.5%NaCl水溶液中對比例5、實施例9~10的合金裂紋擴展速率v-應力強度因子曲線圖。具體實施方式對比例l:鑄錠冶金法制備表l中的A-1合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到石墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為78(TC，高純鋁熔化后，加入A1-Cu、Al-Zr中間合金，降至760。C,加入工業純Zn(純度為99.9%)，熔化并充分攪拌均勻后加入工業純Mg(純度為99.9%)，除去表面渣后，加入0.2%0.4%的六氯乙烷(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置1015分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。對比例2:制備表1中的A-2合金。制備方法如對比例1所述。對比例3:制備表1中的A-3合金。制備方法如對比例1所述。對比例4:制備表l中的A-4合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到石墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為780'C，高純鋁熔化后，加入A1-Cu、Al-Zr、Al-Sc中間合金，降至760。C，加入工業純Zn(純度為99.9%)，熔化并充分攪拌均勻后加入工業純Mg(純度為99.9%)，除去表面渣后，加入0.2%0.4%的六氯乙烷(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置1015分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。對比例5:制備表l中的A-5合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到石墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為78(TC,高純鋁熔化后，加入A1-Zr中間合金，降至760。C,加入工業純Zn(純度為99.9%)，熔化并充分攪拌均勻后加入工業純Mg(純度為99.9%)，除去表面渣后，加入0.2%0.4%的六氯乙垸(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置1015分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。對比例6:制備表l中的A-6合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到石墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為780'C，高純鋁熔化后，加入A1-Cu中間合金，降至760。C，加入工業純Mg(純度為99.9%)，除去表面渣后，加入0.2%0.4%的六氯乙垸(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置1015分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。對比例7:制備表l中的A-7合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到石墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為76(TC，高純鋁熔化后，加入工業純Mg(純度為99.9%)，除去表面渣后，加入0.2%0.4%的六氯乙垸(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置1015分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。對比例8:制備表l中的A-8合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到石墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為78(TC，高純鋁熔化后，加入A1-Cu、Al-Zr、Al-Cr、Al德、Al-Ti中間合金，降至760。C，加入工業純Zn(純度為99.9%)，熔化并充分攪拌均勻后加入工業純Mg(純度為99.9%),除去表面渣后，加入0.2%0.4%的六氯乙烷(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置1015分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。實施例1:制備表中B-l合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到石墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為780°C，高純鋁熔化后，加入Al-Cu、Al-Cr、Al-Zr、Al-Y中間合金，降至760。C，加入工業純Zn(純度為99.9%)，熔化并充分攪拌均勻后加入工業純Mg(純度為99.9%)，除去表面渣后，加入0.2%0.4°/。的六氯乙烷(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置1015分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。實施例2:制備表中B-2合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到石墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為7S(TC，高純鋁熔化后，加入Al-Cu、Al-Cr、Al-Zr、Al-Sm中間合金，降至760°C，加入工業純Zn(純度為99.9%)，熔化并充分攪拌均勻后加入工業純Mg(純度為99.9%)，除去表面渣后，加入0.2%0.4%的六氯乙垸(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置1015分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。實施例3:制備表中B-3合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到石墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為780°C,高純鋁熔化后，加入Al-Cu、Al-Cr、Al-Zr、Al-Y中間合金，降至760。C，加入工業純Zn(純度為99.9%)，熔化并充分攪拌均勻后加入工業純Mg(純度為99.9%)，除去表面的六氯乙垸(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置1015分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。實施例4:制備表中B-4合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到石墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為7S0'C，高純鋁熔化后，加入Al-Cu、Al-Cr、Al-Zr、Al-Sm中間合金，降至760°C，加入工業純Zn(純度為99.9%)，熔化并充分攪拌均勻后加入工業純Mg(純度為99.9%)，除去表面渣后，加入0.2%0.4%的六氯乙垸(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置1015分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。實施例5:制備表中B-5合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到石墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為78(TC，高純鋁熔化后，加入Al-Cu、Al-Cr、Al畫Zr、Al-Y中間合金，降至760。C，加入工業純Zn(純度為99.9%)，熔化并充分攪拌均勻后加入工業純Mg(純度為99.9%)，除去表面渣后，加入0.2%0.4%的六氯乙烷(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置1015分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。實施例6:制備表中B-6合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到石墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為780°C，高純鋁熔化后，加入Al-Cu、Al-Cr、Al-Zr、Al-Sm中間合金，降至760°C，加入工業純Zn(純度為99.9%)，熔化并充分攪拌均勻后加入工業純Mg(純度為99.9%)，除去表面渣后，加入0.2%0.4%的六氯乙垸(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置1015分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。實施例7:制備表中B-7合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到石墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為780°C，高純鋁熔化后，加入Al-Cr、Al-Zr、Al-Y中間合金，降至760。C，加入工業純Zn(純度為99.9%)，熔化并充分攪拌均勻后加入工業純Mg(純度為99.9%)，除去表面渣后，加入0.2%0.4%的六氯乙垸(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置1015分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。實施例8:制備表中B-8合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到石墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為780°C，高純鋁熔化后，加入Al-Cr、Al-Zr、Al-Sm中間合金，降至76(TC，加入工業純Zn(純度為99.9%)，熔化并充分攪拌均勻后加入工業純Mg(純度為99.9%)，除去表面渣后，加入0.2%0.4%的六氯乙烷(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置1015分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。實施例9:制備表中B-9合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到石墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為780°C，高純鋁熔化后，加入Al-Cu、Al-Cr、Al國Zr、Al-Y中間合金，降至760。C，加入工業純Mg(純度為99.9%)，除去表面渣后，加入0.2%0.4%的六氯乙垸(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置1015分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。實施例10:制備表中B-10合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到石墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為78(TC，高純鋁熔化后，加入Al隱Cu、Al-Cr、Al-Zr、Al-Sm中間合金，降至760。C，加入工業純Mg(純度為99.9%)，除去表面渣后，加入0.2%0.4%的六氯乙烷(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置1015分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。實施例11:制備表中B-ll合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到石墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為78(TC，高純鋁熔化后，加入Al-Cr、Al-Zr、Al-Y中間合金，降至760。C，加入工業純Mg(純度為99.9%)，除去表面渣后，加入0.2%0.4%的六氯乙垸(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置1015分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。實施例12:制備表中B-12合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到石墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為780。C，高純鋁熔化后，加入Al-Cr、Al-Zr、Al-Sm中間合金，降至760°C，加入工業純Mg(純度為99.9%)，除去表面渣后，加入0.2%0.4%的六氯乙垸(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置1015分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。實施例13:制備表中B-13合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到石墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為78(TC，高純鋁熔化后，加入Al-Cu、Al-Zr、Al-Cr、Al-Mn、Al-Ti、Al-Y中間合金，降至760。C，加入工業純Zn(純度為99.9%)，熔化并充分攪拌均勻后加入工業純Mg(純度為99.9%),除去表面渣后，加入0.2%0.4%的六氯乙垸(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置1015分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。實施例14:制備表中B-14合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到石墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為78(TC，高純鋁烙化后，加入Al-Cu、Al-Zr、Al國Cr、Al-Mn、Al誦Ti、Al-Sm中間合金,降至760。C，加入工業純Zn(純度為99.9%)，熔化并充分攪拌均勻后加入工業純Mg(純度為99.9%)，除去表面渣后，加入0.2°/。0.4%的六氯乙垸(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置1015分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。A-l合金、A-2合金、A-3合金、A-4合金、B-l合金、B-2合金、B-3合、B-4合金、B-5合金、B-6合金金鑄錠經465°C/24h均勻化退火后，再在410。C43(TC進行熱擠壓，擠壓比為12.2，之后進行固溶處理，固溶制度如下45(TC保溫1小時，升溫至47(TC保溫1小時，繼續升溫至48(TC保溫2小時，冷水淬火，T6時效(130'C保溫24小時)。A-5合金、B-7合金、B-8合金、A-8合金、B-13合金、B-14合金鑄錠經465°C/24h均勻化退火后，再在410。C-43(TC進行熱擠壓，擠壓比為12.2，之后進行固溶處理，固溶溫度為475°C，冷水淬火，T6時效(120。C保溫24小時)。A-6合金、B-9合金、B-10合金鑄錠經500°C/20h均勻化退火后，再在41(TC430。C進行熱擠壓，擠壓比為12.2，之后進行固溶處理，固溶制度如下490。C保溫2小時，升溫至506。C保溫20分鐘，冷水淬火，T6時效(160。C保溫18小時)。A-7合金、B-ll合金、B-12合金鑄錠經470'C/13h均勻化退火后，再在410'C43(TC進行熱擠壓，擠壓比為12.2，之后進行固溶處理，固溶制度如下450'C保溫1小時，升溫至470"C保溫1小時，繼續升溫至48(TC保溫1小時。取合金固溶態試樣，電解拋光及陽極覆膜后在MeF3A金相顯微鏡下用偏振光觀察微觀組織。圖1~8分別為A-lA-8合金的固溶態顯微組織圖；圖9圖22分別為B-1-B-14合金的固溶態顯微組織圖。用JEOL-100透射電子顯微鏡觀察B-l合金及時效后析出相的分布狀態，圖23為B-l合金的時效態透射電鏡組織。對比例的A-l~A-8(對應參見附圖1~8)合金經擠壓、固溶處理后已經發生完全或部分再結晶。而復合添加Zr-Cr-Y的B-l、B-3、B-5、B-7、B-9、B-ll、B-13合金(對應參見附圖9、11、13、15、17、19、21)和復合添加Zr-Cr-Sm的B-2、B-4、B-6、B-8、B-IO、B-12、B隱14合金(對應參見附圖10、12、14、16、18、20、22)的固溶態顯微組織為纖維狀的加工態組織，未發生再結晶。在Al-Zn-Mg-Cu或Al-Zn-Mg合金中，單獨添加微量Zr的A-l、A-2、A-3、A-5合金已經發生明顯的再結晶(對應參見附圖1~3、5)，而復合添加Zr-Cr-Y的B-1、B隱3、B-5、B-7或復合添加Zr-Cr-Sm的B-2、B-4、B國6、B-8仍基本保持纖維狀的加工態組織(對應參見附圖9~16)，與已經發生部分再結晶的A-8合金比(參見附圖8)，復合添加Zr-Cr-Y的B-13或復合添加Zr-Cr-Sm的B-14合金仍基本保持纖維狀的加工態組織(參見附圖21、22)。因此說，Al-Zn-Mg-Cu或Al-Zn-Mg合金中復合添加Zr-Cr-Y或復合添加Zr-Cr-Sm較好地抑制了再結晶。在Al-Cu-Mg和Al-Mg合金中，未添加Zr-Cr-Y或Zr-Cr-Sm的A-6、A-7合金發生明顯的(完全)再結晶并為細小等軸晶粒(對應參見附圖6、7)，而復合添加Zr-Cr-Y的B-9、B-ll合金或復合添加Zr-Cr-Sm的B-IO、B-12合金仍基本保持纖維狀的加工態組織(對應參見附圖17、19、18、20)，因此說，Al-Cu-Mg或Al-Mg合金中復合添加Zr-Cr-Y或Zr-Cr-Sm較好地抑制了再結曰曰曰o表2是T6時效態下，微合金化Al-Zn-Mg-Cu或Al-Zn-Mg合金的硬度、力學性能和應力強度因子數據表。從表2中可以看出，添加Zr-Cr-Y的B-l合金或Zr-Cr-Sm的B-2合金時效態的硬度、力學性能和應力腐蝕性能均優于對比例1中的A-l合金；添加Zr-Cr-Y的B-3合金或Zr-Cr-Sm的B-4合金時效態的硬度、力學性能和應力腐蝕性能均優于對比例2中的A-2合金；添加Zr-Cr-Y的B-5合金或Zr-Cr-Sm的B-6合金時效態的硬度、力學性能和應力腐蝕性能均優于對比例3添加Zr的A-3合金和對比例4添加Zr-Sc的A-4合金；添加Zr-Cr-Y的B-7合金或Zr-Cr-Sm的B-8合金時效態的硬度、力學性能和應力腐蝕性能均優于對比例5中的A-5合金。添加Zr-Cr-Y的B-13合金或Zr-Cr-Sm的B-14合金時效態的硬度、力學性能和應力腐蝕性能均優于對比例8中的A-8合金。添加Zr-Cr-Y的B-l合金或Zr-Cr-Sm的B-2合金應力腐蝕性能優于對比例1僅含Zr的A-l合金(參見附圖24);添加Zr-Cr-Y的B-3合金或Zr-Cr-Sm的B-4合金應力腐蝕性能優于對比例2僅含Zr的A-2合金(參見附圖25);添加Zr-Cr-Y的B-5合金或Zr-Cr-Sm的B-6合金應力腐蝕性能優于對比例3僅含Zr的A-3合金(參見附圖26);添加Zr-Cr-Y的B-7合金或Zr-Cr-Sm的B-8合金應力腐蝕性能均優于對比例4含Zr-Sc的A-4合金(參見附圖27);添加Zr-Cr-Y的B-9合金或Zr-Cr-Sm的B-10合金應力腐蝕性能優于對比例5含Zr的A-5合金(參見附圖28)。以上說明，添加Zr-Cr-Y或Zr-Cr-Sm不但提高了Al-Zn-Mg-(Cu)合金的強度、塑性和抗斷裂韌性，同時還提高了合金的抗應力腐蝕性能。表l各應用例中的合金成分(質量百分數，％)a全編號ZnMgCuZrYSmCrScMnTiAl對比例1A陽l8.62.52.20.04Bal對比例2A隱28.62.51.00.16Bal對比例3A-39.22.92.20.30Bal對比例4A-49.22.92.20.16---0.25--Bal對比例5A曙54.01.8-0.2Bal對比例6A-6-1.06Bal對比例7A-7---------Bal對比例8A-84.42.40.160.16--0.19-0.360.09Bal實施例1B-l8.62.52.20.040.03-0.06---Bal實施例2B-28.62.52.20.04-0.050.06---Bal實施例3B-38.62.51.00.160.18-0.25---Bal實施例4B-48.62.51.00.16-0.200.25---Bal實施例5B-59.22.92.20.300.40-0.45---Bal實施例6B-69.22.92.20.30-0.400.45---Bal實施例7B-74.01.8-0.20.16-0.3---Bal實施例8B-84.01.8-0.2-0.260.3---Bal實施例9B-9-1.060.120.08-0.15---Bal實施例10B-10-1.060.12-0.130.15---Bal實施例11B-ll--0.220.08-0.15---Bal實施例12B-12--0.22-0.130.15---Bal實施例13B-134.42.40.160.160.12-0.19-0.360.09Bal實施例14B-144.42.40.160.16-0.150.19-0.360.09Bal表216時效態下微合金化"-211-]^^-(Cu)合金的硬度、力學性能和應力強度因子<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>注KK;測試時裂紋擴展方向為擠壓方向權利要求1.一種含釔或釤抗再結晶耐蝕鋁合金，包含主合金元素Al-Zn-Mg-Cu或Al-Zn-Mg或Al-Mg或Al-Mg-Cu，其特征在于還包含占合金質量百分比為0.1～1.3％的Zr-Cr-Y或Zr-Cr-Sm，所述Zn、Mg、Cu元素占合金的質量百分比分別為Zn0～9.2％；Mg0.2～5.6％；Cu0～6.8％。2.如權利要求1所述的鋁合金，其特征在于所述Zr、Cr和Y或Sm占合金的質量百分比分別為Zr:0.02~0.35%;Cr:0.04-0.5%;Y:0.02~0.45%;Sm:0.03~0.46%。3.如權利要求1或2所述的鋁合金，其特征在于所述鋁合金還包含Mn、Ti，所述Mn、Ti占合金的質量百分比為Mn:0~0.5%;Ti:0~0.1%。全文摘要本發明公開了一種含釔或釤抗再結晶耐蝕鋁合金，該合金由主合金元素Al-Mg-(Zn-Cu)，以及占合金質量百分比為0.1～1.3％的Zr-Cr-Y或Sm組成。通過在Al-Mg-(Zn-Cu)合金中，復合添加Zr、Cr和Y或Sm，形成多元鋁化物彌散相，有效抑制Al-Mg-(Zn-Cu)合金的再結晶，保持形變回復組織，提高了合金的強度、斷裂韌性和抗應力腐蝕性能；且Zr、Cr和Y或Sm價格相對便宜，適于工業化生產。文檔編號C22C21/00GK101323923SQ200710035110公開日2008年12月17日申請日期2007年6月12日優先權日2007年6月12日發明者茁張,方華嬋,祝昌軍,陳康華申請人:中南大學