專利名稱：：制造含鎳熔鐵的方法
技術領域：
：本發明涉及一種制造含鎳熔鐵的方法，所述方法能夠在不使用熒石的情況下提高爐渣的流動性。
背景技術：
：近來，由于目前作為鎳的主要原料的硫化鎳礦石的消耗，鎳的價格已經快速上漲。因此，使用鎳作為提高抗蝕性的元素的不銹鋼的價格也已大幅上漲。結果，一種通過在高爐中直接使用氧化鎳礦石來制備含鎳熔鐵的方法已經被開發出來。當通過直接將氧化鎳礦石裝載于高爐中制備熔鐵時，爐渣的流動性變差，隨之高爐的操作條件變得不穩定，這是由于氧化鎳礦石中含有大量的脈石，導致爐渣中也含有這些脈石。另外還使用大量的焦炭。特別是，當制造含鎳熔鐵時，高爐中爐渣的量大約是常規熔鐵中所含的爐渣的量的六倍。結果，由于爐渣的存在而使含鎳熔鐵難以排出。因此，已通過在高爐中額外地加入白云石或熒石來提高爐渣的流動性。然而，當使用熒石時，由于熒石中含有氟而使后續過程中存在許多問題。當熒石被加入到高爐中時，氟被氣化并流入安裝在高爐上的集塵器中。因此，集塵器可由于氟而被腐蝕。另外，由于熒石中含有對人體有害的氟，若爐渣中含有熒石則該爐渣不能被重復利用。也就是說，由于當含有熒石的爐渣被用作海洋結構物時存在環境污染問題，所以該爐渣不能被重復利用。而且，當高爐排放的廢氣含有氟時可能污染大氣。
發明內容技術問題提供了一種制造含鎳熔鐵的方法，所述方法能夠在不使用熒石的情況下提高爐渣的流動性。技術方案5根據本發明的一個實施方案，制造含鎳熔鐵的方法包括i)通過燒結氧化鎳礦石來提供燒結的鎳礦石；ii)將一種混合物裝載于高爐中，所述混合物含有所述燒結的鎳礦石、焦炭和至少一種從含氧化硼材料和含氧化鋁材料中選出的材料；Hi)通過將熱氣注入所述高爐中來制造爐渣和含鎳熔鐵；以及iv)從所述高爐中排出所述爐渣和所述含鎳熔鐵。在將所述混合物裝載于所述高爐的過程中，所述材料可包括含氧化硼材料和含氧化鋁材料，并且所述含氧化硼材料和所述含氧化鋁材料的量在所述混合物的lwt。/。至25wt。/。的范圍。在將所述混合物裝載于所述高爐的過程中，所述材料可包括氧化硼和含氧化鋁材料。在裝載于所述高爐中的混合物中，所述含氧化硼材料和所述含氧化鋁材料可混合在一起。混合物中所述含氧化硼材料與所述含氧化鋁材料的重量比可在20:80至80:20的范圍。在將所述混合物裝載于所述高爐的過程中，所述材料可包括含氧化硼材料和含氧化鋁材料。所述含氧化硼材料可包括8203，所述含氧化鋁材料可包括A1203。在將所述混合物裝栽于所述高爐的過程中，所述材料可包括含氧化硼材料和含氧化鋁材料。在排放爐渣和含鎳熔鐵的過程中，爐渣中氧化硼的量可在lwt。/。至10wt。/。的范圍，氧化鋁的量可在5wt。/。至20wt。/o的范圍。爐渣的熔點可在1100""C至1400。C的范圍。根據本發明的一個實施方案，制造含鎳熔鐵的方法可進一步包括從所述高爐的一側向高爐中注入至少一種從精細氧化硼顆粒和精細氧化鋁顆粒中選出的精細顆粒。所述精細顆粒的粒徑可在0.05mm至0.2mm的范圍。在將所述混合物裝載于所述高爐的過程中，所述材料可包括含氧化硼材料和含氧化鋁材料，并且在含氧化硼材料中所含的氧化硼的量可在5wt。/。至100wt。/。的范圍，在含氧化鋁材料中所含的氧化鋁的量可在20wt。/。至100wt。/。的范圍。在將所述混合物裝載于所述高爐的過程中，所述材料可包括含氧化硼材料和含氧化鋁材料。所述含氧化硼材料和所述含氧化鋁材料可在混合后作為所述材料裝載于所述高爐中。所述材料的粒徑可在0.2mm至20mm的范圍。在將所述混合物裝載于高爐的過程中，所述材料可為含氧化硼材料。所述含氧化硼材料的量可在所述混合物的lwt。/。至25wt。/。的范圍。在將所述混合物裝載于所述高爐的過程中，所述材料可為包括B203的含氧化硼材料。在排放爐渣和含鎳熔鐵的過程中，爐渣中含氧化硼材料的量可在1.5wt。/。至40wtY。的范圍。所述爐渣的熔點可在1100""C至1430。C的范圍。在將所述混合物裝載于所述高爐的過程中，所述材料可為含氧化硼材料。在含氧化硼材料中所含的氧化硼的量可在5wt。/。至100wt。/。的范圍。在將所述混合物裝載于所述高爐的過程中，所述材料可為含氧化硼材料。所述含氧化硼材料的粒徑可在lmm至20mm的范圍。在將所述混合物裝載于所述高爐的過程中，所述材料可為含氧化鋁材料。所述含氧化鋁材料的量可在所述混合物的lwt。/。至25wt。/。的范圍。在將所述混合物裝載于所述高爐的過程中，所述材料可為包括入1203的含氧化鋁材料。在將所述混合物裝載于所述高爐的過程中，所述材料可為含氧化鋁材料。在排放爐渣和含鎳熔鐵的過程中，爐渣中所含的氧化鋁的量可在2wt。/。至16wt。/。。所述爐渣的熔點可在1305。C至14卯。C的范圍。在將所述混合物裝載于所述高爐的過程中，所述材料可為含氧化鋁材料。所述含氧化鋁材料中所含的氧化鋁的量可在5wt。/。至100wt。/。的范圍。在將所述混合物裝載于所述高爐的過程中，所述材料可為含氧化鋁材料。所述含氧化鋁材料的粒徑可在lmm至20mm的范圍。有益效果如上所述，在本發明的一個實施方案中，通過使用含氧化硼材料和含氧化鋁材料來代替熒石，爐渣的流動性得到提高，從而可以容易地制造含鎳熔鐵。另外，由于不存在由熒石導致的環境污染問題，可提高爐渣的重復利用率。圖1是示意性地示出本發明的第一實施方案的制造含鎳熔鐵的方法的流程圖。圖2是示意性地示出本發明的第一實施方案的制造含鎳熔鐵的高爐的內部截面的視圖。圖3是示意性地示出本發明的第二實施方案的制造含鎳熔鐵的方法的流程圖。圖4是示意性地示出本發明的第二實施方案的制造含鎳熔鐵的高爐的內部截面的視圖。圖5是示意性地示出本發明的第三實施方案的制造含鎳熔鐵的方法的流程圖。圖6是示意性地示出本發明的第三實施方案的制造含鎳熔鐵的高爐的內部截面的視圖。圖7是顯示爐渣熔點隨爐渣中所含的氧化硼、氧化鋁或熒石的量變化的曲線圖。圖8是顯示本發明試驗實施例1-13和對比實施例1-16的爐渣熔點的曲線圖。圖9是顯示本發明的試驗實施例14-24和對比實施例1-16的爐渣熔點的曲線圖。圖IO是顯示本發明的試驗實施例5、6、20、23和25以及對比實施例IO的爐淹熔點的曲線圖。具體實施例方式下面，將結合附圖對本發明的示例性實施方案進行詳細解釋，以使本發明所屬領域的技術人員能夠容易地實施本發明。然而，本發明可以多種形式實現，并不限于下述的實施方案。另外，在本說明書和附圖中，同樣的附圖標記指代同樣的要素。本文使用的所有術語，包括技術術語和科學術語，都具有與本發明所屬領域的技術人員所通常理解的相同的含義。還應理解，術語(例如常用詞典中所定義的術語)應該被解釋成具有與相關技術背景和本文公開內容中的含義相一致的含義，不得解釋成理想化的或者過于形式化的意義，除非在本文中是明確地這樣定義的。圖1是示意性地示出本發明的第一實施方案的制造含鎳熔鐵的方法的流程圖。如圖1所示，本發明第一實施方案的制造含鎳熔鐵的方法包括下述步驟提供燒結的鎳礦石S10;在高爐中裝載含有所述燒結的鎳礦石、焦炭、含氧化硼材料和含氧化鋁材料的混合物S20;通過在高爐中注入熱氣來制造爐渣和含鎳熔鐵S30;以及從高爐中排出爐渣和含鎳熔鐵S40。另外，如果需要，還可包括其他步驟。例如，該制造含鎳熔鐵的方法可進一步包括從高爐的一側向高爐中注入精細氧化硼顆粒和精細氧化鋁顆粒的步驟。首先，在S10步驟中，通過燒結氧化鎳礦石來制造燒結的鎳礦石。氧化鎳礦石是通過地球表面上含有大量鎳的巖石的風化，以及在地下分離和浸出含有鎳的液體形成的。例如，硅鎂鎳礦石、紅土礦石、褐鐵礦石和腐泥土礦石可凈皮用作氧化鎳礦石。當將燒結的鎳礦石直接裝入高爐中時，燃料比提高，然后含鎳熔鐵產率可能下降。因此，通過燒結氧化鎳礦石來制造燒結的鎳礦石，從而將其制成適于裝入高爐中的狀態。另一方面，氧化鎳礦石可^:制成團塊來使用。也就是說，將氧化鎳礦石干燥并粉碎，然后利用壓塊機(briquetter)制成團塊。從產地采集的氧化鎳礦石的粒徑差異可能會很大。因此，在將氧化鎳礦石分為精細氧化鎳礦石和粗氧化鎳礦石之后，將粗氧化鎳礦石粉碎以具有均一的尺寸，從而可以提高利用效率。例如，基于5mm粒徑的氧化鎳礦石，如果其粒徑不大于5mm，則將其歸為精細氧化鎳礦石。另外，如果其粒徑大于5mm,則將其歸為粗氧化鎳礦石。這里，將粗氧化鎳礦石使用粉碎機粉碎，從而制成精細氧化鎳礦石。如上所述，可將焦炭與通過分類和重新粉碎而使粒徑均一的氧化鎳礦石混合，以便對氧化的鎳礦石進行燒結。可使用粉末形式的焦炭。在這種情況下，氧化鎳礦石和焦炭粉末均勻混合的用于燒結的混合物是通過將氧化的鎳礦石和焦炭粉末混合后裝入混合器來制造的。接下來，通過將所述用于燒結的混合物裝入燒結設備并進行燒結來制造氧化鎳礦石。在制造出所述混合物以便裝入高爐來制造熔鐵之后，在步驟中將所述混合物裝入高爐。這里，所述混合物包括燒結的鎳礦石、含氧化硼材料、含氧化鋁材料和焦炭。焦炭與氧化鎳礦石均勻地混合，以便裝入高爐來還原氧化鎳礦石。可以將含氧化硼材料和含氧化鋁材料制造成預混合的材料，以便與燒結的鎳礦石和焦炭混合。在這種情況下，將含氧化硼材料和含氧化鋁材料混合以便制成團塊，或者將它們預熔融以便制成流體的形式。此夕卜，可以在含氧化硼材料和含氧化鋁材料分別加入之后再與鎳礦石和焦炭混合。中的脈石。如果大量脈石存在于爐渣之中，那么爐渣不僅因為熔化能力下降而難于卸除，而且因為其流動性下降而難于排出。因此，高爐中爐渣的熔化能力可通過以流體的形式加入氧化硼和氧化鋁來提高，這樣，爐渣的熔點降低，其流動性提高。另外，爐渣的粘度可被降低。從而使排出過程變得容易。同時，與使用熒石的情況不同，后續過程可順利地進行并且沒有環境污染問題。通過使用氧化硼和氧化鋁作為熒石的替代材料，在高爐中生成的爐渣可被容易地除去。硬硼酸鈞石礦石、方硼石等等可被用作含氧化硼材料。另外，已經歷過熔煉的流體也可被用作含有氧化硼的礦石。含氧化硼材料中所含的氧化硼的量在5wt。/。至100wt。/。的范圍。若含氧化硼材料中所含的氧化硼的量少于5wt%,氧化硼的量不足以提高爐渣的流動性。氧化硼主要包括8203。8203有助于高爐中的爐渣熔化并良好地滴落至高爐的下部。此外，由于裝入高爐中的B203的量幾乎與爐渣中所含的8203的量相等，所以爐渣的熔點降低，同時爐渣的流動性提高。鋁土礦礦石或鋼包渣可用作含氧化鋁材料。同樣，已經歷熔煉過程的流體也可用作含氧化鋁材料。所述含氧化鋁材料所含的氧化鋁的量在20wt。/。至100wt。/。的范圍。若氧化鋁少于20wt0/。，則量不足，因而爐渣的流動性無法提高。含氧化鋁材料主要包括Ah03。入1203有助于高爐中的爐渣熔化并良好地滴落至高爐的下部。此外，由于裝入高爐中的A1203的量幾乎與爐渣中所含的Al203的量相等，所以爐渣的熔點降低，同時爐渣的流動性提高。尤其是，由于入1203的熔點高并且入1203不容易被還原，所以Al203可保持氧化狀態進入爐渣。在含氧化硼材料和含氧化鋁材料混合而成的混合物被裝入高爐的情況下，其重量比在20:80至80:20的范圍。若含氧化硼材料與含氧化鋁材料的重量比在上述范圍之外，則爐渣的流動性無法提高。因此，使含氧化硼材料和含氧化鋁材料在上述范圍內混合在一起，以使爐渣的流動性得到提高。含有燒結的鎳礦石、含氧化硼材料、含氧化鋁材料和焦炭的混合物可包含lwt。/。至25wt。/。范圍的含氧化硼材料和含氧化鋁材料。如果含氧化硼材料和含并且爐渣中包含很少的氧化硼和氧化鋁。因此，爐渣的流動性顯著降低，因而排出操作困難。相反，如果含氧化硼材料和含氧化鋁材料的量太大，那么對高爐的耐火材料的腐蝕加重，高爐的壽命縮短。含氧化硼材料和含氧化鋁材料混合而成的混合物的粒徑可在0.2mm至20mm的范圍。若混合物的^:徑太小，則由于混合物的表面積太大，氧化硼和氧化鋁不能在高爐中保持氧化狀態。結果，氧化硼和氧化鋁可能通過與焦炭反應而被還原。在這種情況下，氧化硼和氧化鋁不進入爐渣，因而爐渣的流動性得不到提高。另外，若混合物的粒徑太大，則混合物難以進入爐渣。如果使用熒石代替氧化硼和氧化鋁，那么由于高爐廢氣中含有氟而使大氣遭到污染，并且由于爐渣含有氟成分而使環境被進一步污染。另外，處理爐渣也不容易。接下來，在S30步驟中，通過向高爐中注入熱氣來制造含鎳熔鐵和爐渣。裝入高爐中的焦炭在被加熱至高溫時被熱氣點燃。因此，燒結的鎳礦石通過與焦炭的互相反應而被還原，從而制造出爐渣和含鎳熔鐵。最后，在S40步驟中，爐渣和含鎳熔鐵被從高爐中排出。即，爐渣和含鎳熔鐵經由高爐的排出孔被取出。在這種情況下，爐渣的流動性應該很好并且其粘度和熔點應該較低，以便從含鎳熔鐵中除去作為殘渣的爐渣。如上所述，由于在本發明的第一實施方案中使用氧化硼和氧化鋁，所以爐渣的流動性得到提高，這是由于在爐渣中含有大量的氧化硼和氧化鋁。隨著混合物的裝入量增加，爐渣的熔點降低，因而爐渣的流動性提高。所以，可以容易地從含鎳熔鐵中除去爐渣。在這種情況下，爐渣中氧化硼的量可在lwt。/。至10wt。/。的范圍。如果氧化硼的量太少，則由于僅通過增加氧化鋁不能完全確保爐渣的流動性，所以難以分離含鎳熔鐵。相反，如果氧化硼的量太多，則由于使用大量的較貴的氧化硼而使制造成本增加，并且硼可導致高爐的耐火材料磨蝕。同時，爐渣中氧化鋁的量可在5wt。/o至20wt。/。的范圍。如果氧化鋁的量太少，則由于不能完全確保爐渣的流動性而難以分離含鎳熔鐵。相反，如果氧化鋁的量太多，則熔鐵的流動性變差，并且由于使用大量成本較高的氧化鋁而使制造成本增加。另外，鋁導致高爐耐火材料被磨蝕。因此，該混合物的組成范圍被控制在上述范圍內。結果，爐渣的熔點可被控制在1100'C至1400'C的范圍。如果爐渣的熔點太低，則盡管可以完全確保爐渣的流動性，但是由于使用大量的氧化硼和氧化鋁，因此有可能使高爐的內部磨蝕。相反，如果爐渣的熔點太高，則爐渣的流動性降低。下面結合圖2，對在高爐中制造含鎳熔鐵的過程進行詳細解釋。圖2示意性地示出了制造含鎳熔鐵的高爐IOO的內部截面。經由位于高爐100上部的加料溜槽10將燒結的鎳礦石、含氧化硼材料、含氧化鋁材料和焦炭裝入。它們以混合物的形式加入，形成一層，從而均勻地分布在高爐100中。因此，燒結的鎳礦石、含氧化硼材料、含氧化鋁材料和焦炭之間的熱交換可順利地進行。將焦炭裝入高爐，形成焦炭填充床16。熱氣經由鼓風口12注入高爐100中。熱氣可通過與焦爐煤氣(COG)混合而使用。注入高爐100中的熱氣將焦炭填充床16加熱，在高爐100中形成燃燒空窩14。將焦炭填充床16加熱至高溫而使燒結的鎳礦石熔化，從而形成含鎳熔鐵。含鎳熔鐵流到高爐100的下部，經由排出孔18與爐渣一起排放到外部。如上所述，經由加料溜槽10加入至高爐100中的含氧化硼材料和含氧化鋁材料中分別包含的氧化硼和氧化鋁均被包含在高爐100的爐渣中。因此，氧化硼和氧化鋁可降低爐渣的熔點。結果，高爐100中的爐渣可容易地熔化并滴落至高爐100的下部。結果，爐渣的流動性得到提高，從而含鎳熔鐵可容易地從排出孔18排出。同時，如圖2所示，經由插入到鼓風口12中的噴槍121，含有氧化硼和氧化鋁的混合顆粒可直接從高爐100的側面注入高爐100的爐渣層中。這里，氧化硼和氧化鋁的粒徑可在0.05mm至0.2mm的范圍。如果該混合顆粒的粒徑太大，則噴槍121可能被堵塞。因此，該混合顆粒的粒徑被控制在上述范圍，從而可提高爐渣的流動性。由于經由噴槍121注入的混合顆粒直接進入爐渣中，爐渣的熔點降低，因此其流動性提高。因此，可容易地經由排出孔18執行排出過程。圖3是示出本發明的第二實施方案中制造含鎳熔鐵的方法的示意性流程圖。如圖3所示，根據本發明的第二實施方案的制造含鎳熔鐵的方法包括如下步驟提供燒結的鎳礦石S12;向高爐中裝入含有所述燒結的鎳礦石、含氧化硼材料和焦炭的混合物S22;通過向高爐中注入熱氣來制造爐渣和含鎳熔鐵S32;以及排出爐渣和含鎳熔鐵S42。另外，如果需要還可包括其他步驟。例如，該制造含鎳熔鐵的方法可進一步包括經由高爐的側面向高爐中注入氧化硼顆粒的步驟。由于圖3的步驟S12和S32分別與圖1的步驟S10和S30相同，為方便起見省略對它們的詳細描述，下面只對步驟S22和S42進行解釋。在制備出待裝入高爐中以便制造熔鐵的混合物之后，在步驟S22中將所述混合物裝入高爐中。這里，所述混合物包括燒結的鎳礦石、含氧化硼材料和焦炭。將焦炭與待裝入高爐中的燒結的鎳礦石均勻混合，以使燒結的鎳礦石還原。燒結鎳的礦含有大量在制造熔鐵的過程中也存在于爐渣之中的脈石。如果大量脈石存在于爐渣之中，那么爐渣不僅因為熔化能力下降而不能很好地排出，而且爐渣的流動性下降，之后難于排出。因此，將上述的含氧化硼材料以流體的形式裝入高爐中，從而提高高爐中爐渣的熔化能力并提高爐渣的流動性。另外，可降低爐渣的粘度。因此，排出過程變得更容易。另外，與使用熒石的情況不同的是，由于使用含氧化硼材料，后續過程可順利地進行并且沒有環境問題。使用含氧化硼材料作為熒石的替代材料，從而可容易地除去在高爐中生成的爐渣。氧化硼的粒徑可在0.05mm至2mm的范圍。如果氧化硼的粒徑太小，則由于混合物的表面積太大，氧化硼在高爐中不能保持氧化狀態并且隨后通過與焦炭反應而被還原。在這種情況下，由于氧化硼不進入爐渣中，爐渣的流動性得不到提高。另外，如果含氧化硼材料的粒徑太大，則氧化硼難以進入爐渣。因此，爐渣的流動性得不到提高。在上述混合物中所含的含氧化硼材料的量可在lwt。/。至25wt。/o的范圍。如果含氧化硼材料的量太少，則無法到達高爐的下部，并可能在某中途點被還原。在這種情況下，由于爐渣中幾乎不含有氧化硼，高爐中的爐渣不能很好地熔化，排出過程困難。相反，如果含氧化硼材料的量太多，則對高爐的耐火材料的腐蝕加劇，從而縮短高爐的壽命。在步驟S42中將爐渣和含鎳熔鐵從高爐中排出。即，爐渣和含鎳熔鐵經由高爐的排出孔取出。在這種情況下，爐渣的流動性應該很好，其粘度和熔點應該降低，以便從含鎳熔鐵中除去作為殘渣的爐渣。如上所述，由于在本發明的第二實施方案中使用含氧化硼材料，所以爐渣的流動性得到提高，這是由于爐渣中含有大量的氧化硼。隨著氧化硼裝入量增加，爐渣的熔點降低，因而爐渣的流動性提高。因此，爐渣可以容易地從含鎳熔鐵中除去。在這種情況下，爐渣中所含的氧化硼的量可在1.5wt。/。至40wt。/o的范圍。如果氧化硼的量太少，則由于不能完全確保爐渣的流動性而難以分離含鎳熔鐵。相反，如果氧化硼的量太多，則由于使用大量的成本較高的氧化硼而使制造成本增加，并且硼可導致高爐的耐火材料的磨蝕。因此，氧化硼的量被控制在上述范圍內。下面結合圖4，對高爐中制造含鎳熔鐵的過程進行詳細描述。圖4示意性地示出了制造含鎳熔鐵的高爐100的內部截面。由于圖4的高爐100與圖2的高爐100相同，相同的要素使用相同的附圖標記表示，并省略對它們的詳細描述。經由位于高爐100上部的加料溜槽10將燒結的鎳礦石、含氧化硼材料和焦炭裝入。將燒結的鎳礦石、含氧化硼材料和焦炭順序裝入，形成一層，從而均勻地分布在高爐100中。因此，燒結的鎳礦石、含氧化硼材料和焦炭之間的熱交換可順利地進行。如上所述，經由加料溜槽IO加入至高爐100中的含氧化硼材料中包含的大量的氧化硼被包含在高爐100的爐渣中。因此，由于氧化硼可降低爐渣的熔點，高爐100中的爐渣可容易地熔化并滴落至高爐100的下部。結果，爐渣的流動性得到提高，從而含鎳熔鐵可容易地從排出孔18排出。同時，如圖4所示，經由插入到鼓風口12中的噴槍121，氧化硼顆粒可直接從高爐100的側面注入高爐100的爐渣層中。這里，氧化硼顆粒的粒徑可在0.05mm至0.2mm的范圍。如果氧化硼顆粒的粒徑太大，則噴槍121可能被堵塞。因此，氧化硼顆粒的粒徑被控制在上述范圍，從而可提高爐渣的流動性。由于經由噴槍121注入的氧化硼顆粒直接進入爐渣中，爐渣的熔點降低，其流動性提高。因此，可容易地經由排出孔18執行排出過程。圖5是示出本發明的第三實施方案的制造含鎳熔鐵的方法的示意性流程圖。如圖5所示，本發明的第三實施方案的制造含鎳熔鐵的方法包括如下步驟提供燒結的鎳礦石S14;在高爐中裝入含有所述燒結的鎳礦石、14含氧化鋁材料和焦炭的混合物S24;通過向高爐中注入熱氣來制造爐渣和含鎳熔鐵S34;以及排出爐渣和含鎳熔鐵S44。另外，如果需要還可包括其他步驟。例如，該制造含鎳熔鐵的方法可進一步包括經由高爐的側面向高爐中注入氧化鋁顆粒的步驟。由于圖5的步驟S14和S34分別與圖1的步驟S10和S30相同，為方4更起見省略對它們的詳細描述，下面只對步驟S24和S44進行解釋。在制備出待裝入高爐中以便制造熔鐵的混合物之后，在步驟S24中將所述混合物裝入高爐中。這里，所述混合物包括燒結的鎳礦石、含氧化鋁材料和焦炭。將焦炭與待裝入高爐中的燒結的鎳礦石均勻混合，以使燒結的鎳礦石還原。燒結的鎳礦石含有大量在制造熔鐵的過程中存在于爐渣之中的脈石。如果大量脈石存在于爐渣之中，那么爐渣不僅因為熔化能力下降而不能很好地排出，而且爐渣的流動性下降，之后難于排出。因此，將含氧化鋁材料以流體的形式裝入高爐中，從而提高高爐中爐渣的熔化能力，并可提高爐渣的流動性。另外，可降低爐渣的粘度。因此，排出過程變得更容易。另外，與使用熒石的情況不同，由于使用含氧化鋁材料，因此后續過程可順利地進行，沒有環境問題。使用含氧化鋁材料作為熒石的替代材料，從而可容易地除去在高爐中生成的爐渣。含氧化鋁材料的粒徑可在0.05mm至2mm的范圍。如果含氧化鋁材料的粒徑太小，則由于表面積太大，含氧化鋁材料在高爐中不能保持氧化狀態，可通過與焦炭反應而被還原。在這種情況下，由于氧化鋁不進入爐渣中，爐渣的流動性得不到提高。另外，如果含氧化鋁材料的粒徑太大，則氧化鋁難以進入爐渣。因此，爐渣的流動性得不到提高。在上述混合物中所含的含氧化鋁材料的量可在lwt。/。至25wt。/。的范圍。如果含氧化鋁材料的量太少，則無法到達高爐的下部，可能在某中途點被還原。在這種情況下，由于爐渣中幾乎不含有氧化鋁，高爐中的爐渣不能很好地熔化，排出過程困難。相反，如果含氧化鋁材料的量太多，則對高爐的耐火材料的腐蝕加劇，可縮短高爐的壽命。在步驟S44中將爐渣和含鎳熔鐵從高爐中排出。即，爐渣和含鎳熔鐵經由高爐的排出孔取出。在這種情況下，爐渣的流動性應該很好，其粘度和熔點應該降低，以便從含鎳熔鐵中除去作為殘渣的爐渣。如上所述，由于在本發明的第三實施方案中使用含氧化鋁材料，所以爐渣的流15動性得到提高，這是由于爐渣中含有大量的氧化鋁。隨著含氧化鋁材料的裝入量增加，爐渣的熔點降低，因而爐渣的流動性提高。因此，爐渣可以容易地從含鎳熔鐵中除去。在這種情況下，爐渣中所含的氧化鋁的量可在2wt。/。至40wt。/。的范圍。如果氧化鋁的量太少，則由于不能完全確保爐渣的流動性而難以分離含鎳熔鐵。相反，如果氧化鋁的量太多，則由于使用大量成本較高的氧化鋁而使制造成本增加，并且鋁可導致高爐的耐火材料磨蝕。因此，氧化鋁的量被控制在上述范圍內。下面結合圖6，對高爐中制造含鎳熔鐵的過程進行詳細描述。圖6示意性地示出了制造含鎳熔鐵的高爐IOO的內部截面。由于圖6的高爐100與圖2的高爐100相同，相同的要素使用相同的附圖標記表示，并省略對它們的詳細描述。經由位于高爐100上部的加料溜槽10將燒結的鎳礦石、含氧化鋁材料和焦炭裝入。燒結的鎳石礦、含氧化鋁材料和焦炭被順序裝入，形成一層，從而均勻地分布在高爐100中。因此，燒結的鎳礦石、含氧化鋁材料和焦炭之間的熱交換可順利地進行。如上所述，經由加料溜槽IO加入至高爐100中的含氧化鋁材料中包含的大量的氧化鋁被包含在高爐100的爐渣中。因此，由于氧化鋁可降低爐渣的熔點，高爐100中的爐渣可容易地熔化并滴落至高爐100的下部。結果，爐渣的流動性得到提高，從而含鎳熔鐵可容易地從排出孔18排出。同時，如圖6所示，經由插入到鼓風口12中的噴槍121，氧化鋁顆粒可直接從高爐100的側面注入高爐100的爐渣層中。這里，氧化鋁顆粒的粒徑可在0.05mm至0.2mm的范圍。如果氧4匕鋁顆津立的豐立徑太大，則噴槍121可能被堵塞。因此，氧化鋁顆粒的粒徑被控制在上述范圍，從而可提高爐渣的流動性。由于經由噴槍121注入的氧化鋁顆粒直接進入爐渣中，因此爐渣的熔點降低，其流動性可得到提高。因此，可容易地經由排出孔18執行排出過程。圖7是顯示爐渣的熔點隨爐渣中所含的氧化硼、氧化鋁或熒石的量變化的曲線圖。這里，虛線表示隨爐渣中所含的氧化硼(B203)的量變化的爐渣的熔點，而點劃線表示隨爐渣中所含的氧化鋁(A1203)的量變化的爐渣的熔點。另外，為比較的目的而繪出的實線表示隨爐渣中所含的熒石(CaF2)的量變化的爐渣的熔點。如圖7所示，隨著氧化硼或氧化鋁的量的增加，爐渣的熔點降低。因此，在排出過程中爐渣的流動性可通過控制氧化硼或氧化鋁的量來提高。此外，如圖7所示，隨著爐渣中氧化鋁的量增加，爐渣的熔點降4氐。然而，當氧化鋁的量超過大約16wt。/。時，爐渣的熔點再次升高。爐渣的熔點可使用氧化硼和熒石降低，兩者具有相似的走勢。另外，如果使用氧化鋁代替熒石，爐渣的流動性降低的走勢幾乎與裝入熒石的情況相同。因此，含鎳熔鐵可被容易地排出。當通常使用熒石時，爐渣中熒石的量約為5wt%,所以，如果爐渣中氧化硼的量為5wt。/。或者氧化鋁的量在10wt。/。至15wt。/o的范圍，則會獲得比使用熒石時更好的效果。而且，當爐渣中含有熒石時，由于環境污染問題，爐渣不能被重復利用。相反，由于氧化硼和氧化鋁沒有環境污染問題，爐渣可被重復利用。因此，熒石可被氧化硼或氧化鋁替代。下面將對圖7中爐渣的熔點隨氧化硼或氧化鋁的量變化的情況進行詳細地解釋。下面通過試驗實施例對本發明進行詳細解釋。試驗實施例僅用于示例性地說明本發明，本發明并不限制于此。涉及使用含氣化硼材料的含鎳熔鐵的試驗實施例試驗實施例1通過向高爐中裝入燒結的鎳礦石、含氧化硼材料和焦炭，并向高爐中注入熱氣來制造爐渣和含鎳熔鐵。將300噸燒結的鎳礦石和100噸焦炭作為固定量裝入高爐中，并將40kg含氧化硼材料裝入高爐中。此外，通過在高爐中注入熱氣來制造含鎳熔鐵。由于剩余的試驗條件可被本發明所屬領域的技術人員容易地理解，故省略對它們的詳細描述。試驗實施例2通過裝入l卯kg含氧化硼材料來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與試驗實施例l相同，故省略對它們的詳細描述。試驗實施例3通過裝入390kg含氧化硼材料來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與試驗實施例l相同，故省略對它們的詳細描述。試驗實施例4通過裝入740kg含氧化硼材料來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與試驗實施例l相同，故省略對它們的詳細描述。試驗實施例5通過裝入1.94噸含氧化硼材料來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與試驗實施例l相同，故省略對它們的詳細描述。試驗實施例6通過裝入4.01噸含氧化硼材料來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與試驗實施例l相同，故省略對它們的詳細描述。試驗實施例7通過裝入5.86噸含氧化硼材料來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與試驗實施例l相同，故省略對它們的詳細描述。試驗實施例8通過裝入8.13噸含氧化硼材料來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與試驗實施例l相同，故省略對它們的詳細描述。試驗實施例9通過裝入0.38噸含氧化硼材料來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與試驗實施例l相同，故省略對它們的詳細描述。試驗實施例10通過裝入12.61噸含氧化硼材料來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與試驗實施例l相同，故省略對它們的詳細描述。試驗實施例11通過裝入14.74噸含氧化硼材料來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與試驗實施例l相同，故省略對它們的詳細描述。試驗實施例12通過裝入16.88噸含氧化硼材料來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與試驗實施例l相同，故省略對它們的詳細描述。試驗實施例13通過裝入18.89噸含氧化硼材料來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與試驗實施例l相同，故省略對它們的詳細描述。試驗實施例1至13的試驗結果試驗實施例1的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中氧化硼的量以及爐渣的熔點。獲得了34.3噸爐渣，爐渣中氧化硼的量為34.3kg。爐渣的熔點為1440°C。試驗實施例2的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中氧化硼的量以及爐渣的熔點。獲得了34.5噸爐渣，爐渣中氧化硼的量為172.5kg。爐渣的熔點為1430。C。試驗實施例3的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中氧化硼的量以及爐渣的熔點。獲得了35.2噸爐渣，爐渣中氧化硼的量為352kg。爐渣的熔點為1440°C。試驗實施例4的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中氧化硼的量以及爐渣的熔點。獲得了35.3-屯爐渣，爐渣中氧化硼的量為706kg。爐渣的熔點為1360。C。試驗實施例5的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中氧化硼的量以及爐渣的熔點。獲得了36.4噸爐渣，爐渣中氧化硼的量為1.82噸。爐渣的熔點為1280°C。試驗實施例6的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中氧化硼的量以及爐渣的熔點。獲得了36.9噸爐渣，爐渣中氧化硼的量為3.69p屯。爐渣的熔點為U80。C。試驗實施例7的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中氧化硼的量以及爐渣的熔點。獲得了37.1噸爐渣，爐渣中氧化硼的量為5.565噸。爐渣的熔點為115(TC。試驗實施例8的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中氧化硼的量以及爐渣的熔點。獲得了38.2噸爐渣，爐渣中氧化硼的量為7.64噸。爐渣的熔點為1148°C。試驗實施例9的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中氧化硼的量以及爐渣的熔點。獲得了38.6噸爐渣，爐渣中氧化硼的量為9.65噸。爐渣的熔點為1137aC。試驗實施例10的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中氧化硼的量以及爐渣的熔點。獲得了39.1噸爐渣，爐渣中氧化硼的量為11.73噸。爐渣的熔點為1125°C。試驗實施例11的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中氧化硼的量以及爐渣的熔點。獲得了39.6噸爐渣，爐渣中氧化硼的量為13.86噸。爐渣的熔點為1113°C。試驗實施例12的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中氧化硼的量以及爐渣的熔點。獲得了40.1噸爐渣，爐渣中氧化硼的量為16.04噸。爐渣的熔點為1100°C。試驗實施例13的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中氧化硼的量以及爐渣的熔點。獲得了40.3噸爐渣，爐渣中氧化硼的量為18.135噸。爐渣的熔點為1100°C。試驗實施例1至13的結論在試驗實施例1至13中獲得了爐渣中氧化硼的量與裝入的含氧化硼材料的量的比例。即，獲得了氧化硼的產率。下表l記載了試驗實施例1至13中設置的試驗條件，以及各自的試驗結果。表l試驗實施例含氧化硼材料,裝(噸)爐渣的量(噸)爐渣中氧化硼的量氧化硼的產率(%)爐渣的熔點rc)噸wt%試驗實施例l0.0434.30.03430.180%1440試驗實施例20.1934.50.17250.591%1430試驗實施例30.3935.20.352190%1400試驗實施例40.7435.30,706295%1360試驗實施例51.9436.41.82594%1280試驗實施例64.0136.93.691092%1180試驗實施例75.8637.15.5651595%1150試驗實施例88.1338.27.642094%1148試驗實施例910.3838.69.652593%1137試驗實施例IO12,6139.111.733093%1125試驗實施例ll14.7439.613.863594%1113試驗實施例1216.8840.116.044095%1100■試驗實施例1318.8940.318.1354585%110020如表1中的試驗實施例1至13所述，爐渣中氧化硼的產率(即爐渣中所含的氧化硼的量占裝入的含氧化硼材料的比例)穩定保持在90%至95%的范圍。然而，當如在試驗實施例1中含氧化硼材料的裝入量太少，或者如在試驗實施例13中含氧化硼材料的裝入量太多時，氧化硼的產率分別減少至80%和85%。此外，隨著含氧化硼材料的裝入量增加，爐渣的熔點逐漸降低。也就是說，雖然在試驗實施例1中爐渣的熔點為1440°C，但在試驗實施例13中爐渣的熔點降至1100。C。因此，當裝入更多的含氧化硼材料時，爐渣的熔點逐漸降低。涉及使用含氧化鋁材料的含鎳熔鐵的試驗實施例試驗實施例14通過在高爐中裝入燒結的鎳礦石、含氧化鋁材料和焦炭，并向高爐中注入熱氣來制造爐渣和含鎳熔鐵。將300噸燒結的鎳礦石和100噸焦炭作為固定量裝入高爐中，并將17kg含氧化鋁材料裝入高爐中。此外，通過在高爐中注入熱氣來制造含鎳熔鐵。由于剩余的試驗條件可被本發明所屬領域的技術人員容易地理解，故省略對它們的詳細描述。試驗實施例15通過裝入710kg含氧化鋁材料來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與試驗實施例14相同，故省略對它們的詳細描述。試驗實施例16通過裝入1.44噸含氧化鋁材料來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與試驗實施例14相同，故省略對它們的詳細描述。試驗實施例17通過裝入2.19噸含氧化鋁材料來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與試驗實施例14相同，故省略對它們的詳細描述。試驗實施例18通過裝入2.95噸含氧化鋁材料來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與試驗實施例14相同，故省略對它們的詳細描述。試驗實施例19通過裝入3.35噸含氧化鋁材料來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與試驗實施例14相同，故省略對它們的詳細描述。試驗實施例20通過裝入4.14噸含氧化鋁材料來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與試驗實施例14相同，故省略對它們的詳細描述。試驗實施例21通過裝入4.92噸含氧化鋁材料來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與試驗實施例14相同，故省略對它們的詳細描述。試驗實施例22通過裝入5.36噸含氧化鋁材料來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與試驗實施例14相同，故省略對它們的詳細描述。試驗實施例23通過裝入6.18噸含氧化鋁材料來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與試驗實施例14相同，故省略對它們的詳細描述。試驗實施例24通過裝入6.63噸含氧化鋁材料來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與試驗實施例14相同，故省略對它們的詳細描述。試驗實施例14至24的試驗結果試驗實施例14的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中氧化鋁的量以及爐渣的熔點。獲得了31.2噸爐渣，爐渣中氧化鋁的量為15.6kg。爐渣的熔點為14卯""C。試驗實施例15的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中氧化鋁的量以及爐渣的熔點。獲得了32.1噸爐渣，爐渣中氧化鋁的量為642kg。爐渣的熔點為1488°C。試驗實施例16的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中氧化鋁的量以及爐渣的熔點。獲得了32.5叱爐渣，爐渣中氧化鋁的量為1.3p屯。爐渣的熔點為1470°C。試驗實施例17的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中氧化鋁的量以及爐渣的熔點。獲得了32.9噸爐渣，爐渣中氧化鋁的量為1.974噸。爐渣的熔點為1440°C。試驗實施例18的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中氧化鋁的量以及爐渣的熔點。獲得了32.9噸爐渣，爐渣中氧化鋁的量為2.656kg。爐渣的熔點為1415°C。試驗實施例19的試驗結果22測量了爐渣的量、爐渣中氧化鋁的量以及爐渣的熔點。獲得了33.5噸爐渣，爐渣中氧化鋁的量為3.015噸。爐渣的熔點為13卯。C。試驗實施例20的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中氧化鋁的量以及爐渣的熔點。獲得了33.9噸爐渣，爐渣中氧化鋁的量為3.729kg。爐渣的熔點為1365°C。試驗實施例21的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中氧化鋁的量以及爐渣的熔點。獲得了34.1噸爐渣，爐渣中氧化鋁的量為4.433噸。爐渣的熔點為1343°C。試驗實施例22的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中氧化鋁的量以及爐渣的熔點。獲得了34.5噸爐渣，爐渣中氧化鋁的量為4.83化。爐渣的熔點為1323°C。試驗實施例23的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中氧化鋁的量以及爐渣的熔點。獲得了34.8噸爐渣，爐渣中氧化鋁的量為15.568kg。爐渣的熔點為1305°C。試驗實施例24的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中氧化鋁的量以及爐渣的熔點。獲得了35.1噸爐渣，爐渣中氧化鋁的量為5.967噸。爐渣的熔點為1323°C。試驗實施例14至24的結論在試驗實施例14至24中獲得了爐渣中氧化鋁的量與裝入的含氧化鋁材料的量的比例。即，獲得了氧化鋁的產率。下表2記載了試驗實施例14至24中設置的試驗條件，以及各自的試驗結果。表2<table>tableseeoriginaldocumentpage24</column></row><table>如表2中的試驗實施例14至24所述，爐渣中氧化鋁的產率(即爐渣中所含的氧化鋁的量占裝入的含氧化鋁材料的比例)穩定保持在90%至98%的范圍。然而，當如在試驗實施例14中含氧化鋁材料的裝入量太少，或者如在試驗實施例24中含氧化鋁材料的裝入量太多時，氧化鋁的產率均減少至90%。此外，在試驗實施例14至24中，隨著含氧化鋁材料的裝入量增加，爐渣的熔點逐漸降低。也就是說，在試驗實施例14中爐渣的熔點為1490。C,而在試驗實施例23中爐渣的熔點降至1305°C。然而，在試驗實施例24中，爐渣的熔點升高至1323°C。因此，當裝入更多的含氧化鋁材料時，爐渣的熔點逐漸降低，直到爐渣中含有的氧化鋁的量達到16wt%。涉及使用含氧化硼材料和含氧化鋁材料的含鎳熔鐵的試驗實施例試驗實施例25通過向高爐中裝入燒結的鎳礦石、含氧化硼材料、含氧化鋁材料和焦炭，并向高爐中注入熱氣來制造爐渣和含鎳熔鐵。將300噸燒結的鎳礦石和100噸焦炭作為固定量裝入高爐中，并將1.94噸含氧化硼材料和3.75噸含氧化鋁材料裝入高爐中。然后，通過在高爐中注入熱氣來制造含鎳熔鐵。此外，分別測量了爐渣的熔點、爐渣中含有的氧化硼和氧化鋁的量。由于剩余的試驗條件可被本發明所屬領域的技術人員容易地理解，故省略對它們的詳細描述。試驗實施例25的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中的氧化硼和氧化鋁的量以及爐渣的熔點。獲得了38.9噸爐渣，爐渣中氧化硼和氧化鋁的量分別為5wt。/。和10wt%。爐渣的熔點約為1180。C。試驗實施例25的結論通過同時使用含氧化硼材料和含氧化鋁材料，爐渣的熔點顯著降低。因此，爐渣的流動性提高，從而含鎳熔鐵可被容易地排出。對比實施例1為了與上述試驗實施例l至25進行對比，通過向高爐中裝入燒結的鎳礦石、熒石和焦炭，并向高爐中注入熱氣來制造爐渣和含鎳熔鐵。將300噸燒結的鎳礦石和100噸焦炭作為固定量裝入高爐中，并將42.8kg熒石裝入高爐中。然后，通過向高爐中注入熱氣來制造含鎳熔鐵。由于剩余的試驗條件可被本發明所屬領域的技術人員容易地理解，故省略對它們的詳細描述。對比實施例2通過裝入84.5kg熒石來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與對比實施例1相同，故省略對它們的詳細描述。對比實施例3通過裝入127.9kg焚石來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與對比實施例1相同，故省略對它們的詳細描述。對比實施例4通過裝入164.1kg熒石來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與對比實施例1相同，故省略對它們的詳細描述。對比實施例525通過裝入193.6kg熒石來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與對比實施例1相同，故省略對它們的詳細描述。對比實施例6通過裝入240kg熒石來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與對比實施例1相同，故省略對它們的詳細描述。對比實施例7通過裝入260.4kg熒石來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與對比實施例l相同，故省略對它們的詳細描述。對比實施例8通過裝入289.2kg熒石來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與對比實施例l相同，故省略對它們的詳細描述。對比實施例9通過裝入321.8kg熒石來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與對比實施例1相同，故省略對它們的詳細描述。對比實施例10通過裝入353.7kg熒石來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與對比實施例l相同，故省略對它們的詳細描述。對比實施例11通過裝入393.1kg熒石來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與對比實施例1相同，故省略對它們的詳細描述。對比實施例12通過裝入424.4kg熒石來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與對比實施例1相同，故省略對它們的詳細描述。對比實施例13通過裝入475.1kg熒石來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與對比實施例1相同，故省略對它們的詳細描述。對比實施例14通過裝入506.3kg熒石來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與對比實施例1相同，故省略對它們的詳細描述。對比實施例15通過裝入545.1kg熒石來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與對比實施例1相同，故省略對它們的詳細描述。對比實施例16通過裝入574kg熒石來制造含鎳熔鐵。由于剩余實驗條件與對比實施例l相同，故省略對它們的詳細描述。試驗結果對比實施例1的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中熒石的量以及爐渣的熔點。獲得了35.1噸爐渣，爐渣中熒石的量為17.6kg。爐渣的熔點約為1425。C。對比實施例2的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中熒石的量以及爐渣的熔點。獲得了35.5噸爐渣，爐渣中熒石的量為35.5kg。爐渣的熔點約為1410°C。對比實施例3的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中熒石的量以及爐渣的熔點。獲得了35.8噸爐渣，爐渣中熒石的量為53.7kg。爐渣的熔點約為1390°C。對比實施例4的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中熒石的量以及爐渣的熔點。獲得了36.1噸爐渣，爐渣中熒石的量為72.2kg。爐渣的熔點約為1375°C。對比實施例5的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中熒石的量以及爐渣的熔點。獲得了36.4噸爐渣，爐渣中熒石的量為91kg。爐渣的熔點約為1358'C。對比實施例6的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中熒石的量以及爐渣的熔點。獲得了36.8噸爐渣，爐渣中熒石的量為110.4kg。爐渣的熔點約為134(TC。對比實施例7的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中熒石的量以及爐渣的熔點。獲得了37.2噸爐渣，爐渣中熒石的量為130.2kg。爐渣的熔點約為1328'C。對比實施例8的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中熒石的量以及爐渣的熔點。獲得了37.6噸爐渣，爐渣中熒石的量為150.4kg。爐渣的熔點約為1317'C。對比實施例9的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中熒石的量以及爐渣的熔點。獲得了37.9噸爐渣，爐渣中熒石的量為170.6kg。爐渣的熔點約為1305'C。對比實施例IO的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中熒石的量以及爐渣的熔點。獲得了38.2噸爐渣，爐渣中熒石的量為191kg。爐渣的熔點約為12卯。C。對比實施例11的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中熒石的量以及爐渣的熔點。獲得了38.6噸爐渣，爐渣中熒石的量為212.3kg。爐渣的熔點約為1277°C。對比實施例12的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中熒石的量以及爐渣的熔點。獲得了38.9噸爐渣，爐渣中熒石的量為233.4kg。爐渣的熔點約為1265°C。對比實施例13的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中熒石的量以及爐渣的熔點。獲得了40.2噸爐渣，爐渣中熒石的量為261.3kg。爐渣的熔點約為1255°C。對比實施例14的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中熒石的量以及爐渣的熔點。獲得了40.5噸爐渣，爐渣中熒石的量為283.5kg。爐渣的熔點約為1245°C。對比實施例15的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中熒石的量以及爐渣的熔點。獲得了40.7噸爐渣，爐渣中熒石的量為305.3kg。爐渣的熔點約為1235°C。對比實施例16的試驗結果測量了爐渣的量、爐渣中熒石的量以及爐渣的熔點。獲得了40.9噸爐渣，爐渣中熒石的量為327.2kg。爐渣的熔點約為1225°C。對比實施例1至16的結論在對比實施例1至16中獲得了爐渣中熒石的量與裝入的熒石的量的比例。即，獲得了熒石的產率。下表3記載了對比實施例1至16中設置的試驗條件，以及各自的試驗結果。表3對比實施例熒石的裝入量(kg)爐渣的量(噸)爐渣中熒石的量熒石的產率(%)爐渣的熔點rc)Kgwt%對比實施例l42.835.117.60.0541%142528<table>tableseeoriginaldocumentpage29</column></row><table>如表3的對比實施例1至16所述，發現熒石的產率在41%至57%的范圍，與氧化硼或氧化鋁的產率相比較低。也就是說，爐渣中所含的熒石的量與裝入高爐的熒石的量相比較少。因此，可以推測，剩余的熒石含在含鎳熔鐵中或者已蒸發掉。在這種情況下，在后續過程中用水冷卻時，由該含鎳熔鐵制造的板材中所含的額外的氟會導致氟酸在板材中形成。氟酸可腐蝕輔助設備和集塵器。另外，它會導致環境污染。圖8是示出爐渣的熔點隨爐渣中所含的氧化硼或熒石的量變化的曲線圖。圖8中，上述試驗實施例1至13對應于加入氧化硼的情況，而上述對比實施例1至16對應于加入熒石的情況。如圖8所示，當使用含氧化硼材料或熒石時，可以理解，隨著爐渣中含氧化硼材料或熒石的含量增加，爐渣的熔點相似地下降。也就是說，由于使用稍微多些的氧化硼來代替熒石即可使爐渣的流動性下降到幾乎相同的水平，所以能夠容易地排出含鎳熔鐵。而且，由于爐渣中含有熒石，所以能夠引起環境污染問題的爐渣不可能被重復利用。然而，由于氧化硼沒有環境染污問題，爐渣可被重復利用。因此，熒石可被含氧化硼材料替代。圖9是示出爐渣的熔點隨爐渣中的氧化鋁或熒石的量變化的曲線圖。圖9中，上述試驗實施例14至24對應于加入含氧化鋁材料的情況，而上述對比實施例1至16對應于加入熒石的情況。如圖9所示，當使用含氧化鋁材料或熒石時，可以理解，隨著爐渣中氧化鋁或熒石的含量增加，爐渣的熔點相似地下降。也就是說，由于使用稍微多些的氧化鋁來代替熒石即可使爐渣的流動性下降到幾乎相同的水平，所以能夠容易地排出含鎳熔鐵。而且，由于爐渣中含有熒石，所以能夠引起環境污染問題的爐渣不可能被重復利用。然而，由于氧化鋁沒有環境染污問題，爐渣可被重復利用。因此，熒石可被含氧化鋁材料替代。圖IO是示出試驗實施例5、6、20、23和25以及對比實施例10的爐渣熔點的曲線圖。圖10中對照性地顯示出當使用含氧化硼材料、含氧化鋁材料、含氧化硼材料與含氧化鋁材料的混合物以及熒石時，爐渣的熔點。上述試驗實施例5、6、20、23和25以及對比實施例10的試驗條件和試驗結果示于下表4中。表4<table>tableseeoriginaldocumentpage30</column></row><table>由表4和圖10可以理解，與單獨使用含氧化鋁材料或者使用熒石的情況相比，將含氧化硼材料和含氧化鋁材料混合后裝入高爐中可顯著地降低爐渣的熔點。另外，在這種情況下，由于含氧化硼材料的量小于僅使用含氧化硼材料時的量，因而可顯著減少制造成本。因此，可以低成本制造含鎳熔鐵。雖然已經結合本發明的示例性實施方案對本發明進行了具體說明和描述，但本領域技術人員應該理解，在不背離隨附的權利要求所限定的本發明的精神和范圍的情況下，可在形式和細節上作各種變化。權利要求1.一種制造含鎳熔鐵的方法，所述方法包括通過燒結氧化鎳礦石來提供燒結的鎳礦石；將一種如下混合物裝載于高爐中，所述混合物含有所述燒結的鎳礦石、焦炭和至少一種從含氧化硼材料和含氧化鋁材料中選出的材料；通過將熱氣注入所述高爐中來制造爐渣和含鎳熔鐵；以及從所述高爐中排出所述爐渣和所述含鎳熔鐵。2.權利要求1的方法，其中在將所述混合物裝栽于所述高爐的過程中，所述材料包括含氧化硼材料和含氧化鋁材料，并且所述含氧化硼材料和所述含氧化鋁材料的量在所述混合物的lwt。/。至25wt。/。的范圍。3.權利要求1的方法，其中在將所述混合物裝載于所述高爐的過程中，所述材料包括含氧化硼材料和含氧化鋁材料，其中，將所述含氧化硼材料和所述含氧化鋁材料混合在一起的混合物裝載于所述高爐中，并且其中，所述混合物中所述含氧化硼材料與所述含氧化鋁材料的重量比在20:80至80:20的范圍。4.權利要求1的方法，其中在將所述混合物裝載于所述高爐的過程中，所述材料包括含氧化硼材料和含氧化鋁材料，其中所述含氧化硼材料包括B203，并且所迷含氧化鋁材料包括A1203。5.權利要求1的方法，其中在將所述混合物裝載于所述高爐的過程中，所述材料包括含氧化硼材料和含氧化鋁材料，其中在排放爐渣和含鎳熔鐵的過程中，爐渣中氧化硼的量在lwt%至10wt%的范圍，氧化鋁的量在5wt。/。至20wt%的范圍。6.權利要求5的方法，其中所述爐渣的熔點在1100。C至1400°C的范圍。7.權利要求1的方法，進一步包括從所述高爐的一側向高爐中注入至少一種從精細氧化硼顆粒和精細氧化鋁顆粒中選出的精細顆粒。8.權利要求7的方法，其中所述精細顆粒的粒徑在0.05mm至0.2mm的范圍。9.權利要求1的方法，其中在將所述混合物裝載于所述高爐的過程中，所述材料包括含氧化硼材料和含氧化鋁材料，并且在含氧化硼材料中所含的氧化硼的量在5wt。/。至100wt。/。的范圍，在含氧化鋁材料中所含的氧化鋁的量在20wt。/。至100wto/o的范圍。10.權利要求l的方法，其中在將所述混合物裝載于所述高爐的過程中，所述材料包括含氧化硼材料和含氧化鋁材料，其中將所述含氧化硼材料和所述含氧化鋁材料混合，用于作為所述材料裝載于所述高爐中，并且其中所述材料的粒徑在0.2mm至20mm的范圍。11.權利要求l的方法，其中在將所述混合物裝載于所述高爐的過程中，所述材料為含氧化硼材料，其中所述含氧化硼材料的量在所述混合物的lwtY。至25wt"/。的范圍。12.權利要求l的方法，其中在將所述混合物裝載于所述高爐的過程中，所述材料為含氧化硼材料，并且含有B203。13.權利要求l的方法，其中在排放爐渣和含鎳熔鐵的過程中，爐渣中含氧化硼材料的量在1.5wt。/o至40wt。/o的范圍。14.權利要求13的方法，其中所述爐渣的熔點在1100。C至1430。C的范圍。15.權利要求l的方法，其中在將所述混合物裝栽于所述高爐的過程中，所述材料為含氧化硼材料，其中在含氧化硼材料中所含的氧化硼的量在5wt。/。至100wt。/。的范圍。16.權利要求l的方法，其中在將所述混合物裝載于所述高爐的過程中，所述材料為含氧化硼材料，其中所述含氧化硼材料的粒徑在lmm至20mm的范圍。17.權利要求l的方法，其中在將所述混合物裝載于所述高爐的過程中，所述材料為含氧化鋁材料，其中所述含氧化鋁材料的量在所述混合物的lwt。/。至25wt。/。的范圍。18.權利要求l的方法，其中在將所述混合物裝載于所述高爐的過程中，所述材料為含氧化鋁材料，并且含有Ah03。19.權利要求l的方法，其中在將所述混合物裝載于所述高爐的過程中，所述材料為含氧化鋁材料，其中在排放爐渣和含鎳熔鐵的過程中，爐渣中所含的氧化鋁的量在2wt。/。至16wt。/。的范圍。20.權利要求19的方法，其中所述爐渣的熔點在1305"至14卯。C的范圍。21.權利要求l的方法，其中在將所述混合物裝載于所述高爐的過程中，所述材料為含氧化鋁材料，其中所述含氧化鋁材料中所含的氧化鋁的量在5wt"/。至100wt%的范圍。22.權利要求l的方法，其中在將所述混合物裝載于所述高爐的過程中，所述材料為含氧化鋁材料，其中所述含氧化鋁材料的粒徑在lmm至20mm的范圍。全文摘要本發明涉及一種制造含鎳熔鐵的方法。該制造含鎳熔鐵的方法包括i)通過燒結氧化鎳礦石來提供燒結的鎳礦石；ii)將一種如下混合物裝載于高爐中，所述混合物含有所述燒結的鎳礦石、焦炭和至少一種從含氧化硼材料和含氧化鋁材料中選出的材料；iii)通過將熱氣注入所述高爐中來制造爐渣和含鎳熔鐵；以及iv)從所述高爐中排出所述爐渣和所述含鎳熔鐵。文檔編號C21B5/02GK101680042SQ200880015301公開日2010年3月24日申請日期2008年5月9日優先權日2007年5月11日發明者崔太和,崔柱漢,徐成謨,李廷模,李營碩,琴昌勛,許完旭,鄭秉準,金正湜申請人:Posco公司