專利名稱：一種x80管線鋼用寬厚板及其制造方法
技術領域：
本發明涉及一種低合金鋼及其制造，特別是一種X80管線鋼用寬厚板及其生產制 造方法。
背景技術：
管道輸送是石油天然氣最安全、經濟、高效的輸送方法，因此長期以來被廣泛應 用，管道用鋼也得到了不斷的發展。在上世紀早期，管道用鋼一直采用C、Mn、Si型的普通 碳素鋼，包括X52及X52以下鋼級的管線鋼。自60年代開始，隨著輸送壓力和輸送管管徑 的增大，輸油、氣管材廣泛采用低合金高強鋼，該鋼種在普通碳素鋼的基礎上加入少量合金 元素而發展起來的一種高強度結構鋼，主要以熱軋或正火態交貨，可以獲得具有一定強度、 韌性、成型性、焊接性和抗腐蝕的良好綜合性能。隨著管道工程對管線鋼提出的更高要求， 在60年代末，API 5LX和API 5LS中添加了 X56、X60、X65三種鋼級，這些鋼突破傳統的成 分設計和工藝控制思路，在鋼中加入微量Nb、V、Ti等合金元素，采用控制軋制工藝，使鋼的 綜合力學性能得到明顯改善，管線鋼從此進入微合金化加控軋生產的新階段。70年代初到 80年代，在Mn-Nb系基礎上開發出Mn-Mo-Nb系微合金化管線鋼，該類型管線鋼采用熱機械 處理(Thermo-Mechanical ControlProcessing,TMCP)工藝，可以獲得高強度和良好的低溫 韌性，主要用于制造X70、X80強度級別的管線鋼，并且于1990年完成對X80管線鋼的實際 應用。隨后，更高級別的管線鋼X100、X120相繼開發成功，并鋪設了試驗段。2006年11月9日公開的日本專利申請JP 2006307324A (對比1)中記載了一種采 用熱軋+熱處理工藝制造厚規格高強度高韌性管線鋼板的方法。而本發明采用TMCP工藝， 工藝路徑不同；此外，在成分設計上對比專利添加了 B元素提高淬透性以提高材料的強度， 本發明則采用Cr、Mo等提高淬透性合金元素來改善鋼板的強韌性。2003年1月8日公開的日本專利申請JP 2003003229A(對比2)中記載了一種具 有良好疲勞性能、可制造性、高強度厚鋼板的制造方法。采用較高C含量的成分設計方法， 且采用控軋空冷+熱處理的制造工藝，與本發明的低碳微合金化的成分設計和TMCP制造工 藝不同。1978年10月16日公開的日本專利申請JP 53118221 (對比3)中記載了一種高 強度、均勻韌性的天然氣輸送管線用鋼的制造方法。該對比文獻中主要采用C及合金化的 成分設計方法，且添加了較高的Mo元素(0. 60% 2. 00% )，合金成本較高；而本發明采用 以C-Mn為基的高Nb微合金化成分設計方法，Mo含量限制在0. 14%以內，與對比專利有較 大區別。1990年7月9日公開的日本專利JP 2783820 (對比4)中記載了一種用于制造U0E 焊管的鋼板的工藝方法，該鋼板以C、Si、Mn、P、S和A1為主要成分，以Cu、Ni、Ca、Nb、Ti、V、 Mo、Cr、B和REM為選擇成分，該方法要求精軋壓縮比大于50%，控軋后空冷到(Ar3_20) (Ar3-70)溫度后再快速冷卻到設定溫度，以制造獲得具有良好低溫韌性的鋼板。本發明則 采用控軋后直接快冷的工藝，與該對比文獻的工藝路徑不同。
2006年6月29日公開的中國專利申請CN101082108 (對比5)中記載了一種用于 制作海底管線的鋼板及其軋制方法。與該方法不同的是，本發明采用了較高的Mn含量彌補 低碳的強度損失；同時添加了較高的Cr以提高厚板的淬透性，改善鋼板厚度方向的性能的 均勻性；添加了較高的Nb元素以細化晶粒尺寸并發揮析出強化作用，改善鋼的強韌性；未 添加V等低溫析出強化元素，以保證鋼板具有良好的低溫韌性。2007年6月13日公開的中國專利申請CN1978695 (對比6)中記載了含Cr高強 度管線鋼熱軋平板及其生產方法。該方法涉及的是一種含Cr的高強度X100管線鋼熱軋平 板的制造方法。與本發明的X80管線鋼的制造不屬于同一強度級別。此外在成分設計上， 對比專利采用了較高的Mo和M含量，合金成本較高，而本發明的Mo、Ni含量分別限制在 0. 14%,0. 20%以內，成分設計較經濟；在工藝控制上，對比6的方法停冷溫度較低，以得到 下貝氏體+馬氏體的顯微組織，本發明設計的停冷溫度較高，設計組織為以粒狀貝氏體或 針狀鐵素體為主的顯微組織。管道建設不僅要合理選擇鋼級，同時要考慮到管道口徑、輸送壓力、輸送介質、服 役環境、可焊性以及經濟性等多種因素的影響。由計算可知，在輸氣管線中，輸氣壓力一定 時，輸氣量隨管徑增加而增加；管徑一定時，輸氣量隨輸送壓力增大而增加，因此采用大口 徑高壓輸送管道更加經濟，是管道發展的趨勢，由此對管道的強度、韌性及厚度規格也提出 了更高的要求。同時，隨著全球對能源需求的不斷膨脹，能源的開采逐步延伸到偏遠的極 地、凍土、海底等環境惡劣區域，同樣對輸送管道的強度、韌性以及厚度提出了更高的要求。 因此，開發出高強度、高韌性、厚規格的X80級管線鋼寬厚板正適應管道發展的需求，具有 廣闊的應用前景。

發明內容
本發明的目的是提供一種高強度X80管線鋼用寬厚板。本發明另一個目的是提供一種高強度X80管線鋼用寬厚板的生產方法。在本發明中，術語“寬厚板”是指厚度大于20mm以及寬度大于2m的鋼板。為實現本發明的目的，本發明的一種X80管線鋼用寬厚板，其重量百分比計 的化學成分為0. 03 彡 C 彡 0. 08，0. 10 彡 Si 彡 0. 35，1. 65 彡 Mn 彡 2. 30，P 彡 0. 015， S 彡 0. 050,0. 010 彡 Ti 彡 0. 035,0. 20 彡 Cr 彡 0. 60，Mo 彡 0. 14，Cu 彡 0. 30，Ni 彡 0. 20， 0. 01 彡 A1 彡 0. 04,0. 001 彡 Ca 彡 0. 004,N ^ 0. 008,0. 051 彡 Nb 彡 0. 110，余量為 Fe 和不 可避免的其它雜質元素。本發明的鋼板厚度大于20mm，寬度大于2m。優選地，厚度為20 35mm。優選地，本發明的X80管線鋼用寬厚板，具有屈服強度550 690MPa ；抗拉強度 625 825MPa ；低溫沖擊韌性-20°C下 Akv > 220J，FA%大于 90% ;DWTT 性能_15°C下 SA% 大于85%。為實現本發明的上述目的，本發明的一種X80管線鋼用寬厚板的制造方法，其特 征在于，煉鋼工藝采用夾雜物形態控制的純凈鋼冶煉工藝；熱軋工藝采用控軋控冷的熱機械處理；
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其中，熱軋工藝板坯的再加熱溫度1100 1200°C，奧氏體再結晶區軋制溫度范 圍1170 940°C，奧氏體非再結晶區軋制溫度范圍910°C 740°C，中間待溫板坯厚度 彡3T, T為成品厚度，冷卻速度彡15°C /s，停止冷卻溫度范圍400 600°C。優選地，熱軋工藝板坯的再加熱溫度范圍為1120°C 1170°C。優選地，奧氏體再結晶區軋制溫度范圍1050 960°C。優選地，中間待溫板坯厚度3T 8T，T為成品厚度，優選中間待溫板坯厚度為 4T 6T。優選地，非再結晶區軋制溫度范圍為860°C 770°C。優選地，停止冷卻溫度控制范圍為450 550°C。優選地，所述的冷卻速度為15 30°C /s，優選20 25°C /s。本發明的高強度X80管線鋼寬厚板及其生產制造方法，主要體現在通過合理的成 分設計和工藝控制，可以制造出厚度大于20mm的厚規格管線鋼板，強度級別達到X80鋼級， 且具有優良的低溫韌性和可焊性，該鋼板可用于生產大口徑高壓輸送直縫焊管。本發明在 成分設計上采用高Nb的成分體系，以C-Mn-Nb-Cr系為基，輔以少量Cu、Ni、Mo合金化以及 微Ti處理技術，合金成本上大大降低；其次在工藝上采用較低的再加熱溫度、合理的精軋 壓縮比控制、較高的終止軋制溫度以及精確的冷卻控制，在保證鋼板性能穩定性的同時具 有良好的板形等優點，提高勞動生產效率及成材率，降低成本。因此，針對微合金化低碳針狀鐵素體組織具有高強度高韌性和良好焊接性能，以 及低的包辛格效應等特點，以晶粒細化、相變強化、析出強化和位錯強化等材料強化理論為 基礎，借鑒寶鋼長期管線鋼生產經驗和具有低碳針狀鐵素體組織特征的管線鋼試驗室研究 結果，對具有針狀鐵素體X80管線鋼的成分設計采用了較低的碳含量、超低硫、Nb、Ti微合 金化的成分設計。煉鋼工藝采用夾雜物形態控制的純凈鋼冶煉技術，熱軋工藝采用了控軋 控冷的熱機械處理技術，通過合理的成分和工藝進行最終產品的組織控制，以獲得具有高 強度高韌性的低碳針狀鐵素體組織。本發明的高強度X80管線鋼寬厚板，其化學成份(重量百分比為 0. 03 彡 C 彡 0. 08,0. 10 彡 Si 彡 0. 35，1. 65 彡 Mn 彡 2. 30，P 彡 0. 015，S 彡 0. 050， 0. 01 彡 Ti 彡 0. 035,0. 20 ^ Cr ^ 0. 60，Mo 彡 0. 14，Cu 彡 0. 30，Ni 彡 0. 20,0. 01 彡 A1 彡 0. 04， 0. 001 ^ Ca ^ 0. 004，N ^ 0. 008,0. 051 ^ Nb ^ 0. 110，余量為 Fe 和不可避免的其它雜質
元素。其成份的限定理由如下 碳C:最基本的強化元素。碳溶解在鋼中形成間隙固溶體，起固溶強化的作 用，與強碳化物形成元素形成碳化物析出，則起到沉淀強化的作用。但太高的C對鋼的 延性、韌性和焊接性能不利，且易于偏析降低抗HIC(抗氫至裂紋性能，Resistance to Hydrogen-Induced Cracking)性能，同時影響Nb的固溶及強化效果度；C含量太低降低鋼 的強度，有利于改善管線鋼的韌性，需結合其它強化機制實現良好的強韌性匹配。所以C控 制在 0. 03% 0. 08%。錳Mn 是低合金高強鋼種最基本的合金元素，通過固溶強化提高鋼的強度，以補 償鋼中因C含量降低而引起強度損失。Mn還是擴大、相區的元素，可降低鋼的Y — a相 變溫度，有助于獲得細小的相變產物，可提高鋼的韌性。本鋼種Mn含量為1. 65% 2. 30%。S硫、P磷不可避免的鋼中有害雜質元素，易形成偏析、夾雜等缺陷，惡化管線鋼的焊接性能、沖擊韌性和抗HIC性能。因此，本發明中厚規格X80管線鋼中控制0.015、 S ( 0. 005,且須通過Ca處理夾雜物改性技術，使夾雜物形態球化且分布均勻，減少其對韌 性和腐蝕性的影響。鈮Nb:在微合金鋼中提高再結晶終止溫度最有效的元素，結合兩階段軋制工藝， 能有效降低軋機載荷，對晶粒細化的作用十分明顯。在再結晶軋制階段，應變誘導析出的Nb 阻礙形變奧氏體的回復、再結晶，提高再結晶終止溫度，為非再結晶軋制提供更寬的變形溫 度范圍；在非再結晶軋制及控制冷卻階段，形變奧氏體組織在相變時轉變為細小的相變產 物，有效細化晶粒，以使鋼板具有高強度和高韌性；在快冷階段，固溶的Nb能有效延遲鐵素 體相變，促進貝氏體轉變；在緩冷階段，固溶的Nb以NbC的形式彌散析出，提高強度且不損 失韌性。太低的Nb對再結晶控制及析出效應不明顯，無法發揮細化晶粒、析出強化的作用， 另外由于受C含量的限制及加熱溫度的影響，太高的Nb無法完全固溶，同樣發揮不了作用， 且增加制造成本，因此本發明中Nb含量控制在0. 051% 0. 110%。鈦Ti 是強的固N元素，Ti/N的化學計量比為3. 42，利用0.02%左右的Ti就可固 定鋼中60ppm以下的N，在板坯連鑄時可形成細小的高溫穩定的TiN析出相。這種細小的 TiN粒子可有效地阻礙板坯再加熱時的奧氏體晶粒長大，有助于提高Nb在奧氏體中的固溶 度，同時對改善焊接熱影響區的沖擊韌性有明顯作用。鉻Cr 提高鋼的淬透性的重要元素，因此對于厚規格的管線鋼而言需添加較高的 Cr提高淬透性以彌補厚度帶來的強度損失，提高鋼的強度改善厚度方向上性能的均勻性； 且Cr含量在0. 20%以上時，能改善鋼的耐腐蝕性能；但太高的鉻和錳同時加入鋼中，會導 致低熔點Cr-Mn復合氧化物形成，在熱加工過程中形成表面裂紋，同時會嚴重惡化焊接性 能。因此本發明中Cr含量應限定在0.20% 0.60%。鉬Mo 提高淬透性的元素，作用僅次于Mn，因此能有效提高材料強度；此外在低 合金鋼中添加少量的Mo能延長珠光體的孕育期，降低相變溫度，降低貝氏體轉變的臨界冷 速，有利于在較寬的冷速范圍內促進貝氏體轉變，使材料具有較好的工藝適應性，能有效改 善鋼板強度性能的穩定性，提高成材率；但Mo太高，增加制造成本。本發明中Mo含量控制 在0. 14%以內。銅、鎳(Cu、Ni)可通過固溶強化作用提高鋼的強度，同時Cu還可改善鋼的耐蝕 性，M的加入主要是改善Cu在鋼中易引起的熱脆性，且對韌性有益。本發明中Cu、M含量 范圍分別控制為彡0. 30K 0. 20%。A1鋁是為了脫氧而加入鋼中的元素，添加適量的A1有利于細化晶粒，改善鋼材 的強韌性能，太低的A1含量脫氧效果不明顯，太高的A1含量會產生夾雜，因此A1的含量范 圍為 0. 01 0. 04%。鈣Ca 通過Ca處理可以控制硫化物的形態，改善鋼板的各向異性，提高低溫韌性， 其含量少于0. 001時沒有效果，而超過0. 006則會產生許多CaO、CaS,并形成大型夾雜物， 對鋼的韌性造成損害，甚至影響鋼的焊接性能。所以規定Ca含量范圍為0. 001 0. 006%, 優選 0. 001% 0. 004%。氮N :N為有害元素，N大于0. 008%時會與Al、Ti等元素形成粗大的A1N、TiN粒 子，惡化熱加工性能，同時過高的N對時效沖擊性能不利，因此N的限制范圍為< 0. 008%。硅Si :Si是為了對鋼進行脫氧而添加的元素，同時具有較強的固溶強化效果，Si含量太低脫氧不完全，Si含量過高會導致可焊性和焊接熱影響區韌性惡化，因而限定Si的 范圍為0. 10 0. 35%。本發明的X80級厚規格高強度管線鋼的生產方法，煉鋼工藝采用夾雜物形態控制 的純凈鋼冶煉工藝；熱軋工藝采用控軋控冷的熱機械處理；不經過熱處理。熱軋過程采用控制軋制控制冷卻的工藝，主要的工藝路線為板坯再加熱一奧氏 體再結晶區軋制一待溫一奧氏體非再結晶區軋制一控制冷卻一空冷，具體地包括熱軋工 藝加熱溫度1100 1200°C，再結晶區軋制溫度范圍1170 940°C，非再結晶區軋制溫 度范圍910°C 740°C，精軋壓縮比彡3T(T 成品厚度)，冷卻速度15°C /s，終止冷卻溫度 400 600 °C。板坯的再加熱溫度為1100°C 1200°C，在此溫度區間加熱有利于Nb元素的充分 固溶，且奧氏體晶粒不會快速長大，優選溫度范圍為1120°C 1170°C ；奧氏體再結晶區軋制溫度范圍1170°C 940°C，在此溫度范圍軋制有利于奧 氏體發生動態再結晶區，充分細化奧氏體晶粒尺寸，優選再結晶區軋制溫度范圍1050 960 °C ；中間待溫板坯厚度(精軋壓縮比):3T 8T(T 成品厚度)，通過控制中間待溫鋼 板厚度有利于控制非再結晶區軋制的道次變形量，使奧氏體充分發生變形，增加相變形核 點，細化相變晶粒尺寸，優選的中間待溫板坯厚度為4T 6T ；奧氏體非再結晶區軋制溫度范圍910°C 740°C，在此溫度直接軋制使奧氏體晶 粒充分發生變形，增加相變形核點，同時具有合適的變形抗力，優選的非在結晶區軋制溫度 范圍為860°C 770°C ；冷卻速度為控制范圍為15 30°C /s，控制冷速在此范圍內，能有效抑制塊狀鐵素 體轉變，促進貝氏體轉變，改善鋼板的強韌性，優選的冷速控制范圍為20 25°C /s ；停止冷卻溫度控制范圍為400 600°C，終止冷卻溫度控制在此溫度范圍有利于 形成針狀鐵素體顯微組織，抑制組織粗大的上貝氏體和下貝氏體形成，有利于提高材料的 強韌性，優選的冷卻溫度控制范圍為450 550°C。本發明的X80級厚規格高強度管線鋼是采用C-Mn-Nb-Cr成分體系，其合金成分簡 單，由于采用熱軋TMCP方式生產，生產周期短、生產方法簡單，鋼材成本較低。這樣得到的 鋼板具有厚規格、高強度、優良的低溫沖擊韌性和可焊性，可用于制造石油天然氣輸送用直
縫焊管。本發明與現有技術相比，其優點是(1)主要以C、Mn、Nb和Cr合金為主，添加少量的Mo以改善強度性能的穩定性，添 加少量的Cu和Ni以改善韌性及耐蝕性，可以達到厚規格X80管線鋼板的強韌性要求，生產 成本較低。(2)本發明生產的厚規格X80鋼板具有優良的力學性能屈服強度550 690MPa ；抗拉強度625 825MPa ；低溫沖擊韌性-20°C下Akv > 220J, 六％大于90% ；DWTT 性能-15°C下 SA%大于 85% ；(3)本發明可以生產較厚的X80鋼板，厚度達到20mm以上，可以用來制造大口徑直縫埋弧焊管，主要用于人口居住密集區或城市穿越區；(4)本發明鋼具有較低的Pcm(焊接裂紋敏感性系數)指數，焊接性能十分優良，有 利于制管直縫焊以及現場環焊的實施。
具體實施例方式按照本發明鋼化學成份要求，設計7種不同的化學成分，并結合合適的生產工藝， 以制造不同厚度規格X80管線鋼厚板，具體化學成份見表1。表1本發明的實施例化學成分
類別CMnSiSPNbTiCuNiMoCrCaAltN例10.0402. 150. 2500.00300.00900.0910.0150. 130. 180. 130. 550. 00230.0350.0060例20.0312.280. 2600. 00300. 00900. 1080.0120. 240. 160. 140. 220. 00150.0200.0070例30.0621.730. 3200. 00200.01200. 0640.0250. 180. 100.080.420. 00300.0400. 0040例40.0761.650.2300. 00340.01100.0530.0170.280. 140.050. 250.00230.0300. 0040例50.0551.930. 1600.00200.00800.0750.0150. 210. 150. 120. 320. 00180.0260. 0040例60.0521.830. 2500. 00300.00700.0950.0320. 120. 100.460. 00380.0250.0030例70.0451.870. 2800. 00120.01200.0550.016a 200. 140. 300.00230.0120. 0040 生產工藝板坯再加熱溫度1100 1200°C，再結晶區軋制溫度范圍1170 940°C，非再結晶區軋制溫度范圍910°C 740°C，精軋壓縮比為3T 6T(T 成品厚度)，冷 卻速度15 30°C /s，終止冷卻溫度400 600°C。實施例1 用于制造厚度規格為32. 0mm厚的X80級管線鋼寬厚板。熱軋工藝加熱溫度 1170士20°C，再結晶區軋制溫度范圍1130 980°C，中間待溫厚度144mm，非再結晶區溫度 范圍890 750°C。終止冷卻溫度450 550°C。冷卻速度15 20°C /s。實施例2 用于制造厚度規格為27. 5mm厚的X80級管線鋼寬厚板。熱軋工藝加熱溫度 1150士20°C，再結晶區軋制溫度范圍1110 950°C，中間待溫厚度155mm，非再結晶區溫度 范圍860 780°C。終止冷卻溫度450 550°C。冷卻速度15 25°C /s。實施例3 用于制造厚度規格為22. 0mm厚的X80級管線鋼寬厚板。熱軋工藝加熱溫度 1130士20°C，再結晶區軋制溫度范圍1100 940°C，中間待溫厚度99mm，非再結晶區溫度范 圍860 780°C。終止冷卻溫度500 580°C。冷卻速度20 30°C /s。實施例4 用于制造厚度規格為22. 0mm厚的X80級管線鋼寬厚板。熱軋工藝加熱溫度 1130士20°C，再結晶區軋制溫度范圍1100 940°C，中間待溫厚度132mm，非再結晶區溫度 范圍860 780°C。終止冷卻溫度450 540°C。冷卻速度15 25°C /s。實施例5 用于制造厚度規格為26. 0mm厚的X80級管線鋼寬厚板。熱軋工藝加熱溫度
81150士20°C，再結晶區軋制溫度范圍1110 950°C，中間待溫厚度130mm，非再結晶區溫度 范圍860 780°C。終止冷卻溫度500 580°C。冷卻速度15 25°C /s。實施結果采用上述不同的實施工藝進行軋制，并對成品板進行棒狀拉伸(①10mm)、-20°C下 全尺寸夏比沖擊功(10X10X55mm)以及_15°C下全板厚落錘撕裂試驗等性能檢驗，得到的 性能結果如表2所示。其中，棒狀拉伸(OlOmm)試驗是采用ASTM A 370試驗標準(鋼鐵產品力學試驗 方法及定義)進行。全尺寸夏比沖擊沖擊試驗是采用ASTM A 370試驗標準(鋼鐵產品力學試驗方法 及定義)進行。全板厚落錘撕裂試驗是采用APIRP 5L3 (管線鋼落錘撕裂試驗作業方法)試驗標 準進行。 本發明鋼與對比文件1 6的鋼進行對比結果見表3。表 3 通過與表3所示的對比文件比較可發現，本發明的鋼采用經濟的成份設計和厚板 軋制制造工藝，且不經過熱處理，可生產具有高的強度、良好的低溫沖擊韌性以及良好的焊 接性能(低的Pcm指數)的厚度大于20mm的X80級管線鋼用寬厚板，與現有技術在成分設 計或工藝設計上存在較大差別。本發明的鋼板性能滿足X80鋼級的強度及韌性要求，同時 較低的裂紋敏感指數保證本發明鋼具有優良的焊接性能，為制管成型過程的焊接和現場施 工焊接提供良好的條件。本發明生產的X80管線鋼寬厚板均具有優良的力學性能，可用于 制造大口徑X80直縫焊管，具有廣闊的應用前景。以上通過實施例對本發明進行了較為詳細的說明，但不僅僅限于這些實施例，在 不脫離本發明構思的前提下，還可以有更多變化或改進的實施例，而且這些變化和改變都 屬于本發明范圍。
權利要求
一種X80管線鋼用寬厚板，其重量百分比計的化學成分為0.03≤C≤0.08，0.10≤Si≤0.35，1.65≤Mn≤2.30，P≤0.015，S≤0.050，0.010≤Ti≤0.035，0.20≤Cr≤0.60，Mo≤0.14，Cu≤0.30，Ni≤0.20，0.01≤Al≤0.04，0.001≤Ca≤0.004，N≤0.008，0.051≤Nb≤0.110，余量為Fe和不可避免的其它雜質元素。
2.如權利要求1所述的X80管線鋼用寬厚板，其特征在于，其厚度大于20mm，寬度大于2m.
3.如權利要求2所述的X80管線鋼用寬厚板，其特征在于，其厚度為20 35mm。
4.如權利要求1 3中任一所述的X80管線鋼用寬厚板，其特征在于， 屈服強度550 690MPa ；抗拉強度625 825MPa ；低溫沖擊韌性-20°C下Akv > 220J, 々％大于90% ； DWTT 性能-15 °C 下 SA % 大于 8 5 %。
5.一種X80管線鋼用寬厚板的制造方法，其特征在于， 煉鋼工藝采用夾雜物形態控制的純凈鋼冶煉工藝；熱軋工藝采用控軋控冷的熱機械處理；其中，熱軋工藝板坯的再加熱溫度1100 1200°C，奧氏體再結晶區軋制溫度范圍 1170 940°C，奧氏體非再結晶區軋制溫度范圍910°C 740°C，中間待溫板坯厚度彡3T，T 為成品厚度，冷卻速度≤15°C /s，停止冷卻溫度范圍400 600°C。
6.如權利要求5所述的X80管線鋼用寬厚板制造方法，其特征在于，熱軋工藝板坯的再 加熱溫度范圍為1120°C 1170°C。
7.如權利要求5或6所述的X80管線鋼用寬厚板制造方法，其特征在于，奧氏體再結晶 區軋制溫度范圍1050 960°C。
8.如權利要求5 7中任一所述的X80管線鋼用寬厚板制造方法，其特征在于，中間待 溫板坯厚度3T 8Τ，T為成品厚度，優選中間待溫板坯厚度為4Τ 6Τ。
9.如權利要求5 8中任一所述的Χ80管線鋼用寬厚板制造方法，其特征在于，非再結 晶區軋制溫度范圍為860°C 770°C。
10.如權利要求5 9中任一所述的X80管線鋼用寬厚板制造方法，其特征在于，停止 冷卻溫度控制范圍為450 550°C。
11.如權利要求5 10所述的X80管線鋼用寬厚板制造方法，其特征在于，所述的冷卻 速度為15 30°C /s，優選20 25°C /s。
全文摘要
一種X80管線鋼用寬厚板，其重量百分比計的化學成分為0.03≤C≤0.08，0.10≤Si≤0.35，1.65≤Mn≤2.30，P≤0.015，S≤0.050，0.010≤Ti≤0.035，0.20≤Cr≤0.60，Mo≤0.14，Cu≤0.30，Ni≤0.20，0.01≤Al≤0.04，0.001≤Ca≤0.004，N≤0.008，0.051≤Nb≤0.110，余量為Fe和不可避免的其它雜質元素。該X80管線鋼用寬厚板的制造方法，包括熱軋工藝加熱溫度1100～1200℃，再結晶區軋制溫度范圍1170～940℃，非再結晶區軋制溫度范圍910℃～740℃，精軋壓縮比≥3T(T成品厚度)，冷卻速度15℃/s，終止冷卻溫度400～600℃。該鋼板可用于生產大口徑高壓輸送直縫焊管。
文檔編號C22C38/50GK101845596SQ200910048140
公開日2010年9月29日 申請日期2009年3月24日 優先權日2009年3月24日
發明者吳曉輝, 張備, 章傳國, 胡會軍, 鄭磊, 高珊 申請人:寶山鋼鐵股份有限公司