專利名稱：電池集電體用鋁合金硬質箔的制作方法
技術領域：
本發明涉及作為鋰離子二次電池的正極集電體使用的電池集電體用鋁合金硬質
箔。
背景技術：
近年，作為移動電話和筆記本電腦等的移動設備用電源，使用的是鋰離子二次電 池。這樣的鋰離子二次電池的電極材料，由正極材料、間隔件和負極材料形成。而且，正極材 料的制造如下進行在厚15 μ m左右的集電體用鋁箔(或鋁合金箔)的兩面，涂布厚100 μ m 左右的LiCoO2等活性物質，為了除去該涂布的活性物質的溶劑而進行干燥，并進行用于增 加活性物質的密度的壓著，再經過切開、分割工序。還有，用于除去溶劑的干燥工序，以在 100 150°C下保持30分鐘左右的條件進行。近年來，隨著電池的高容量化的進展，為了實現所使用的鋁合金箔的薄壁化，而指 向高強度的鋁合金箔。因此，例如“ 2008最新電池技術大全”，株工會社電子雜志，2008年5 月1日發行，第8篇第1章第7節，P243所公開的，所使用的是強度比現有的1085、1N30高 的3003合金和開發產品，使用了這些的強度230 345MPa的鋁合金箔市場有售。另外，例如在日本特開平11-67220號有提出如下方案。S卩，在Al-Mn系合金箔中， 若由于活性物質的干燥工序而致使鋁箔軟化，強度降低，則在干燥后的壓著工序中，軟化了 的箔容易延展，在電極合劑的涂覆部與未涂覆部的交界，發生鋁箔的起皺等。因此，就提出 將0. 延伸率時的強度提高至168 240MPa左右。此外，例如在日本特開2008-150651號中提出如下。即，如果使用硬的活性物質， 則在將其收納到電池外殼中時，卷(折疊)成螺旋狀的電極材料在半徑小的部位有容易斷 裂的傾向。因此提出，在Al-Mn系合金箔中增加Cu含量，在冷卻軋時達到規定板厚時，使用 連續退火爐以規定條件進行中間退火，以達到280 380MPa的強度，從而提高抗折痕性。另外，例如在日本特開2009-64560號中也提出，添加Mg、Co、Zr、W等，達到240 400MPa的強度，以得到延展性和耐腐蝕性。但是，在現有的鋁合金箔中，存在以下問題。在鋁合金箔中，隨著強度的上升以及箔厚的減少，可知延伸率(延展性)減少。還 有，這在前述的非專利文獻中也有明確展示，另外，在日本特開2009-64560號中的實施例 中也顯示，例如在290MPa的抗拉強度下，停滯在3. 左右的延伸率。但是，在電極材料制造線上的壓著、切開等工序中，即使是高強度，但若延伸率少， 則箔處于脆的狀態，存在的問題是，箔在制造線上斷裂，發生制造線停止這樣的故障。

發明內容
本發明鑒于前述問題而完成的，其課題在于，提供一種高強度，并且具有優異的延 伸率的電池集電體用鋁合金硬質箔。為了解決前述課題，本發明者們對于以下的事項進行了研究。
為了箔的高強度化，公知的是添加Mg、Mn、Cu等即可，這也被用于前述現有技術的 提案。但是，并不知道使薄壁硬質箔的延展性(軋制性)增加的方法。另一方面，可知在純 鋁薄壁箔的制造時，通過材料的制造工序中的固溶、析出控制和箔軋制條件的控制，可使箔 終軋前的材料組織成為亞晶粒組織，從而能夠制造出氣孔少的薄箔。由于該組織狀態延伸 率也比較高，因此認為，在能夠得到高強度的Al-Mn系合金箔中，通過成為亞晶粒組織，并 且使亞晶粒微細化，也能夠得到高延展性。通常，可知以透射電子顯微鏡從表面側觀察箔的材料組織時，亞晶粒有2 μ m左右的直徑，但無法進行厚度15ym左右的箔的截面下的觀察。因此，對于影響到硬質箔的延伸 率的諸因素進行了認真的研究，結果推測為，厚度方向的晶粒(亞晶粒)與延伸率相互關 聯，通過重新確立箔的截面的亞晶粒觀察條件，從而達成本發明。即發現，無論是哪種狀態 的硬質箔，盡管從表面觀察的亞晶粒直徑不變化，均為2 μ m左右，但截面的亞晶粒直徑(厚 度)為1.5 3μπι左右(厚15 μ m的箔，厚度方向的亞晶粒數量為5 10個左右)。根據 該發現點，本發明者等人員發現，以前是因為厚度方向的亞晶粒數量少，所以有不均勻的變 形，成為延伸率低的狀態，若將厚度方向的亞晶粒數量控制得多，則可借助拉伸變形等而進 行均勻的變形，得到高延伸率，從而完成本發明。還發現，厚度方向的亞晶粒是由中間退火 時的晶粒直徑受到軋制而變薄的層生長、形成的，還發現，為了使厚度方向形成大量的亞晶 粒，控制中間退火時的晶粒數和固溶狀態是必要條件。S卩，本發明的電池集電體用鋁合金硬質箔(以下簡單地稱為鋁合金箔)是含有Mn 0. 8 1. 5質量％、Cu 0. 05 0. 20質量％、Fe 0. 3 0. 7質量％且余量由Al和不可避免 的雜質構成的電池集電體用鋁合金硬質箔，其中，所述電池集電體用鋁合金硬質箔的厚度 為9 20 μ m，亞晶粒在厚度方向上有30個以上，抗拉強度為280 350MPa，并且延伸率為 3. 5%以上。根據這一構成，以規定量添加Mn、CU、Fe，鋁合金箔的強度提高，抗拉強度為280 350MPa，達到充分的強度，并且通過規定量添加Fe，中間退火時晶粒得到微細化。另外，使厚 度為9 20μπι，能夠成為作為電池集電體所適用的鋁合金箔。此外，使厚度方向的亞晶粒 數量為30個以上，從而鋁合金箔的延伸率提高，延伸率達3. 5%以上，具有作為電池集電體 充分的延伸率。或者，本發明的電池集電用鋁合金硬質箔(以下簡單地稱為鋁合金箔)，是經由重 合軋制而制造的電池集電體用鋁合金硬質箔，其中，含有Mn 0. 8 1. 5質量％、Cu 0. 05 0. 20質量％、Fe 0. 3 0. 7質量％，且余量由Al和不可避免的雜質構成，所述電池集電體 用鋁合金硬質箔的厚度為9 15 μ m，亞晶粒在厚度方向上有30個以上，抗拉強度為280 350MPa，并且延伸率為1. 0%以上。根據這一構成，以規定量添加Mn、CU、Fe，鋁合金箔的強度提高，抗拉強度為280 350MPa，達到充分的強度，并且通過規定量添加Fe，中間退火時晶粒得到微細化。另外，使厚 度為9 15 μ m，能夠成為作為電池集電體所適用的鋁合金箔。此外，通過使厚度方向的亞 晶粒數量為30個以上，從而鋁合金箔的延伸率提高，延伸率為1. 0%以上，具有作為電池集 電體充分的延伸率。本發明的電池集電體用鋁合金硬質箔，優選還含有Mg :0. 2質量％以下和Si 0.6 質量％以下之中的一種以上。
根據這一構成，通過規定量添加Mg，從而強度提高，通過規定量添加Si，箔軋制性提尚。本發明的電池集電體用鋁合金硬質箔，也可以還含有Cr 0. 2質量％以下和Zn 0. 3質量％以下之中的一種以上。在本發明的鋁合金箔中，即使含 有Cr :0. 2質量％以下、Zn :0. 3質量％以下，也不 會對本申請技術方案的各特性造成不良影響。本發明的電池集電體用鋁合金硬質箔，即使是厚度9 20 μ m的薄壁，或者經由重 合軋制而制造時，為厚度9 15 μ m的薄壁，也具有充分的強度。因此，能夠實現鋰離子二 次電池的高容量化。此外，因為延伸率也優異，所以軋制性(箔軋制性)提高，在電極材料 的制造工序中，能夠防止箔斷裂，從而能夠防止制造線停止這樣的故障的發生。另外，本發明的成分組成在JIS3003的成分范圍內，但作為不同點是，盡管成分組 成在同范圍內，但通過規定亞晶粒，還具有如下顯著的效果(1)即使是高強度H材，仍能 夠取得高延伸率；(2)因為能夠使用JIS3003的成分，所以能夠兼用其他用途的材料和板坯 (鑄塊)，在生產性和制品削減(資金周轉)的點上優異。


圖1是用于說明實施例的亞晶粒數量的測量方法的圖像，(a)是實施例之中之一 的ND面的方位映象圖(日文方位- , ^ > y像)，(b)是亞晶粒方位的顏色代碼。圖2是用于說明實施例的亞晶粒數量的測量方法的圖像，(a)是比較例之一的ND 面的方位映象圖，(b)是亞晶粒方位的顏色代碼。
具體實施例方式以下，就用于實現本發明的電池集電體用鋁合金硬質箔(以下，適宜稱為鋁合金 箔)的方式進行說明。本發明的鋁合金箔，以規定量含有Mn、Cu、Fe，余量由Al和不可避免的雜質構成。 而且，該鋁合金箔的厚度為9 20 μ m，在其厚度方向，亞晶粒存在30個以上。此外，將抗拉 強度規定為280 350MPa，并且將延伸率規定為3. 5%以上。或者，本發明的鋁合金箔，是經由重合軋制而制造的電池集電體用鋁合金硬質箔， 以規定量含有Mn、Cu、Fe，余量由Al和不可避免的雜質構成。而且，該鋁合金箔的厚度為 9 15 μ m，在其厚度方向上，亞晶粒存在30個以上。此外，將抗拉強度為280 350MPa，并 且延伸率規定為1.0%以上。以下，對于各構成進行說明。(Mn :0· 8 1. 5 質量％ )Mn是用于提高鋁合金箔的強度而添加的元素。Mn含量低于0. 8質量％時，不能獲 得充分的強度。另一方面，若超過1. 5質量％，則產生粗大的金屬間化合物，箔軋制性降低。 因此，Mn含量為0. 8 1. 5質量％。(Cu :0· 05 0. 20 質量％ )Cu是為了通過固溶強化而提高強度所添加的元素。Cu含量低于0. 05質量％時， 活性物質干燥時的強度降低的抑制不充分。另一方面，若超過0.20質量％，則強度變得過高，箔軋制性降低。因此，Cu含量為0. 05 0. 20質量％。(Fe :0· 3 0. 7 質量％ )Fe是為了中間退火時的晶粒微細化，另外為了借助固溶強化而提高強度所添加的元素。Fe含量低于0. 3質量％時，晶粒直徑粗大，在厚度方向得不到充分的亞晶粒數量，另 外也難以獲得充分的強度。另一方面，若超過0.7質量％，則產生粗大的金屬間化合物，箔 軋制性降低。因此，Fe含量為0.3 0.7質量％。本發明的鋁合金箔，也可以還含有Mg 0. 2質量％以下和Si 0. 6質量％以下之中 的一種以上。此外，含有Cr :0.2質量％以下和Zn :0. 3質量％以下之中的一種以上也沒有 問題。(1%:0.2質量％以下)Mg是為了借助固溶強化而提高強度所添加的元素。但是，若Mg含量超過0. 2質 量％，則強度過高，箔軋制性降低。但是，Mg含量為0.2質量％以下。(Si :0.6 質量％ 以下)Si是有助于箔軋制性提高的元素。Si可以按規定量添加，也可以作為雜質混入。 但是，若Si含量超過0. 6質量％，則形成Al-Mn-Si系的金屬間化合物，晶粒直徑粗大，在厚 度方向無法得到充分的亞晶粒數量。因此，Si含量為0.6質量％以下。還有，為了進一步 提高箔軋制性，優選添加0. 2 0. 3質量％。(Cr :0.2 質量％ 以下)Cr有作為雜質混入的情況，但是允許含有至0. 2質量％以下，如果在該范圍內，則 即使添加也不會對本申請技術方案的各特性造成不良影響。因此，Cr含量為0.2質量％以 下(抑制在0.2質量％以下)。(211:0.3質量％以下)Zn有作為雜質混入的情況，但是允許含有至0. 3質量％以下，如果在該范圍內，則 即使添加也不會對本申請技術方案的各特性造成不良影響。因此，Zn含量為0.3質量％以 下(抑制在0.3質量％以下)。另外，為了使鑄塊組織微細化，有添加Ti和B的情況。S卩，也可以將Ti B = 5 1或5 0.2的比例的鑄塊微細化劑，以餅或棒的形態添加到熔湯中(投入到了板坯 凝固前的熔融爐、夾雜物過濾器、脫氣裝置、熔湯流量控制裝置的任何一個階段的熔湯)，Ti 量允許含有至0. 05質量％為止。(余量A1和不可避免的雜質)鋁合金箔的成分除前述以外，余量由Al和不可避免的雜質構成。還有，作為不可 避免的雜質，例如有合金和中間合金所含的通常已知范圍內的Ga、V、Ni等，分別允許含有 至0. 05質量％為止。(厚度9 20μπι，9 15μπι)為了增大鋰離子二次電池的電池容量，盡可能使鋁合金箔的厚度薄的方法為宜， 但是制作厚度低于9 μ m的高強度箔有困難。另外，若超過20 μ m，則不能在已經限定了體積 的外殼中放入很多的電極材料，電池容量降低。因此，鋁合金箔的厚度為9 20 μ m。經由 重合軋制進行制造時，為9 15 μ m。還有，重合軋制時，鋁合金箔彼此重疊的面成為被稱作消光面的無光澤、凹凸大的面，因此，由位置造成的箔厚的偏差比兩面光澤的單個軋制材要大。因此，厚度有一些不均 勻時，只要箔厚的平均值為9 15 μ m即可。(厚度方向的亞晶粒數量30個以上) 為了增加厚度9 20 μ m的鋁合金箔的延伸率，需要使厚度方向的亞晶粒數量為 30個以上(厚15 μ m的箔，亞晶粒直徑(厚度)為0.5μπι以下)。厚度方向的亞晶粒數量 低于30個時，無法充分獲得鋁合金箔的延伸率。另外，亞晶粒數量也可以多出幾個，其上限 沒有特別限定。此外如前述，厚度方向的亞晶粒是由中間退火時的晶粒直徑受到軋制而變 薄的層生長、形成的，因此本層需要30層以上。而且，這意味著中間退火時的重結晶晶粒在 厚度方向有30個以上。還有，如前述，箔厚經重合軋制而不均一時，亞晶粒數量在箔厚處于平均值的地方 (平均值之處不存在時，為最接近平均值的地方)為30個以上即可。接著，對于厚度方向的亞晶粒數量的測量方法的確立進行說明。首先，將鋁合金箔切斷為大約5Χ 10mm，在薄板底座上，使用導電膠帶粘貼該切斷 的箔，使箔成為稍稍突出的狀態。其次，以FIB(聚焦離子束Focused Ion Beam)裝置切斷 該箔的部分，觀察平行截面。還有，在大量使用的樹脂包埋法中，進行SEM(掃描電子顯微 鏡)觀察時，樹脂部帶電，測量困難。然后，對于該截面，用SEM，使觀察倍率為2000倍，進 行EBSD (電子背散射衍射分析Electron Back Scatter Diffraction)分析，得到方位映象 圖。還有，因為通常從表面進行觀點，所以分析軟件自動顯示從表面觀看ND面的方位映象 圖。在本分析中，是平行截面(RD-TD面)觀察，進行旋轉操作以得到從RD-ND面觀看的ND 面的方位映象圖。然后，由得到的該方位映象圖(參照圖1)，以線段法計算亞晶粒數量。具 體如下。亞晶粒的晶粒間的傾角為0 15°，同樣的亞晶粒為同樣的角。而后，0°顏色最 濃，15°顏色最淺。對于該事項，均是使用表示顏色和晶體取向的關系的圖1(b)的顏色代 碼，根據圖1(a)的方位映象圖(方位映射圖)，以肉眼判定晶粒間的傾角和顏色，統計亞晶 粒。(抗拉強度280 35OMPa)抗拉強度低于280MPa時，作為鋁合金箔的強度不充分。另一方面，若超過350MPa， 則箔軋制性降低。因此，抗拉強度為280 350MPa。(延伸率3·5%以上，1.0%以上)延伸率低于3. 5%時，作為電池集電體箔的延展不充分。因此，延伸率為3. 5%以 上。經由重合軋制而進行制造時，延伸率為1.0%以上。還有，延伸率優選高的程度。抗拉強度和延伸率的測量，可依據輕金屬協會規格LIS AT5，使用B型試驗片實 施。即，從鋁合金箔上，使拉伸方向與軋制方向平行而切割下寬15mmX長約200mm的狹條 試片，以IOOmm的夾頭間距離作為評定間距而實施。在試驗中，可使用株式會社才 巧 ,夕制TENSILON萬能試驗機，型號RTC-1225A。(鋁合金箔的制造方法)接下來，對于鋁合金箔的制造方法進行說明。鋁合金箔的制造方法以如下方式進 行根據通用的方法對鋁合金鑄塊進行均質化熱處理、熱軋后，以規定條件進行冷軋、中間 退火，然后進行冷軋(包括箔軋制)。還有，箔軋制通過單個軋制或重合軋制進行。即，鋁合金箔是通過單個軋制或重合軋制制造而成的。所謂單個軋制，就是向輥供給一片鋁合金箔直至最終工序(日文最終 〃 ^ )，進行軋制，所謂重合軋制，就是在最終工序中，將兩片鋁合金箔重疊供給于輥，進行 軋制。在鋁合金箔中，為了大量獲得亞晶粒，優選使中間退火時的晶粒直徑微細。為此， 優選至中間退火為止的冷加工率(冷軋率)高，優選達到30%以上的冷軋率。另外，為了使 強度提高，也優選30%以上的冷軋率。但是，若至中間退火為止的冷軋率超過85%，則效果 飽和，缺乏經濟性，因此優選為85%以下。中間退火后，需要以高冷軋率形成鋁合金箔，促進亞 晶粒化，并且特別需要提高強 度，因此優選中間退火后的冷軋率，即，從中間退火后至成為最終的鋁合金箔(成品)的總 的冷軋率為98. 5%以上，為此，優選中間退火時的板厚為Imm以上。另外，為了以鋁合金箔 得到高強度，也優選中間退火時的班后為Imm以上。但是，若在超過2mm的厚度下進行中間 退火，則強度過高，箔軋制容易變得困難，因此優選為2mm以下。還有，為了使箔軋制容易進 行，優選即使強度的絕對值高，也在厚100 μ m以下程度的箔厚下加工固化很少的。在此，中間退火是為了使重結晶粒徑在厚度方向上形成30個以上，即，為了使厚 度方向上的亞晶粒數量為30個以上，而以連續退火爐進行的退火。而且，以退火溫度(到 達溫度)為380°C以上、550°C以下，保持時間為1分鐘以下的條件進行。退火溫度低于380°C時，重結晶無法充分進行，亞晶粒數量不足，并且強度也略高。 另一方面，若超過550°C，則效果飽和，并且容易使表面外觀劣化。另外，升降溫速度為連續 退火的常規方法的范圍即可，但在分批退火中，即使在常規方法的范圍，加熱中析出也會進 展，箔軋制時亞晶粒的合并、粗大化進展，亞晶粒數量不足。另外，加工固化的程度也不充 分，強度降低。還有，連續退火時，升溫速度為1 100°C /秒，降溫速度為1 500°C /秒， 這是常規方法范圍。分批退火時，升溫速度為20 60°C /小時，降溫速度任意應用爐冷、放 冷、強制空冷，遵循這些條件進行。而且，為了固溶而優選保持時間長，但因為是連續退火爐，所以超過1分鐘的保 持，制品線速度會顯著變慢，因此經濟性差。如此，厚度方向的亞晶粒數量能夠通過成分范圍、中間退火時的晶粒數量、固溶狀 態進行控制。實施例以上，就用于實施本發明的方式進行了闡述，以下，將確認到本發明的效果的實施 例與不滿足本發明的要件的比較例進行對比，具體加以說明。還有，本發明并不受該實施例 限制。<實施例1>首先，示例經由單個軋制而制造的鋁合金箔的實施例。(供試材制作)(實施例 No. 1 10，比較例 No. 11 ~ 19)對表1所示組成的鋁合金進行熔化、鑄造而成為鑄塊，對該鑄塊實施面銑削后，以 540°C實施4小時均質化熱處理。對該經過均質化的鑄塊實施熱軋，再實施冷軋后進行中間 退火。其后，通過單個軋制進行箔軋制的條件進行冷軋，直到除去一部分至15 μ m的厚度， 成為鋁合金箔。中間退火的條件為，用連續退火爐，退火溫度450°C，升溫速度10°C /秒，降溫速度20°C/秒，保持時間5秒。熱軋后的板(箔質地)的厚度為3. 5mm，中間退火前的板 (箔質地)的厚度為1.4mm(中間退火前的冷軋率為60%，中間退火后的冷軋率(總冷軋 率)約98.9%)。還有，表1的No. α是基于日本特開2008-150651號記載的鋁合金箔， 因為在后述的“基于制造方法的評價”中會使用，所以為了方便而記述在表1中。

(實施例No. 20 25，比較例No. 26 35)對表2所示的鋁合金(表1中對應的合金Α、C、D、F、Τ)進行熔化、鑄造而成為鑄 塊。對該鑄塊實施面銑削后，對于No. 35，以520°C實施6小時均質化熱處理，對于其他的 以540°C實施2小時均質化熱處理。對該經過均質化的鑄塊實施熱軋，再實施冷軋后進行 中間退火。其后，通過單個軋制進行箔軋制的條件進行冷軋，直到除去一部分至15μπι的厚 度，成為鋁合金箔。中間退火、冷軋的條件如表2所示。還有，連續退火(CAL)時，升溫速度 10°C/秒，降溫速度為20°C/秒，分批退火(BACH)時，升溫速度40°C /小時，降溫速度為 80°C/小時(放冷)。另外，總冷軋率為大概的值。成分組成顯示在表1中，制造條件顯示在表2中。還有，不滿足本發明的范圍的和 不滿足制造條件的，表中在其數值下畫下劃線表示，對于不含有的成分以“_”表示。另外， No. 35是基于日本特開2008-150651號記載的鋁合金箔，No. 27、31、32雖然成分不同，但是 中間退火條件基于日本特開2008-150651號記載的鋁合金箔。另外，表2中熱軋后的箔的 厚度記為熱軋結束厚度，中間退火前的箔的厚度記述為中間退火厚度。(亞晶粒的個數)接著，根據以下方法測量鋁合金箔在厚度方向的亞晶粒的個數。首先，將鋁合金箔切斷為大約5X 10mm，在薄板底座上，使用導電膠帶粘貼該切斷 的箔，使箔成為稍稍突出的狀態。其次，以FIB(聚焦離子束Focused Ion Beam)裝置切斷 該箔的部分，使平行截面能夠得到觀察。然后，對于該截面，用掃描電子顯微鏡，使觀察倍率 為2000倍，進行EBSD (電子背散射衍射分析Electron Back Scatter Diffraction)分析， 得到方位映象圖。還有，因為通常從表面進行觀察，所以分析軟件自動顯示從表面觀看ND 面的方位映象圖。在本分析中，是平行截面(RD-TD面)觀察，進行旋轉操作以得到從RD-ND 面觀看的ND面的方位映象圖。然后，由得到的該方位映象圖(參照圖1)，以線段法計算亞 晶粒數量。其結果顯示在表1、2中。還有，關于實施例No. 20的ND面的方位映象顯示在圖 1(a)中，圖1(b)中顯示亞晶粒方位的顏色代碼。另外，關于比較例No. 26的ND面的方位映 象顯示在圖2(a)中，圖2(b)中顯示亞晶粒方位的顏色代碼。在此，晶粒間的傾角在15°以下為亞晶粒，同樣的亞晶粒為同樣的顏色。還有，顏 色和晶體取向的關系由顏色代碼表示。另外，亞晶粒雖然晶粒間的傾角為0 15°，但0° 顏色最濃，15°顏色最淺。然后，加入前述事項，以肉眼判定方位映射圖，統計亞晶粒。還 有，亞晶粒的存在的地方是微小區域，亞晶粒根據位置不同其數量會有一些差異，但是在厚 度方向的計測中，在此計測最少的部位的數量。(評價)用所得到的鋁合金箔進行以下的評價。(強度和延伸率)抗拉強度和延伸率的測定，依據輕金屬協會規格LIS AT5，使用B型試驗片實施。艮口，從鋁合金箔上，使拉伸方向與軋制方向平行而切割下寬15mmX長約200mm的狹條試片， 以IOOmm的夾頭間距離作為評定間距而實施。在試驗中，可使用株式會社才'J ^ > r ^ 制TENSILON萬能試驗機，型號RTC-1225A。通過該試驗，測量抗拉強度和延伸率。強度的 合格標準為抗拉強度280 350MPa，延伸率的合格標準為3. 5%以上。 這些結果顯示在表1、2中。還有，表中亞晶粒的個數不滿足本發明的范圍的，抗拉 強度、延伸率不滿足合格標準的，在其數值下畫下劃線表示，因不能進行鋁合金箔的制造而 無法評價的，以“_”表示。
權利要求
1.一種電池集電體用鋁合金硬質箔，其特征在于，含有Mn :0. 8 1. 5質量％、Cu : 0. 05 0. 20質量％、Fe 0. 3 0. 7質量％，余量由Al和不可避免的雜質構成，所述電池集電體用鋁合金硬質箔的厚度為9 20 μ m，亞晶粒在厚度方向上有30個以上，抗拉強度為280 350MPa，并且延伸率為3. 5%以上。
2.—種電池集電體用鋁合金硬質箔，其特征在于， 經由重合軋制而制得，含有Mn 0. 8 1. 5質量％、Cu 0. 05 0. 20質量％、Fe 0. 3 0. 7質量％，余量由Al 和不可避免的雜質構成，所述電池集電體用鋁合金硬質箔的厚度為9 15 μ m，亞晶粒數量在厚度方向上為30個以上，抗拉強度為280 350MPa，并且延伸率為1. 0%以上。
3.根據權利要求1或2所述的電池集電體用鋁合金硬質箔，其特征在于，還含有Mg 0. 2質量％以下和Si 0. 6質量％以下之中的至少一種。
4.根據權利要求1或2所述的電池集電體用鋁合金硬質箔，其特征在于，還含有Cr 0. 2質量％以下和Zn 0. 3質量％以下之中的至少一種。
全文摘要
一種電池集電體用鋁合金硬質箔，其含有Mn0.8～1.5質量％、Cu0.05～0.20質量％、Fe0.3～0.7質量％，余量由Al和不可避免的雜質構成，所述電池集電體用鋁合金硬質箔的厚度為9～20μm，亞晶粒在厚度方向上有30個以上，抗拉強度為280～350MPa，并且延伸率為3.5％以上。根據這一構成，具有高強度，并且具有優異的延伸率。
文檔編號C22C21/00GK102031428SQ20101029366
公開日2011年4月27日 申請日期2010年9月26日 優先權日2009年9月28日
發明者伊原健太郎, 星野晃三, 梅田秀俊, 金田大輔 申請人:株式會社神戶制鋼所