一種小方坯連鑄軸承鋼的生產方法
【專利摘要】本發明公開了一種小方坯連鑄軸承鋼的生產方法，該方法包括：從鋼包中向中間包連續注入鋼水，當中間包中的鋼水的容量達到10-20%時，將中間包中的鋼水注入結晶器中，其中，鋼包中向中間包連續注入鋼水之前，向中間包吹氬；所述中間包包括至少3個塞棒式水口，將中間包中的鋼水注入結晶器的過程中，先打開中間水口的塞棒，再打開與中間水口相鄰的水口的塞棒，最后依次擴展到兩端水口的塞棒，使鋼水先后從所述水口注入結晶器中。本發明無需對鋼水夾雜物進行變性處理即可保證單中間包連澆爐數≥8爐，連鑄坯表面無清理率≥99%，連鑄坯低倍檢查中心疏松≤1.0級，中心偏析≤0.5級，中心縮孔≤0.5級，無其他缺陷，滿足批量生產的需要。
【專利說明】一種小方坯連鑄軸承鋼的生產方法

【技術領域】
[0001]本發明涉及一種小方坯連鑄軸承鋼的生產方法。

【背景技術】
[0002]軸承鋼廣泛應用于汽車軸承，需求量較大。但在小方坯生產過程中存在以下問題:為提高軸承鋼的疲勞壽命，需要盡可能減少鋼的氧含量和夾雜物含量。目前，多采用鋁對鋼水進行深脫氧，鋼中Als含量一般控制在0.02-0.04%,但鋁脫氧時產生的夾雜物對鋼水的可澆性帶來不利影響，特別是斷面較小的連鑄機(< 220mmX 220mm)浸入式水口內徑小，更容易出現堵塞。
[0003]鋁脫氧鋼一般采用鈣處理對夾雜物變性的方式來改善鋼水的可澆性，但鈣處理的方式很難控制點狀夾雜物，而點狀夾雜對軸承鋼疲勞性能影響極大；也有采用鋇處理的方式來改善鋼水的可澆性，同樣存在點狀夾雜物難以控制和增加成本等問題。另外，采用塞棒吹氬的方式可減少水口的堵塞，但是，一方面，對于斷面較小的連鑄機，塞棒吹氬容易引起結晶器液位波動，造成卷渣等缺陷，并影響拉速的提高；另一方面，塞棒與浸入式水口結合部位始終會出現夾雜物附著和固態鋼(即冷鋼)。
[0004]不通過對鋼水夾雜物變性處理，而是通過控制連鑄工藝來提高間中間包連澆爐數的方法在國內還未見報道。


【發明內容】

[0005]本發明的目的在于克服現有技術中的小方坯連鑄軸承鋼可澆性差的缺陷，提供一種小方坯連鑄軸承鋼的生產方法。
[0006]本發明提供了一種小方坯連鑄軸承鋼的生產方法，該方法包括:從鋼包中向中間包連續注入鋼水，當中間包中的鋼水的容量達到10-20%時，將中間包中的鋼水注入結晶器中，其中，鋼包中向中間包連續注入鋼水之前，向中間包吹氬；所述中間包包括至少3個塞棒式水口，將中間包中的鋼水注入結晶器的過程中，先打開中間水口的塞棒，再打開與中間水口相鄰的水口的塞棒，最后依次擴展到兩端水口的塞棒，使鋼水先后從所述水口注入結晶器中。
[0007]根據本發明提供的方法，無需對鋼水夾雜物進行變性處理即可保證單中間包連澆爐數> 8爐，連鑄坯表面無清理率> 98%，連鑄坯低倍檢查中心疏松< 1.0級，中心偏析(0.5級，中心縮孔< 0.5級，無其他缺陷，滿足批量生產的需要。
[0008]本發明的其他特征和優點將在隨后的【具體實施方式】部分予以詳細說明。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0009]圖1是根據本發明的實施方式的中間包結構示意圖。

【具體實施方式】
[0010]以下對本發明的【具體實施方式】進行詳細說明。應當理解的是，此處所描述的【具體實施方式】僅用于說明和解釋本發明，并不用于限制本發明。
[0011]本發明提供了一種小方坯連鑄軸承鋼的生產方法，該方法包括:從鋼包中向中間包連續注入鋼水，當中間包中的鋼水的容量達到10-20%時，將中間包中的鋼水注入結晶器中，其中，鋼包中向中間包連續注入鋼水之前，向中間包吹氬；所述中間包包括至少3個塞棒式水口，將中間包中的鋼水注入結晶器的過程中，先打開中間水口的塞棒，再打開與中間水口相鄰的水口的塞棒，最后依次擴展到兩端水口的塞棒，使鋼水先后從所述水口注入結晶器中。
[0012]優選地，所述中間包中鋼水的容量達到30%之前，完成所有塞棒式水口的塞棒的打開。
[0013]優選地，所述方法還包括:在中間包中鋼水的容量達到50%以上(優選50-70%)之后，向所述中間包中加入中間包覆蓋劑。
[0014]根據本發明所述的方法，塞棒吹氬會造成結晶器液面的波動，造成卷渣等缺陷，因此，優選情況下，在砌筑中間包時，采用的塞棒為實心塞棒，燒注過程中塞棒不吹気。此外，本領域的技術人員能夠清楚地理解到，在中間包砌筑好之后必須進行良好烘烤，保證中間包內壁溫度≥1100°c，水口內壁溫度≥500°C。
[0015]根據本發明所述的方法，所述中間包可以為矩形中間包，所述中間包的塞棒式水口的數目可以為3-8，優選為5-7，中間包的盛鋼量可以為20-50t。
[0016]根據本發明所述的方法，向所述中間包內吹氬可以降低中間包內鋼水被氧化的幾率，優選情況下，在鋼水進入中間包之前通過所述中間包底部的充氬管向中間包內吹氬，所述吹氬的流量為300-600NL/min，吹氬壓力可以為0.5-1.0MPa，優選為0.5-0.8MPa，向中間包內注入鋼水時必須保證中間包內無空氣，因此，向所述中間包內吹氬的最小時間需要滿足以下公式:
[0017]T=100Xff/ P /Q/N
[0018]其中，T一吹氬時間，單位為min ;W—中間包容量，單位為t ; P為7.6-7.8t/m3，表示鋼水在澆注溫度下的密度；Q—吹氬流量，單位為NL/min ;N—中間包內吹氬管的數量。中間包內吹気管的數量可以為1-10,優選為2-4,最優選為3。例如，中間包的容量為45t,lS氣流量為500NL/min ;吹氬管數量為3，則最小吹氬時間=1000X45/7.6/500/3=3.94min。
[0019]根據本發明的優選實施方式，當中間包覆蓋劑加入后，停止吹氬。
[0020]根據本發明所述的方法，將鋼包內鋼水通過長水口注入中間包內，當鋼水達到所述中間包容量的10-20%時，更優選為14-16%時，打開塞棒，開始開澆。
[0021]根據本發明所述的方法，為了保證中間包的水口不被堵塞，所述開澆的步驟為:先打開中間水口的塞棒，再打開與中間水口相鄰水口的塞棒，最后依次擴展到兩端水口的塞棒，即，先進行中間流次開澆，再進行中間流次相鄰的流次，最后擴展到兩端流次的開澆。當所述中間包的水口個數為奇數時，先打開中間的一個水口進行開澆，再依次向中間水口的兩側擴展，逐次打開水口，且每次打開兩個水口，即每側一個；當所述中間包的水口個數為偶數時，先打開中間的兩個水口進行開澆，再依次向中間水口的兩側擴展，逐次打開水口，且每次打開兩個水口，即每側一個。例如，如圖1所示，1-6為中間包的六個水口，a-C為中間包的氬氣管道。根據本發明所述的方法，鋼水在中間包向結晶器的開澆次序為:先進行3、4流次開澆，再進行2、5流次開澆，最后進行1、6流次開澆。
[0022]根據本發明所述的方法，打開與中間水口相鄰的水口的塞棒的間隔時間為1-5秒。
[0023]根據本發明所述的方法，從開始開澆到最后一流開澆(即所有水口都打開)的時間間隔優選在2min以內，更優選為l_2min。
[0024]在現有的小方坯連鑄軸承鋼的生產過程中，中間包覆蓋劑(保護渣)通常主要是在開澆之前(也即打開水口之前)加入。然而，本發明的發明人發現，在中間包所有流次都開澆(也即所有水口都打開)之后，當鋼水達到中間包容量的50%以上(優選為50-70%)之后加入所述中間包覆蓋劑，這樣可以避免中間包內鋼水液位較低時覆蓋劑卷入鋼水內。因此，本發明中優選在中間包中鋼水的容量達到50%以上(優選50-70%)之后，向所述中間包中加入中間包覆蓋劑。
[0025]本發明對所述中間包覆蓋劑沒有特別的限定，可以為本領域常用的中間包覆蓋齊U。優選地，所述中間包覆蓋劑為復合型中間包覆蓋劑。為了減少鋼中的夾雜物，優選情況下，所述中間包覆蓋劑的堿度為0.5-0.8，所述中間包覆蓋劑中，主要組成及其含量分別為:C含量為15-20重量％，CaO含量為25-35重量％，S12含量為30-35重量％，Al2O3的含量為0-10重量％，熔點為1250-1300°C，粒度為0.1-0.2mm。所述中間包覆蓋劑以粉末或顆粒形式加入。
[0026]根據本發明所述的方法，所述中間包覆蓋劑的用量可以為3_5kg/噸鋼。
[0027]在優選的實施方式中，為了進一步對中間包鋼水進行保溫，在加入中間包覆蓋劑后，所述方法還包括在中間包液面上加入保溫劑碳化稻殼，所述碳化稻殼中:碳含量為50-70重量％，含氮量0.5-0.7重量％，容重為0.15-0.24g/立方厘米，總孔隙度82.5%，無肉眼可見雜質。所述碳化稻殼的用量可以為0.1-0.5kg/噸鋼。
[0028]在本發明中，所述中間包覆蓋劑、碳化稻殼的用量均指從鋼包澆注到中間包的每噸鋼水所需要的質量。
[0029]為了避免在澆注過程中鋼坯產生裂紋，中間偏析嚴重，連鑄坯殼薄厚不一或造成水口凍結的缺陷，在本發明中，所述中間包的過熱度可以控制為20-45°C。由于第一爐鋼水進入中間包時，中間包的溫度較低，優選情況下，所述中間包第一爐鋼水的過熱度控制為35-45°C，第二爐起將過熱度控制為25-35°C。
[0030]根據本發明所述的方法，為了保證鑄坯成分均勻，所述結晶在電磁攪拌器的攪拌下進行，所述電磁攪拌器的操作條件包括:頻率為2.5-3.5Hz，優選為2.8-3.2Hz ;攪拌電流為 350-400A，優選為 370-390A。
[0031]根據本發明所述的方法，所述方法還包括在將鋼水送至結晶器之后進行鑄坯的連鑄，所述連鑄的過程包括:開動引錠桿，拉坯，使鑄坯進入二冷段區冷卻。
[0032]根據本發明所述的方法，為了避免連鑄拉速過快造成的連鑄坯殼太薄，或連鑄拉速過慢時影響到連鑄機的生產能力，優選情況下，所述中間包第一爐的連鑄拉速控制為0.85-0.95m/min，其它爐次的連鑄拉速控制為0.80-1.40m/min,進一步優選為
1.05-1.15m/min,保證拉速波動< ±0.05m/min。
[0033]根據本發明所述的方法，為了避免連鑄坯表面和中心之間出現裂紋或鼓肚現象，優選情況下，所述二冷比水量為0.40-0.60L/kg，進一步優選為0.45-0.55L/kg。
[0034]以下的實施例將對本發明作進一步的說明，但并不因此限制本發明。
[0035]以下實施例和對比例中，按照連鑄方坯評級標準YB/T153-1999，測試評價鑄坯中心疏松、中心偏析，中心縮孔、中心裂紋、中間裂紋等缺陷。
[0036]以下實施例和對比例中，均采用200mmX200mm的六機六流方坯連鑄機連鑄，中間包的容量為45t。中間包覆蓋劑購自攀枝花鋼城集團公司，牌號為PC-1 ;碳化稻殼中:碳含量為60重量％，含氮量0.6重量％，容重為0.19g/立方厘米，總孔隙度82.5%，無肉眼可見雜質。
[0037]實施例1
[0038]將精煉結束的鋼水送到連鑄平臺，此鋼水成分主要為:碳1.05%、硅0.28%、錳 0.36%、磷 0.011%、硫 0.006%、T [O]:0.0005%、鋁 0.03%、鈣 0.0001%、余量為鐵及微量雜質。測得鋼水過熱度為40°C。
[0039]連鑄采用的中間包為實心塞棒砌筑的中間包，澆注過程塞棒不吹氬。
[0040]連鑄開始前5min,接通IS管，向中間包內通入IS氣，通入IS氣的流量為470NL/min，壓力為0.5MPa。鋼包和中間包中間采用長水口密封，并在接縫處加入密封墊圈，開始向中間包內注入鋼水，當鋼水注入8噸時，打開3、4流塞棒，間隔10秒后，打開2、5流塞棒、再間隔10秒后，打開1、6流塞棒。塞棒打開后，鋼水通過浸入式水口向結晶器內注入鋼水，當結晶器液面達到65cm時,開動引錠桿,開始拉還,拉還速度由O逐步提高到0.90m/min。除中間包第一爐外，其它爐次鋼水過熱度控制在25-33°C。
[0041]上述過程中，當1、6流塞棒打開后，當鋼水達到中間包容量的60%時，隨即向中間包內加入中間包覆蓋劑3.2kg/噸鋼，覆蓋劑加完后,停止充気,再向中間包液面上加入保溫劑碳化稻殼0.18kg/噸鋼，以防止溫度降低。
[0042]鋼水開始澆注時，結晶器電磁攪拌開啟，電流強度為370A、頻率為2.8Hz，連鑄拉速控制在1.05-1.15m/min，保證拉速波動≤±0.05m/min，二冷比水量采用0.53L/kg。
[0043]采用該方法進行開澆，一直到連續澆注9爐。
[0044]采用該方法澆注的200mmX 200mm連鑄坯，中間包第一爐鑄坯表面無清理率達到98.5%，連鑄坯低倍檢查中心疏松0.5級，中心偏析0.5級，中心縮孔0.5級，無其他缺陷。其它爐次鑄坯表面無清理率達到99.4%，連鑄坯低倍檢查中心疏松0.5級，中心偏析0.5級，中心縮孔O級，無其他缺陷。
[0045]對比例I
[0046]根據實施例1所述的方法制備小方坯連鑄軸承鋼，，所不同的是，當鋼水注入15噸時，打開塞棒，進行開澆。
[0047]采用該方法進行開澆，一直到連續澆注4爐，由于結晶器浸入式水口堵塞，無法繼續進行澆注。
[0048]采用該方法澆注的200mmX 200mm連鑄坯，中間包第一爐鑄坯表面無清理率達到98.6%，連鑄坯低倍檢查中心疏松0.5級，中心偏析0.5級，中心縮孔0.5級，無其他缺陷。其它爐次鑄坯表面無清理率達到99.2%，連鑄坯低倍檢查中心疏松0.5級，中心偏析0.5級，中心縮孔0.5級，無其他缺陷。
[0049]對比例2
[0050]根據實施例1所述的方法制備小方坯連鑄軸承鋼，所不同的是，塞棒打開的順序為:先打開1、6流塞棒，再打開2、5流塞棒，最后打開3、4流塞棒。
[0051]采用該方法進行開澆，一直到連續澆注5爐，由于結晶器浸入式水口堵塞，無法繼續進行澆注。
[0052]但用該方法澆注的200mm X 200mm鑄坯中間包第一爐鑄坯表面無清理率達到98.2%，連鑄坯低倍檢查中心疏松1.0級，中心偏析1.0級，中心縮孔0.5級，無其他缺陷。其它爐次鑄坯表面無清理率達到99.5%。連鑄坯低倍檢查中心疏松1.0級，中心偏析0.5級，中心縮孔0.5級，無其他缺陷。
[0053]對比例3
[0054]根據實施例 1所述的方法制備小方坯連鑄軸承鋼，所不同的是:當鋼水注入17噸時，打開塞棒，進行開澆，且塞棒打開的順序為:先打開1、6流塞棒，再打開2、5流塞棒，最后打開3、4流塞棒。
[0055]采用該方法進行開澆，一直到連續澆注3爐，由于結晶器浸入式水口堵塞，無法繼續進行澆注。
[0056]但用該方法澆注的200mm X 200mm鑄坯中間包第一爐鑄坯表面無清理率達到98.6%，連鑄坯低倍檢查中心疏松1.0級，中心偏析0.5級，中心縮孔0.5級，無其他缺陷。其它爐次鑄坯表面無清理率達到99.0%。連鑄坯低倍檢查中心疏松1.0級，中心偏析0.5級，中心縮孔O級，無其他缺陷。
[0057]對比例4
[0058]根據實施例1所述的方法制備小方坯連鑄軸承鋼，所不同的是，連鑄開始前不吹
3? ο
[0059]采用該方法進行開澆，一直到連續澆注4爐，由于結晶器浸入式水口堵塞，無法繼續進行澆注。
[0060]采用該方法澆注的200mmX200mm連鑄坯，中間包第一爐鑄坯表面無清理率為98.5%，連鑄坯低倍檢查中心疏松0.5級，中心偏析0.5級，中心縮孔0.5級，無其他缺陷。其它爐次鑄坯表面無清理率達到99.2%，連鑄坯低倍檢查中心疏松0.5級，中心偏析0.5級，中間縮孔0.5級，無其他缺陷。
[0061]實施例2
[0062]將精煉結束的鋼水送到連鑄平臺，此鋼水成分主要為:碳1.03%、硅0.28%、錳
0.33%、磷 0.011%、硫 0.004%、T [O]:0.0007%、鋁 0.03%、鈣 0.0001%、余量為鐵及微量雜質。測得鋼水過熱度為42°C。
[0063]連鑄采用的中間包為實心塞棒砌筑的中間包，澆注過程塞棒不吹氬。
[0064]連鑄開始前5min,接通IS管，向中間包內通入IS氣，通入IS氣的流量為420NL/min，壓力為0.6MPa。鋼包和中間包中間采用長水口密封，并在接縫處加入密封墊圈，開始向中間包內注入鋼水，當鋼水注入8.5噸時，打開3、4流塞棒，間隔10秒后，打開2、5流塞棒、再間隔10秒后，打開1、6流塞棒。塞棒打開后，鋼水通過浸入式水口向結晶器內注入鋼水，當結晶器液面達到72cm時，開動引錠桿，開始拉還，拉還速度由O逐步提高到0.95m/min。除中間包第一爐外，其它爐次鋼水過熱度控制在27-34°C。
[0065]上述過程中，當1、6流塞棒打開后，當鋼水達到中間包容量的50%時，隨即向中間包內加入中間包覆蓋劑3.5kg/噸鋼,覆蓋劑加完后,停止充気。再向中間包液面上加入保溫劑碳化稻殼0.27kg/噸鋼，以防止溫度降低。
[0066]鋼水開始澆注時，結晶器電磁攪拌開啟，電流強度為390A，頻率為3.2Hz，連鑄拉速控制在1.05-1.15m/min,保證拉速波動< ±0.05m/min, 二冷比水量采用0.54L/kg。
[0067]采用該方法進行開澆，一直到連續澆注9爐。
[0068]采用該方法澆注的200mmX 200mm連鑄坯，中間包第一爐鑄坯表面無清理率達到98.7%，連鑄坯低倍檢查中心疏松0.5級，中心偏析0.5級，中心縮孔0.5級，無其他缺陷。其它爐次鑄坯表面無清理率達到99.5%，連鑄坯低倍檢查中心疏松0.5級，中心偏析0.5級，中心縮孔O級，無其他缺陷。
[0069]實施例3
[0070]將精煉結束的鋼水送到連鑄平臺，此鋼水成分主要為--碳1.0%、硅0.27%、錳0.37%、鉻 1.47%、磷 0.012%、硫 0.008%,T [O]:0.0006%、鋁 0.02%、鈣 0.0001%、余量為鐵及微量雜質。測得鋼水過熱度為43°C。
[0071]連鑄采用的中間包為實心塞棒砌筑的中間包，澆注過程塞棒不吹氬。
[0072]連鑄開始前5min,接通気管，向中間包內通入IS氣,通入IS氣流量為450NL/min,壓力為0.6MPa。鋼包和中間包中間采用長水口密封，并在接縫處加入密封墊圈，開始向中間包內注入鋼水，當鋼水注入7噸時，打開3、4流塞棒，間隔10秒后，打開2、5流塞棒、再間隔10秒后，打開1、6流塞棒。塞棒打開后，鋼水通過浸入式水口向結晶器內注入鋼水，當結晶器液面達到70cm時,開動引錠桿,開始拉還,拉還速度由O逐步提高到0.85m/min。
[0073]上述過程中，當1、6流塞棒打開后，當鋼水達到中間包容量的70%時，隨即向中間包內加入中間包覆蓋劑3.0kg/噸鋼,覆蓋劑加完后,停止充気。再向中間包液面上加入保溫劑碳化稻殼0.2kg/噸鋼，以防止溫度降低。除中間包第一爐外，其它爐次鋼水過熱度控制在 26-35 °C。
[0074]鋼水開始澆注時，結晶器電磁攪拌開啟，電流強度為380A，頻率為3Hz。二冷比水量采用0.52L/kg，連鑄拉速控制在1.05-1.15m/min，保證拉速波動≤±0.05m/min，二冷比水量采用0.52L/kg。
[0075]采用該方法進行開澆，一直到連續澆注8爐。
[0076]采用該方法澆注的200mmX 200mm連鑄坯，中間包第一爐鑄坯表面無清理率達到98.2%，連鑄坯低倍檢查中心疏松1.0級，中心偏析0.5級，中心縮孔1.0級，無其他缺陷。其它爐次鑄坯表面無清理率達到99.1%，連鑄坯低倍檢查中心疏松0.5級，中心偏析0.5級，中間縮孔O級，無其他缺陷。
[0077]由上述實施例可以看出，采用本發明所述的方法可以保證軸承鋼連鑄過程的穩定控制和鑄坯質量的穩定，特別是滿足單中間包連澆爐數>8爐的要求，降低了生產成本。該發明在攀鋼釩煉鋼廠實施后創造了明顯的經濟效益。
【權利要求】
1.一種小方坯連鑄軸承鋼的生產方法，該方法包括:鋼包中向中間包連續注入鋼水，當中間包中的鋼水的容量達到1 - 2 O %時，將中間包中的鋼水注入結晶器中，其中，鋼包中向中間包連續注入鋼水之前，向中間包吹氬；所述中間包包括至少3個塞棒式水口，將中間包中的鋼水注入結晶器的過程中，先打開中間水口的塞棒，再打開與中間水口相鄰的水口的塞棒，最后依次擴展到兩端水口的塞棒，使鋼水先后從所述水口注入結晶器中。
2.根據權利要求1所述的方法，其中，所述中間包包括3-8個塞棒式水口。
3.根據權利要求1所述的方法，其中，向中間包吹氬的過程中，所述吹氬的流量為300-600NL/min,吹氬壓力為0.5-1.0MPa,吹氬的最少時間滿足公式:
T=100Xff/ P /Q/N 其中，T一充氬時間，單位為min ;W—中間包容量，單位為t ; P為7.6-7.8t/m3，表示鋼水在澆注溫度下的密度；Q—吹氬流量，單位為NL/min ;N—中間包內吹氬管的數量。
4.根據權利要求1所述的方法，其中，當所述中間包中的鋼水的容量14-16%時，將中間包中的鋼水注入結晶器中。
5.根據權利要求1所述的方法，其中，打開與中間水口相鄰的水口的塞棒的間隔時間為1-5秒。
6.根據權利要求1-5中任意一項所述的方法，其中，所述中間包中鋼水的容量達到30%之前，完成所有塞棒 式水口的塞棒的打開。
7.根據權利要求1-6中任意一項所述的方法，其中，所述方法還包括:在中間包中鋼水的容量達到50%以上之后，向所述中間包中加入中間包覆蓋劑。
8.根據權利要求7所述的方法，其中，所述中間包覆蓋劑的加入量為3-5kg/噸鋼。
9.根據權利要求1-8中任意一項所述的方法，其中，注入所述中間包的第一爐鋼水的過熱度為35-45°C，其他爐次鋼水的過熱度為25-35°C。
10.根據權利要求1-9所述的方法，其中，所述結晶在電磁攪拌器的攪拌下進行，所述電磁攪拌器的操作條件包括:頻率為2.5-3.5Hz，優選為2.8-3.2Hz ;攪拌電流為350-400A，優選為370-390A。
11.根據權利要求1-10所述的方法，其中，所述方法還包括在將鋼水送至結晶器之后進行鑄坯的連鑄，所述連鑄的條件包括:中間包第一爐的連鑄拉速為0.85-0.95m/min，其它爐次的連鑄拉速為0.80-1.40m/min，二冷比水量為0.40-0.60L/kg。
【文檔編號】B22D11/18GK104070149SQ201310413900
【公開日】2014年10月1日 申請日期:2013年9月11日 優先權日:2013年9月11日
【發明者】陳天明, 李揚洲, 陳亮, 劉建華, 陳永, 黎建全, 楊森祥, 楊文中, 張強, 楊洪波 申請人:攀鋼集團攀枝花鋼鐵研究院有限公司