冷軋扁鋼產品及其制造方法
【專利摘要】本發明涉及一種冷軋扁鋼產品，該扁鋼產品有高的強度值，還具有由高斷裂延伸率和良好的擴孔率λM來表明的變形性。該扁鋼產品由組成如下的鋼材制成(重量％)：C：0.12-0.19％，Mn:1.5-2.5％,Si:＞0.60-1.0％,Al:≤0.1％,Cr:0.2-0.6％,Ti:0.05-0.15％和鐵以及生產條件決定不能夠避免的雜質作為剩余部分，組織結構不含珠光體和貝氏體，包括4-20體積％馬氏體，2-15體積％奧氏體和剩余鐵素體，斷裂伸長率A80至少15％，抗拉強度Rm至少880MPa,屈服強度ReL至少550MPa以及擴孔率λM大于6％。本發明還涉及一種以簡單方式制造本發明扁鋼產品的方法。
【專利說明】冷軋扁鋼產品及其制造方法

【技術領域】
[0001] 本發明涉及一種冷軋扁鋼產品及其制造方法。
[0002] 在這里所提到的"扁鋼產品"是指鋼帶、鋼板或由它們制得的板材毛坯。

【背景技術】
[0003] 近些年來，汽車工業推進了減重汽車的發展，減重汽車滿足了對于在最佳的乘客 安全性的同時最小化燃料使用，高舒適性和負載能力的現代化要求。
[0004] 特別是，扁鋼產品根據其機械特性，特別是高強度和良好的變形性及其可控制的 生產和加工，理想地適用于汽車車身制造。為了減輕重量必須減小汽車中使用的扁鋼產品 的板材厚度。針對這一目的發展出了具有更高強度，同時還具有良好的變形性并且由此特 別適用于汽車制造中輕型結構的鋼材。現代的多相鋼，像是復雜相鋼，雙相鋼和形變誘發塑 性（TRIP)鋼都算作這一類鋼材產品。
[0005] EP2 028 282 Al中已知一種雙相鋼，該雙相鋼除了具有至少950MPa的強度和良 好的變形性以外，還具有表面特性，在使用簡單的生產方法下，該表面特性可以允許由該 鋼材制得的扁鋼產品在未鍍層或者設置有防腐蝕保護涂層的狀態下變形為形狀復雜的零 件，如汽車車身制造的一部分。根據現有技術這可以這樣實現，已知雙相鋼20-70%由馬 氏體組成，最多8%由殘余奧氏體組成并且鐵素體和/或貝氏體作為剩余部分。其中，該 已知鋼材具有（重量％ ) :C:0. 10-0.20%，Si:0. 10-0.60%，Mn: 1.50-2. 50%，Cr:0. 20-0 .80% , Ti :0. 02-0. 08%, B ：< 0.0020%, Mo: < 0.25% ,Al: < 0. 10% ,P: < 0. 2% ,S: < 0. 01%，N: < 0. 012%和鐵以及生產條件決定不能夠避免的雜質作為剩余。由這樣的鋼 材制得的扁鋼產品能夠作為熱軋鋼帶或冷軋鋼帶使用。已知鋼材中的Si通過硬化鐵素體 以及貝氏體用作增加硬度。為了能夠利用這一作用，Si的最小含量設置在0. 10重量％。但 是同時Si含量限制在0. 6重量％以內，其中特別優選更低的Si含量上限，為了最小化晶界 氧化的危險。
[0006] 對于用于汽車車身制造的扁鋼產品，除了適應于大體積以及大面積變形成為零 件，在局部有限變形的特性也很重要。如果在扁鋼產品以及由此形成的扁坯或者由這樣的 扁坯形成的零件上形成開口、法蘭、插槽、凸起或者其他類似的結構，就會出現這一類變形。
[0007] 在 Woestmann, S.，K0hler，T, Schott, M.的文章"高強度鋼形成（Forming High-Strength Steels)"，SAE 技術文章 （SAE Technical Paper) 2009-01-0802, 2009, doi: 10. 4271/2009-01-0802中，按照Marciniak所謂的擴孔率λ M建議作為在這類的變形中扁 平材特性的標準，借此可以評價在按照以上提及的方式的變形時材料邊緣開裂的敏感度。 按照Marciniak的研究，在一個矩形的扁述上，其橫向于乳制方向長220mm在乳制方向上長 200mm，在中心用沖頭沖壓形成直徑的沖孔。在此沖裁間隙為8%到14%的板厚。 扁坯這樣在檢測工具中張緊來檢測，沖孔的切割水平位于底面。壓緊力最大為400kN。在工 具下方，直徑為IOOmm的圓形沖頭朝樣品移動并且扁坯向上凸起直至破壞沖孔邊緣。記錄 沖孔邊緣出現第一道裂縫時達到的最大孔徑d M并且確定比值(IciMm作為擴孔率λ M，以" ％" 表不。


【發明內容】

[0008] 以前述現有技術為基礎，本發明的目的在于，給出一種能夠用簡單手段制造的扁 鋼產品，該扁鋼產品盡管有高的強度值，但還具有由高斷裂延伸率和良好的擴孔率λ M所表 明的理想的變形性。另外，還給出了一種可以實現以簡單方式制造這一類扁鋼產品的方法。
[0009] 針對扁鋼產品，根據本發明這類具有權利要求1所給出的特征的扁鋼產品實現了 該目的。
[0010] 針對方法，根據本發明的、上述目的的實現方案在于，在制造按照本發明的冷軋扁 鋼產品時執行按照權利要求4給出的操作步驟。
[0011] 按照本發明的扁鋼產品由具有以下組成（重量％ )的鋼材制造：
[0012] C ：0. 12-0. 19%,
[0013] Mn: 1.5-2. 5%,
[0014] Si: >0. 60-1. 0% ,
[0015] Al: ^ 0. 1% ,
[0016] Cr:0. 2-0. 6% ,
[0017] Ti:0. 05-0. 15%,
[0018] 和鐵以及生產條件決定不能夠避免的雜質作為剩余部分。在此視為涉及的不能夠 避免的雜質（重量％ )為不超過〇. 1%的Mo,不超過0.03 %的Nb,不超過0.03 %的V，不 超過0.0008 %的B,不超過0.01%的S,不超過0.1%的P,不超過0.01%的N。
[0019] 同時，按照本發明的扁鋼產品在冷軋狀態具有：
[0020] -無珠光體和貝氏體的組織結構，包括4-20體積％，特別是至少6體積％的馬氏 體，2-15體積％的殘余奧氏體，剩余鐵素體，
[0021] -至少為15%的斷裂伸長率A80，
[0022] -至少為880MPa的抗拉強度Rm,
[0023] -至少為550MPa的屈服強度ReL和
[0024] -大于6 %的擴孔率λ M。
[0025] 按照本發明的扁鋼產品的組織結構的特征在于具有2-15體積％，特別是至少5體 積％，更優地大于8體積％的殘余奧氏體。同時，按照本發明鋼材的組織結構在技術意義上 來說不具有貝氏體和珠光體。即，按照本發明的扁鋼產品的組織結構在冷軋狀態下貝氏體 和珠光體最多以微量存在，對按照本發明的扁鋼產品的技術特性沒有影響。在按照本發明 的扁鋼產品的組織結構中有作用的貝氏體或者珠光體部分的出現會導致其斷裂延伸率和 由此進一步導致變形性，特別是良好的目標擴孔特性變差。但是通過按照本發明設置的殘 余奧氏體的含量可達到按照本發明的扁鋼產品所具有的要求至少為15%的斷裂伸長率。
[0026] 按照本發明的冷軋扁鋼產品具有與傳統的現代多相鋼明顯的區別。與按照本發明 的扁鋼產品相比，在更低的、作為抗拉強度R m和斷裂伸長率A80的結果計算的"性能"下，多 相鋼通常具有更高的屈強比。這歸因于已知鋼材高的屈強比和更小的延伸率。
[0027] 按照本發明的扁鋼產品的變形性能近似于雙相鋼。但在組織結構中可以發現很大 區別。雙相鋼不具有奧氏體或僅有微量的殘余奧氏體成分，而按照本發明的扁鋼產品具有 不超過15%的殘余奧氏體組成部分。
[0028] 與按照本發明的扁鋼產品相反，形變誘發塑性（TRIP)鋼基本上具有更高的斷裂 伸長率。由此，通常顯示出為20000MPaX%或者更高的（R mXA80)性能。但是，為了通過充 分穩定殘余奧氏體來實現形變誘發塑性（TRIP)效應并另外達到相應的強度，形變誘發塑 性（TRIP)鋼必須合金有更高含量的碳、硅和/或鋁。但是這樣的合金設計導致焊接適應性 明顯的比按照本發明的扁鋼產品差，在按照本發明的扁鋼產品中通過優化調整合金元素的 含量，特別是Si含量，一方面實現了高強度另一方面實現了良好的焊接適應性。
[0029] 在按照本發明的扁鋼產品中，按照Marciniak測定的擴孔率λ M為至少6%，對此 通常可以達到7%或者更高的擴孔率λ Μ。
[0030] 按照本發明的扁鋼產品在最小抗拉強度RmS 880MPa的同時具有至少為15 %的高 斷裂伸長率并且由此進一步獲得通常至少為HOOOMPaX %的良好的（RmXASO)性質。按照 本發明的扁鋼產品的抗拉強度Rm典型地處于880-1150MPa范圍內。
[0031] 按照本發明的扁鋼產品的屈服強度至少為550MPa，其中通常可達到580Mpa或者 更高的屈服強度。按照本發明的扁鋼產品的屈服強度典型地處于580-720MPa范圍內。因 此，按照本發明的扁鋼產品的屈服強度比（ReL/R m)同樣通常為0.55-0. 75。
[0032] 按照本發明的扁鋼產品的斷裂伸長率A80至少為15%，其中通常斷裂伸長率A80 可達到最聞25 。
[0033] 按照本發明的扁鋼產品經按照DIN EN 50100的疲勞強度測定可得出通常高于4 的k值。
[0034] 為了引起由間隙混晶形成和在形成滲碳體（Fe3C)下的析出硬化造成的強度提高， 按照本發明的扁鋼產品中有〇. 12-0. 19重量％的碳。為了達到預期的強度，碳含量至少為 0. 12重量％是必需的。為了在實際中滿足對按照本發明類型的扁鋼產品的焊接適應性的要 求，碳含量最大不應超過〇. 19重量％。
[0035] 按照本發明的扁鋼產品中錳的含量為1. 5-2. 5重量％。通過加入錳可以提高屈服 強度和抗拉強度。因此，在按照本發明的扁鋼產品中通過存在最少1.5重量％的錳可以實 現最小為880MPa的抗拉強度^和最小為550MPa，特別是最小580MPa的屈服強度ReL。在 按照本發明的鋼材中，Mn含量不應超過2. 5重量％，因為在更高的Mn含量下錳偏析出現的 危險升高，錳偏析會對材料特性產生不利作用。
[0036] 在按照本發明的扁鋼產品中硅的含量> 0. 60-1. 0重量％，這對于組織結構的形 成有特別的意義。Si含量大于0. 6重量％可抑制珠光體的形成，這實現了奧氏體中碳的富 集并且由此進一步增加了殘余奧氏體的穩定性。殘余奧氏體在成型過程中向馬氏體轉化， 由此實現額外的硬化。另外，通過硅和鐵組成混晶可以提高鋼材強度。如果Si含量至少為 0. 65重量％，特別是至少0. 7重量％，那么可以特別可靠地利用硅在按照本發明的扁鋼產 品中的存在所帶來的積極影響。為了避免在熱軋時不利的軋屑形成，Si含量同時限制最高 為I. 0重量％，其中如果Si含量限制為最高0. 95重量％，隨之特別地限制了這類軋屑的形 成。
[0037] 組成按照本發明的扁鋼產品的鋼材是鋁鎮靜的。因此，按照本發明的扁鋼產品通 常含有大于〇. 01重量％并不超過〇. 1重量％的鋁。
[0038] 鉻在按照本發明的扁鋼產品中的含量為0. 2-0. 6重量％。鉻在按照本發明的扁鋼 產品中造成強度提高。此外，在生產按照本發明的扁鋼產品過程中進行的鋼材熱加工中Cr 的出現減慢了貝氏體的形成。為了達到必要的強度，鉻含量為0.2重量％是必需的。鉻含 量限制為0.6重量％，因為試驗已顯示，過高的鉻含量會對延伸率并且由此進一步對按照 本發明的扁鋼產品的（R mXASO)性質產生不利的作用。
[0039] 鈦作為微量合金兀素在按照本發明的扁鋼產品中含量為0. 05-0. 15重量％。鋼材 由于Ti的存在具有超精細的Ti (C，N)沉淀，該沉淀可促進強度提高和晶粒細化。按照ASTM 的組織結構的晶粒大小小于或者等于15,即小于或者等于1. 9 μ m。為了形成預期的沉淀， Ti含量至少為0. 05重量％是所必需的，其中當鋼材中Ti含量至少為0. 07重量％，特別是 至少為0.09重量％時，隨之可以確保Ti的積極作用出現。Ti含量從0. 15重量％開始，Ti 的作用不會進一步改善。
[0040] 按照本發明的扁鋼產品基于其特性適用于要求更高的變形程度和高強度組合的 應用。對于該類應用典型的例子為，與撞擊相關的部件如縱梁以及在運轉過程中持續負載 的底盤部分。
[0041] 按照本發明生產本發明的冷軋扁鋼產品的方法包括以下的操作步驟：
[0042]-鋼水澆鑄成為涉及扁坯或者薄扁坯的初級產品，該鋼水組成為（重 量 ％ )C :0.12-0. 19 %，Mn: 1.5-2. 5 % ,Si: >0.60-1.0 %，Al:彡 0.1 % ,Cr: 0. 2-0. 6%，Ti :0. 05-0. 15%以及鐵和生產條件決定的不能夠避免的雜質作為剩余部分。
[0043] -初級產品完全加熱至1100-1300°C的奧氏體化溫度，其中該完全加熱可以包括 一個由更低溫度開始的加熱或者可以作為在各自扁坯或者薄扁坯產生后已有的熱量下的 保持來完成。考慮到初級產品的幾何形狀和加熱設備可用的有效功率，該完全加熱這樣進 行，該初級產品的組織結構在該加熱結束時完全為奧氏體。
[0044] -在奧氏體化溫度下已完全加熱的初級產品隨后熱軋成為典型的厚度為 1. 8-4. 7mm的熱軋鋼帶。在包括多個，通常為五到七個軋機機架的熱軋步驟中，溫度控制根 據在加熱步驟的前兩個軋機機架中沒有重結晶出現來選擇。針對這一目的，本發明設置熱 軋終止溫度為850-960°C。
[0045] -從熱軋步驟的最后一個軋機機架出來的熱軋鋼帶隨后由空氣、水或者空氣和水 組合冷卻至500-650°C的盤繞溫度并且在該溫度下盤繞。當盤繞溫度在500°C以下，在隨后 的冷軋過程中變形阻力過高。當盤繞溫度超過650°C，存在出現損害變形性的晶界氧化的危 險。
[0046] -熱軋鋼帶為改善其表面特性可選擇性地酸洗，如果基于質量要求對此存在必要 性。
[0047] -得到的熱軋鋼帶現冷軋為具有典型的0. 6-2. 5_厚度的冷軋扁鋼產品。在此，冷 軋中達到的冷軋率至少為30%，由此總的來說重結晶是可能的。為了不使軋制力升高至過 高，冷軋率不應超過75%。
[0048] -該冷軋扁鋼產品隨后進行完全退火。其中，扁鋼產品首先加熱至750-900°C的退 火溫度并且在該退火溫度保持至少80s，特別是80-300S。最小為750°C的退火溫度和最短 為80s的保持時間是必要的，以此可以實現充分的奧氏體化。退火溫度超過900°C可能會 過度促進奧氏體形成。這會導致最終產品中的組織結構組分改變，由此不再保證所要求為 880Mpa的強度。
[0049] -退火后分兩個階段冷卻該扁鋼產品。
[0050] 在第一冷卻階段，扁鋼產品以8-100K/S的冷卻速度冷卻至450-550°C的過渡溫 度。為了避免形成珠光體和貝氏體但是產生足夠多的鐵素體，在此需要最小為8K/s的冷卻 速度。另外，在450°C到550°C的溫度范圍內發生含有碳素的奧氏體的第一次富集。
[0051] 隨后，在第二冷卻階段，扁鋼產品以至少2K/s的冷卻速度由過渡溫度冷卻至 350-450°C。以此可以實現最大為20%的馬氏體含量的部分，從而保證了按照本發明扁鋼產 品為880Mpa的最小抗拉強度Rm。
[0052] -在達到二階冷卻的最終溫度之后，對扁鋼產品進行過時效處理。在210-710s的 過時效處理持續時間后最終溫度為100-400°C。在該過時效處理進行時鋼帶中的擴散過程 完全或者部分地穩化了殘余奧氏體，從而提高為了后續在扁鋼產品上進行變形的、扁鋼產 品的延展性。另外，在成型過程中通過穩化的殘余奧氏體轉化為馬氏體而提高抗拉強度。
[0053] -在冷軋扁鋼產品的最后一步進行的熱處理中，扁鋼產品被冷卻至室溫。在此，未 穩化的殘余奧氏體可以繼續產生可以進一步提高扁鋼產品強度的馬氏體。
[0054] -繼而以平整度為0.2%到2.0%精軋鋼帶。為了調整平直和表面質量，平整度 0. 2%是必需的。平整度不應該超過2%，否則的話斷裂伸長率會劇烈降低。
[0055] -扁鋼產品隨后可選擇性地設置金屬保護層，由此例如保證對各種使用目的都足 夠的耐腐蝕保護。
[0056] 二階冷卻的第一冷卻階段可以通過能夠保證充分的冷卻速度的合適介質進行。對 此，在實際中使用冷卻設備。因此，冷卻可以在流動的空氣中完成。但借助在扁鋼產品上噴 灑水進行冷卻也是能夠考慮的。
[0057] 二階冷卻的第二冷卻階段可以按照本發明的實用設計通過扁鋼產品與冷卻輥子 直接接觸完成。二階冷卻的第二冷卻階段中，可選擇性地或者補充地通過流動氣流冷卻扁 鋼產品。
[0058] 過時效處理例如可以以扁鋼產品經過相對周圍環境被屏蔽的空間的方式來完成。 其中，扁鋼產品的溫度調整為100-400°C。由扁鋼產品進入過時效處理的溫度開始，該溫度 調整可以作為加熱、冷卻或者保持進行。
[0059] 扁鋼產品的金屬保護層可以有效地通過電解鍍層完成。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0060] 以下借助實施例進一步說明本發明。
[0061] 附圖示出了在一段時間內對按照本發明的退火典型的溫度跨度曲線圖。

【具體實施方式】
[0062] 七種鋼水1-7,其組成在表Ia中示出，澆鑄成為扁坯，其中鋼水1-5是按照本發明 的，鋼水6和7由于其處于本發明的規定值之外的Si以及Cr含量因而不是按照本發明的。
[0063] 隨后，扁鋼在1100-1300°C的奧氏體化溫度完全加熱，從而在進入后續進行的熱軋 步驟時扁坯具有完全奧氏體的組織結構。
[0064] 扁坯在表Ib中給出的熱軋終止溫度WET下熱軋為厚度dKWl. 8-4. 6mm的熱軋鋼 帶，隨后在空氣中冷卻至同樣在表Ib中給出的各個盤繞溫度HT并且在各自達到的盤繞溫 度HT下盤繞。隨后，可選擇性地酸洗，為了在冷軋前祛除在熱軋鋼帶上的軋屑并且在后續 的冷軋中實現最佳的表面特性。
[0065] 各個熱軋鋼帶接著冷軋成為冷軋扁鋼產品，該冷軋扁鋼產品具有同樣地分別在表 Ib中給出的冷軋度KWG而實現的厚度dKW。
[0066] 隨后，這樣冷軋得到的扁鋼產品的樣品進行不同的熱處理A-J，其中在該過程中樣 品加熱至各自的退火溫度GT，然后在退火溫度GT下保持經過退火持續時間tG，隨后進入第 一冷卻階段以冷卻速率rl冷卻至第一目標溫度ZTl并且連續地繼續進入第二冷卻階段以 第二冷卻速率r2冷卻至第二目標溫度ZT2。
[0067] 在第二冷卻階段之后，所獲得的冷軋扁鋼產品的各個樣品在相對于周圍環境屏蔽 的空間中進行過時效處理，樣品在處理結束時為400-100°C的過時效處理溫度TUeA下經過 250-710S的過時效持續時間tUeA。在熱處理A-J中分別設定的參數GT，tG，rl，ZT1，r2, ZT2 和tUeA記錄在表2中。
[0068] 在冷卻至室溫RT之后，以如表Ib中示出的精軋度D°精軋扁鋼產品樣品。
[0069] 這樣得到的扁鋼產品樣品的特性總結在表3中。
[0070] 可看出，由非按照本發明的鋼水6和7產生的扁鋼產品樣品，如果進行按照本發 明標準的熱處理，其抗拉強度Rm以及屈服極限ReL沒有達到按照本發明預設的最低限度 880Mpa以及550Mpa，特別是580Mpa。而相反的，按照本發明組成并且熱處理后的扁鋼產品 樣品通常都超過了限度值。
[0071]

【權利要求】
1. 一種冷社扁鋼產品，所述冷社扁鋼產品 -由一種鋼材制得，所述鋼材由W下所組成（重量％) C ：0. 12-0. 19%, Mn:l. 5-2. 5%， Si: >0. 60-1. 0% , Al:《0. 1%， Cr:0. 2-0. 6%， Ti:0. 05-0. 15% 和鐵W及生產條件所決定不能夠避免的雜質作為剩余，并且所述鋼材具有 -不含珠光體和貝氏體的組織結構，包括4-20體積％的馬氏體，2-15體積％的殘余奧 氏體，剩余鐵素體， -至少為15%的斷裂伸長率A80， -至少為880MPa的抗拉強度Rm, -至少為550MPa的屈服強度ReL和 -大于6 %的擴孔率入M。
2. 根據權利要求1所述的冷社扁鋼產品，其特征在于，所述冷社扁鋼產品的Si含量至 少為0.65重量％。
3. 根據上述權利要求任意一項所述的冷社扁鋼產品，其特征在于，所述冷社扁鋼產品 的Ti含量至少為0. 07重量％。
4. 一種制造根據權利要求1至3中任意一項所述的冷社扁鋼產品的方法，所述方法包 括W下操作步驟： -鋼水德鑄成為涉及扁逐或者薄扁逐的初級產品，所述鋼水組成為（重量％ ) C ：0. 12-0. 19%, Mn: 1. 5-2. 5% , Si ;> 0. 60-1. 0%， Al:《0. 1%， Cr ;0. 2-0. 6%， Ti:0. 05-0. 15% W及鐵和生產條件決定的不能夠避免的雜質作為剩余， -初級產品完全加熱至1100-130(TC的奧氏體化溫度， -已完全加熱的初級產品熱社成為熱社鋼帶，其中熱社終止溫度為850-960。 -熱社鋼帶冷卻至500-65(TC的盤繞溫度， -盤繞冷卻至盤繞溫度的熱社鋼帶， -選擇性地酸洗熱社鋼帶， -熱社鋼帶冷社為冷社扁鋼產品，其中，冷社中達到的冷社率至少為30%， -完全退火冷社扁鋼廣品，其中，扁鋼廣品在完全退火中 -加熱至750-90(TC的退火溫度并且在所述退火溫度保持80-300S， -退火后分兩個階段冷卻所述扁鋼產品，其中扁鋼產品 -在第一冷卻階段W 8-lOOK/s的冷卻速度冷卻至450-55(TC的過渡溫度并且 -在第二冷卻階段W 2-lOOK/s的冷卻速度由過渡溫度冷卻至350-45(TC， -過時效處理扁鋼產品經過210-710S的過時效處理持續時間，其中在過時效處理結束 時溫度為100-400°C， -扁鋼產品冷卻至室溫， -W 0. 2-2 %的精社度精社扁鋼產品， -扁鋼產品可選擇性地鍛有金屬保護層。
5. 根據權利要求4所述的方法，其特征在于，所述二階冷卻的第一冷卻階段在流動的 空氣中完成。
6. 根據權利要求4至5中任意一項所述的方法，其特征在于，所述扁鋼產品至少在二階 冷卻的第二冷卻階段通過與冷卻銀子接觸冷卻。
7. 根據權利要求4至6中任意一項所述的方法，其特征在于，所述扁鋼產品在二階冷卻 的第二冷卻階段通過流動的氣流冷卻。
8. 根據權利要求4至7中任意一項所述的方法，其特征在于，所述扁鋼產品在過時效處 理時經過相對于外界環境封閉的空間，在所述空間中扁鋼產品的溫度由最高為45CTC的進 入溫度在結束時成為100-40(TC。
9. 根據權利要求4至8中任意一項所述的方法，其特征在于，所述扁鋼產品的金屬保護 層通過電解鍛層完成。
【文檔編號】C22C38/14GK104471096SQ201380036484
【公開日】2015年3月25日 申請日期:2013年7月10日 優先權日:2012年7月10日
【發明者】羅蘭·澤巴爾德, 多羅特婭·馬蒂森, 西格倫·埃貝斯特, 斯特凡·福爾納 申請人:蒂森克虜伯鋼鐵歐洲股份公司