本發(fā)明涉及結構用鋼材。尤其涉及適合作為要求大氣鹽霧含量比較少且腐蝕性不太高的環(huán)境下的耐候性的部件的結構用鋼材。
背景技術：
：以往，在橋梁等的戶外使用鋼結構物中使用耐候性鋼。耐候性鋼是在大氣腐蝕環(huán)境中，表面被cu、p、cr、ni等合金元素稠化的保護性高的銹層所覆蓋而腐蝕速度顯著下降的鋼材。已知因其優(yōu)異的耐候性，使用耐候性鋼的橋梁在無涂裝的狀態(tài)下經得住數十年時間的使用。耐候性鋼是在1930年代在美國開發(fā)，應用于建筑物等的結構物。其后也被引進到日本，制造耐候性鋼，應用于橋梁等。因此，耐候性鋼被美國開發(fā)后，獲得了被各個國家大量引進的成就。另外，以brics為代表的經濟發(fā)展顯著的各國，現在實施基礎設施的維護，特別是其維持管理費的增大被視為問題。例如，由于使用耐候性鋼的無涂裝橋梁，與涂裝橋梁相比能夠較低地抑制維護費用，所以在上述各國也期望耐候性鋼的應用。考慮到在這些經濟發(fā)展顯著的各國的使用，必須考慮鋼材的低成本化。例如，作為低成本的鋼材的要素，可舉出合金成本低。另外，認為這些各國具有比較廣闊的國土，從海岸線的距離遠的區(qū)域即大氣鹽霧含量少的環(huán)境多。因此，期望在大氣鹽霧含量比較少且腐蝕性不太高的環(huán)境下能夠無涂裝地使用的鋼材。目前為止，作為提高鋼材的耐候性的手法，例如，專利文獻1公開了添加cu和1質量％以上的ni的高耐候性鋼材。另外，專利文獻2公開了添加1質量％以上的ni和mo的耐候性優(yōu)異的鋼材。另外，專利文獻3公開了除了ni以外，添加cu、ti的耐候性優(yōu)異的鋼材。另外，專利文獻4公開了含有大量ni，還含有cu、mo、sn、sb、p等的焊接結構用鋼材。另外，專利文獻5公開了添加有sn的耐腐蝕性優(yōu)異的鋼材。現有技術文獻專利文獻專利文獻1:日本特開平11－172370號公報專利文獻2:日本特開2002－309340號公報專利文獻3:日本特開平11－71632號公報專利文獻4:日本特開平10－251797號公報專利文獻5:日本特開2012－255184號公報技術實現要素：然而，如專利文獻1、2和3所示，增加ni的含量的情況下，存在因合金成本的上升引起鋼材的價格上升的問題點。另外，如專利文獻4所示，增加ni和p的含量且含有cu、mo、sn、sb等的鋼材中，因合金成本的上升引起鋼材的價格上升，而且由于p的含量高，焊接性降低。另外，如專利文獻5那樣增加sn的含量的情況下，存在因合金成本的上升引起鋼材的價格上升以及助長熱脆性的問題點。本發(fā)明是鑒于上述事實而完成的發(fā)明，其目的在于提供一種低成本且耐候性優(yōu)異的結構用鋼材。為了解決上述課題，從耐候性的觀點出發(fā)對于鋼材的成分組成進行了深入研究。其結果發(fā)現通過含有cu，進而含有微量的nb、sn，進而嚴格管理nb的固溶量，可提高鋼材的耐候性。如此地，雖然顯示優(yōu)異的耐候性的詳細理由不清楚，但是推定為如下：cu通過使銹粒子微細化而使銹層致密化，從而不僅防止作為腐蝕促進因子的氧、氯化物離子透過銹層到達基底，而且通過在基底表面附近稠化而抑制鋼材的陽極反應。nb通過在基底表面附近稠化而抑制鋼材的陽極反應、陰極反應。特別是為了提高耐候性，重要的是nb在鋼中以固溶狀態(tài)存在。另外，sn與nb同樣，通過在基底表面附近稠化而抑制鋼材的陽極反應、陰極反應。但是，推定如果單獨含有則這些效果不充分，通過將cu、nb、sn復合含而顯著提高耐腐蝕性。本發(fā)明的要旨如以下所示。[1]一種耐候性優(yōu)異的結構用鋼材，以質量％計含有c：0.01％以上且小于0.20％、si：0.05％～1.00％、mn：0.20％～2.00％、p：0.001％～0.050％、s：0.0001％～0.0200％、al：0.005％～0.050％、cu：0.010％～0.500％、nb：0.005％～0.100％、sn：0.005％～0.300％，并且，固溶nb量為0.002％～0.080％，剩余部分由鐵和不可避的雜質構成。[2]根據[1]記載的耐候性優(yōu)異的結構用鋼材，其中，以質量％計還含有ge：0.0005％～0.0100％。[3]根據[1]或[2]記載的耐候性優(yōu)異的結構用鋼材，其中，以質量％計還含有ta：0.001％～0.100％。[4]根據[1]～[3]中任一項記載的耐候性優(yōu)異的結構用鋼材，其中，以質量％計還含有ni：0.01％～0.50％。[5]根據[1]～[4]中任一項記載的耐候性優(yōu)異的結構用鋼材，其中，以質量％計還含有選自mo：0.005％～0.500％、co：0.01％～0.50％、w：0.005％～0.500％、sb：0.005％～0.200％、sc：0.001％～0.200％、sr：0.001％～0.200％、se：0.001％～0.200％中的一種以上。[6]根據[1]～[5]中任一項記載的耐候性優(yōu)異的結構用鋼材，其中，以質量％計還含有選自v：0.005％～0.200％、zr：0.005％～0.200％、b：0.0001％～0.0050％中的一種以上。[7]根據[1]～[6]中任一項記載的耐候性優(yōu)異的結構用鋼材，其中，以質量％計還含有選自rem：0.0001％～0.0100％、ca：0.0001％～0.0100％、mg：0.0001％～0.0100％中的一種以上。本發(fā)明中耐候性優(yōu)異是指在后述的實施例中的耐候性評價中，平均板厚減少量為20.0μm以下。根據本發(fā)明，得到耐候性優(yōu)異的結構用鋼材。本發(fā)明的結構用鋼材中通過復合含有對耐候性提高有效的元素，使其低成本且具有優(yōu)異的耐候性。具體實施方式以下對本發(fā)明進行詳細說明。應予說明，在以下的說明中，鋼成分組成的各元素的含量的單位均是“質量％”，只要沒有特別說明，僅以“％”表示。c：0.01％以上且小于0.20％c是提高結構用鋼材的強度的元素，為了確保特定的強度，需要含有0.01％以上。另一方面，如果為0.20％以上，則焊接性和韌性劣化。因此，c含量設為0.01％以上且小于0.20％。si：0.05％～1.00％si使銹層的銹粒微細化而形成致密的銹層，具有提高鋼材的耐候性的效果。另外，具有防止熱軋時的鋼材表面的斷裂的效果。為了得到這些效果，需要含有0.05％以上。含量優(yōu)選為0.10％以上，更優(yōu)選為0.15％以上。另一方面，如果超過1.00％過剩含有，則韌性和焊接性顯著劣化。因此，si含量設為1.00％以下。含量優(yōu)選為0.80％以下，更優(yōu)選為0.60％以下。mn：0.20％～2.00％mn是提高結構用鋼材的強度的元素，為了確保特定的強度，需要含有0.20％以上。含量優(yōu)選為0.40％以上。另一方面，如果超過2.00％過剩含有則韌性和焊接性劣化。因此，mn含量設為2.00％以下。優(yōu)選為1.70％以下。p：0.001％～0.050％p是提高結構用鋼材的耐候性的元素。為得到上述效果，需要含有0.001％以上。含量優(yōu)選為0.003％以上，更優(yōu)選為0.005％以上。另一方面，如果超過0.050％含有則焊接性劣化。含量優(yōu)選為0.030％以下，更優(yōu)選為0.020％以下。s：0.0001％～0.0200％s如果超過0.0200％含有則焊接性和韌性劣化。含量優(yōu)選為0.0100％以下，更優(yōu)選為0.0050％以下。另一方面，如果使含量降低至小于0.0001％，則生產成本增大。含量優(yōu)選為0.0003％以上，更優(yōu)選為0.0005％以上。al：0.005％～0.050％al是制鋼時的脫氧所需的元素。為了得到上述效果，作為al含量需要含有0.005％以上。優(yōu)選為0.010％以上。另一方面，如果超過0.050％則對焊接性產生不良影響。含量優(yōu)選為0.040％以下。cu：0.010％～0.500％cu是本發(fā)明中重要的要素，通過使其與nb和sn共存，具有顯著提高鋼材的耐候性的效果。cu通過在銹層-基底界面附近稠化而抑制鋼材的陽極反應。另外，具有通過使銹層的銹粒微細化而形成致密的銹層來抑制作為腐蝕促進因子的氯化物離子向基底透過的效果。這些效果通過使含量為0.010％以上而得到。含量優(yōu)選為0.020％以上，更優(yōu)選為超過0.035％。另一方面，如果超過0.500％則導致伴隨cu使用量增加的成本上升。因此，cu含量設為0.500％以下。優(yōu)選為0.300％以下，更優(yōu)選為0.200％以下，進一步優(yōu)選為0.150％以下。nb：0.005％～0.100％nb是本發(fā)明中重要的要素，通過使其與cu和sn共存，具有顯著提高鋼材的耐候性的效果。nb在陽極部中在銹層和基底的界面付近稠化，抑制陽極反應、陰極反應。為了充分得到這些效果，需要含有0.005％以上。含量更優(yōu)選為0.008％以上，更優(yōu)選為0.010％以上。另一方面，如果超過0.100％，則導致韌性的降低。因此，nb含量設為0.100％以下。更優(yōu)選為0.050％以下，更優(yōu)選為0.030％以下。固溶nb量：0.002％～0.080％為了通過nb的添加而提高耐候性，重要的是在將含量設為上述范圍的基礎上，再將nb的鋼中的固溶量設為適當的范圍。為了使鋼中的nb發(fā)揮上述的耐候性提高效果，nb需要伴隨鋼材的腐蝕而以含氧酸或氧化物的形態(tài)在銹層中溶出。另一方面，已知nb碳氮化物通常是難溶性物質，在上述的形態(tài)下難以在銹層中溶出。因此，如果nb形成碳氮化物，則減少在其周邊的固溶nb量，因此減少耐候性的提高效果。如果固溶nb量小于0.002％，則不能充分得到耐候性的提高效果。因此，固溶nb量設為0.002％以上。固溶nb量優(yōu)選為0.005％以上，更優(yōu)選為0.008％。另一方面，如果固溶nb量超過0.080％則制造成本增大。因此，固溶nb量設為0.080％以下。優(yōu)選為0.040％以下，更優(yōu)選為0.025％以下。sn：0.005％～0.300％sn是本發(fā)明中重要的要素，通過使其與cu和nb共存，具有顯著提高鋼材的耐候性的效果。sn在銹層與基底的界面附近稠化，抑制鋼材的陽極反應、陰極反應。另外，通過使銹層的銹粒微細化而抑制作為腐蝕促進因子的氯化物離子的透過。為了充分得到這些效果，需要含有0.005％以上。含量優(yōu)選為0.010％以上，更優(yōu)選為0.020％以上。另一方面，如果超過0.300％則導致鋼的延展性、韌性的劣化。另外，導致伴隨sn消耗量的增加的成本上升。因此，sn含量設為0.300％以下。優(yōu)選為0.100％以下，更優(yōu)選為0.045％以下，進一步優(yōu)選為0.035％以下。剩余部分是fe和不可避的雜質。這里作為不可避的雜質，例如可以允許n：0.010％以下、o：0.010％以下。通過以上的必需元素，本發(fā)明鋼材得到作為目的的特性。應予說明，除了上述的必需元素之外，本發(fā)明根據需要可以含有以下元素。ge：0.0005％～0.0100％ge具有通過使其與cu、nb、sn共存而顯著提高鋼材的耐候性的效果。ge在陽極部中在銹層與基底的界面附近稠化，抑制陽極反應和陰極反應。為了充分得到這些效果，含有0.0005％以上。含量優(yōu)選為0.0010％以上。另一方面，如果超過0.0100％則有可能導致鋼的韌性劣化。因此，ge含量設為0.0100％以下。含量優(yōu)選為0.0050％以下。ta：0.001％～0.100％ta具有通過使其與cu、nb和sn、(有時還含有ge)共存而顯著提高鋼材的耐候性的效果。ta在陽極部中在銹層與基底的界面附近稠化，抑制陽極反應和陰極反應。為了充分得到這些效果，含有0.001％以上。含量優(yōu)選為0.002％以上。另一方面，如果超過0.100％則有導致鋼的韌性的劣化的可能。因此，ta含量設為0.100％以下。優(yōu)選為0.050％以下，更優(yōu)選為0.014％以下。ni：0.01％～0.50％ni具有通過與cu、nb、sn、(有時還含有ge、ta)共存而顯著提高鋼材的耐候性的效果。ni具有通過將銹粒微細化而形成致密的銹層，從而提高結構用鋼材的耐候性的效果。為了充分得到該效果，含有0.01％以上。含量優(yōu)選為0.02％以上，更優(yōu)選為0.03％以上。另一方面，如果超過0.50％含有則導致伴隨ni消耗量增加的成本上升。因此，ni含量設為0.50％以下。優(yōu)選為小于0.10％，更優(yōu)選為0.08％以下。本發(fā)明基于以下理由，可以含有選自mo、co、w、sb、sc、sr、se中的1種以上。mo：0.005％～0.500％mo伴隨鋼材的陽極反應，moo42－溶出，在銹層中moo42－分布，從而防止作為腐蝕促進因子的氯化物離子透過銹層到達基底。另外，通過在鋼材表面沉淀含有mo的化合物，抑制鋼材的陽極反應。為了充分得到這些效果，含有0.005％以上。含量優(yōu)選為0.010％以上，更優(yōu)選為0.020％以上。另一方面，如果超過0.500％則導致伴隨mo消耗量增加的成本上升。因此，在含有的情況下，mo含量設為0.500％以下。優(yōu)選為0.100％以下，更優(yōu)選為0.080％以下。co：0.01％～0.50％co在銹層分布，具有通過將銹粒微細化而形成致密的銹層，從而提高鋼材的耐候性的效果。為了充分得到上述效果，含有0.01％以上。另一方面，如果超過0.50％則導致伴隨co消耗量增加的成本上升。因此，在含有的情況下，co含量設為0.50％以下。w：0.005％～0.500％w伴隨鋼材的陽極反應以wo42－的形式溶出，通過在銹層中分布防止作為腐蝕促進因子的氯化物離子透過銹層到達基底。另外，在鋼材表面通過沉淀含有w的化合物，抑制鋼材的陽極反應。為了充分得到這些耐腐蝕性提高效果，含有0.005％以上。含量優(yōu)選為0.050％以上。另一方面，如果超過0.500％則導致伴隨w消耗量增加的成本上升。因此，在含有的情況下，w含量設為0.500％以下。優(yōu)選為0.200％以下。sb：0.005％～0.200％sb是通過抑制鋼材的陽極反應并抑制作為陰極反應的氫生成反應提高鋼材的耐候性的元素。為了充分得到上述效果，含有0.005％以上。含量優(yōu)選為0.010％以上。另一方面，如果過剩含有sb則有可能導致韌性的劣化。因此，在含有sb的情況下，含量設為0.200％以下。優(yōu)選為0.080％以下。sc：0.001％～0.200％sc是在銹層分布并將銹粒微細化而形成致密的銹層，抑制腐蝕促進因子透過銹層，從而提高鋼的耐腐蝕性的元素。為了充分得到上述效果，含有0.001％以上。含量優(yōu)選為0.005％以上。另一方面，如果過剩含有sc則有可能導致韌性的劣化。因此，在含有sc的情況下，含量設為0.200％以下。優(yōu)選為0.100％以下。sr：0.001％～0.200％sr是伴隨鋼材的陽極反應溶出，在基底界面附近發(fā)揮ph的緩沖作用，從而降低鋼材的陽極反應速度的元素。為了充分得到上述效果，含有0.001％以上。含量優(yōu)選為0.005％以上。另一方面，如果過剩含有sr則有可能導致韌性的劣化。因此，在含有sr的情況下，含量設為0.200％以下。優(yōu)選為0.100％以下。se：0.001％～0.200％se是伴隨鋼材的陽極反應以含氧酸的形式溶出而在銹層中分布，從而防止作為腐蝕促進因子的氯化物離子透過銹層到達基底。為了充分得到上述效果，含有0.001％以上。含量優(yōu)選為0.005％以上。另一方面，如果過剩含有se則有可能導致韌性的劣化。因此，在含有se的情況下，含量設為0.200％以下。優(yōu)選為0.100％以下。本發(fā)明基于以下的理由可以含有選自v、zr、b中的1種以上。v：0.005％～0.200％v是對提高強度有用的元素。為了充分得到該效果，含有0.005％以上。另一方面，如果超過0.200％則效果飽和。因此，在含有的情況下，v含量設為0.200％以下。zr：0.005％～0.200％zr是對提高強度有用的元素。為了充分得到該效果，含有0.005％以上。另一方面，如果超過0.200％則效果飽和。因此，在含有的情況下，zr含量設為0.200％以下。b：0.0001％～0.0050％b是對提高強度有用的元素。為了充分得到該效果，含有0.0001％以上。另一方面，如果超過0.0050％則有可能導致韌性的劣化。因此，在含有的情況下，b含量設為0.0050％以下。本發(fā)明基于以下的理由可以含有選自rem、ca、mg中的1種以上。rem：0.0001％～0.0100％rem具有如下效果：在銹層分布，通過將銹粒微細化而形成致密的銹層，從而提高鋼材的耐候性。為了充分得到該效果，含有0.0001％以上。另一方面，如果超過0.0100％則該效果飽和。因此，在含有的情況下，rem含量設為0.0100％以下。ca：0.0001％～0.0100％ca是將鋼中的s固定而對焊接熱影響部的韌性提高有效的元素。為了充分得到該效果，含有0.0001％以上。另一方面，如果超過0.0100％則鋼中的夾雜物的量增加。反而有可能導致韌性的劣化。因此，在含有的情況下，ca含量設為0.0100％以下。mg：0.0001％～0.0100％mg是將鋼中的s固定而對焊接熱影響部的韌性提高有效的元素。為了充分得到該效果，含有0.0001％以上。另一方面，如果超過0.0100％則鋼中的夾雜物的量增加，反而有可能導致韌性的劣化。因此，在含有的情況下，mg含量設為0.0100％以下。本發(fā)明的結構用鋼材可以用于結構物。作為該結構物，例如，有橋梁、鐵塔、燈桿、建設·礦山·農業(yè)·產業(yè)用機械、罐、高架水槽、車輛、集裝箱等。本發(fā)明的耐候性優(yōu)異的結構用鋼材是通過對將具有上述成分組成的鋼采用通常的連續(xù)鑄造、開坯法得到的鋼坯進行熱軋，制造成厚板、型鋼、薄鋼板、鋼棒等的鋼材而得到的。以下，對于本發(fā)明鋼材優(yōu)選的制造方法進行說明。對于以下的說明，溫度是鋼坯、鋼板的表面溫度。鋼坯的加熱溫度與nb的鋼中固溶量相關。通過將鋼坯加熱溫度設為1000℃以上，可以將nb的鋼中固溶量確保為必要量，其結果可以提高耐腐蝕性。但是，如果超過1200℃加熱鋼坯，則有可能導致過度的氧化皮生成引起的成品率的降低和能量消耗量的增大。因此，鋼坯加熱溫度設為1000℃～1200℃。優(yōu)選為1050℃以上且小于1150℃。接著，對加熱的鋼坯實施在700℃以上的溫度結束的熱軋，制成所希望的尺寸形狀的鋼板。如果最終軋制溫度小于700℃，則有可能應變誘導析出引起的nb碳氮化物的析出量增大而鋼中的nb固溶量降低。因此，最終軋制溫度設為700℃以上。優(yōu)選為800℃以上，更優(yōu)選為900℃以上。熱軋結束后的冷卻條件，可以根據要求的材質適當確定，可以實施空冷或者加速冷卻。另外，在進行再加熱熱處理時，優(yōu)選將再加熱溫度設為850℃～950℃以上，將爐內時間設為5分鐘～120分鐘。再加熱后的淬火的冷卻速度沒有特別限定。此外，在進行回火處理時，回火溫度優(yōu)選設為450℃～680℃。各元素的含量可以采用火花放電發(fā)光分光分析法、熒光x射線分析法、icp發(fā)光分光分析法和icp質量分析法、燃燒法等求得。特別是ge、sc、sr的含量優(yōu)選采用icp質量分析法測定。固溶nb量是采取鋼中的nb含量(總nb量)與析出nb量的差進行評價。析出nb量是在10vol％乙酰丙酮－1mass％四甲基氯化銨－甲醇溶液中將試樣進行恒電流分解，將提取殘渣進行堿熔融、酸分解后，采用icp發(fā)光分光分析法對溶液中的nb進行定量。實施例1以下示出實施例。本發(fā)明的技術范圍不受以下的實施例限定。對于以下的實施例，將表1－1和表1－2作為表1，將表2－1和表2－2作為表2。將表1所示的化學組成的鋼進行熔煉，將鋼坯加熱至1000℃～1200℃，進行最終軋制溫度800～950℃的熱軋，空冷至室溫制備厚度為12mm的鋼板。應予說明，對于鋼no.83，將鋼坯加熱至950℃，進行最終軋制溫度680℃的熱軋，空冷至室溫，制備厚度為12mm的鋼板。接著，從得到的鋼板采集35mm×35mm×5mm的試驗片。以表面粗糙度ra成為1.6μm以下的方式對試驗片的表面進行磨削加工，將其端面、背面進行膠帶密封，并且將表面也以表面露出部的面積成為25mm×25mm的方式進行了膠帶密封。對于通過以上得到的試驗片，進行干濕循環(huán)腐蝕試驗，評價耐候性。作為耐候性的評價試驗，模擬屬于實際的橋梁等結構物最嚴峻的環(huán)境的沒有淋雨的橫梁內部環(huán)境的腐蝕試驗。腐蝕試驗的條件如以下所示：溫度40℃、相對濕度40％rh的干燥工序1小時，然后，將轉移時間設為1小時后，溫度為25℃，相對濕度為95％rh的潤濕工序3小時，然后將轉移時間設為1小時，以合計6小時作為1個循環(huán)。另外，將以附著于試驗片表面的鹽分量成為0.3mdd的方式調整的人工海水溶液，干燥工序中每周一次涂布于試驗片的表面。在以上的條件下進行224個循環(huán)的試驗。腐蝕試驗結束后，將試驗片浸漬于在鹽酸中添加六亞甲基四胺的水溶液進行脫銹后測定重量，計算得到的重量與初期重量的差，求出單面的平均板厚減少量(μm)。如果該平均板厚減少量為20.0μm以下，則評價為耐侯性優(yōu)異。將腐蝕量(平均板厚減少量)示于表2。表2-1鋼no.腐蝕量(μm)118.9發(fā)明例218.3發(fā)明例319.2發(fā)明例419.4發(fā)明例518.0發(fā)明例619.6發(fā)明例718.4發(fā)明例819.3發(fā)明例918.4發(fā)明例1019.1發(fā)明例1118.8發(fā)明例1218.6發(fā)明例1319.0發(fā)明例1418.7發(fā)明例1518.9發(fā)明例1619.1發(fā)明例1718.7發(fā)明例1819.2發(fā)明例1918.4發(fā)明例2019.0發(fā)明例2118.9發(fā)明例2218.8發(fā)明例2318.6發(fā)明例2418.8發(fā)明例2519.0發(fā)明例2618.5發(fā)明例2719.0發(fā)明例2818.5發(fā)明例2923.6比較例3022.4比較例3121.3比較例3218.3發(fā)明例3318.0發(fā)明例3419.0發(fā)明例3518.2發(fā)明例3618.1發(fā)明例3718.6發(fā)明例3818.5發(fā)明例3919.0發(fā)明例4019.0發(fā)明例4118.7發(fā)明例4219.0發(fā)明例4318.4發(fā)明例4418.9發(fā)明例4518.7發(fā)明例4618.4發(fā)明例表2-2鋼no.腐蝕量(μm)4718.3發(fā)明例4818.6發(fā)明例4918.5發(fā)明例5018.4發(fā)明例5118.2發(fā)明例5218.4發(fā)明例5318.1發(fā)明例5418.1發(fā)明例5518.0發(fā)明例5618.2發(fā)明例5718.5發(fā)明例5818.1發(fā)明例5918.1發(fā)明例6018.5發(fā)明例6118.3發(fā)明例6218.3發(fā)明例6318.4發(fā)明例6417.9發(fā)明例6518.6發(fā)明例6618.4發(fā)明例6718.0發(fā)明例6817.9發(fā)明例6917.8發(fā)明例7018.7發(fā)明例7118.6發(fā)明例7217.9發(fā)明例7318.2發(fā)明例7417.9發(fā)明例7518.4發(fā)明例7618.5發(fā)明例7718.6發(fā)明例7818.2發(fā)明例7918.3發(fā)明例8018.0發(fā)明例8118.1發(fā)明例8217.7發(fā)明例8321.2比較例8420.5比較例如表2所示，可知本發(fā)明鋼no.1～28、32～82的平均板厚減少量為20.0μm以下，具有優(yōu)異的耐候性。另一方面，比較鋼no.29～31和83～84，平均板厚減少量超過20.0μm，與本發(fā)明鋼相比耐候性差。當前第1頁12