專(zhuān)利名稱(chēng)：石油化工工藝單元中的氫處理的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：

本發(fā)明涉及與石油化工工藝單元相關(guān)的在含氫物流中的氫處理，其中含氫物流經(jīng)受快速循環(huán)變壓吸附處理以提高其中氫的濃度。

背景技術(shù)：

氫對(duì)于許多當(dāng)今的煉油廠和石油化工工藝單元的運(yùn)轉(zhuǎn)，包括煉油廠中的加氫處理單元和石油化工廠的異構(gòu)化單元，是極其重要的。因?yàn)樵诟鞣N加工單元中氫是重要的和有價(jià)值的商品，如果通過(guò)除去含氫物流的至少一部分其它組分，能夠增加與這種加工單元相關(guān)的含氫氣體中氫的濃度，這將是有益的。
發(fā)明概述
在一個(gè)優(yōu)選實(shí)施方式中，提供了增加與石油化工工藝單元相關(guān)的含氫氣體中氫的濃度的工藝，該工藝包括使含氫蒸汽經(jīng)受快速循環(huán)變壓吸附單元，該單元包括多個(gè)吸附床并且具有小于約30秒的總循環(huán)時(shí)間且各吸附床內(nèi)的壓降大于約5英寸水柱/英尺床層長(zhǎng)度的壓降。

在另一優(yōu)選實(shí)施方式中，快速循環(huán)變壓吸附的總循環(huán)時(shí)間小于約15秒。

在又一優(yōu)選實(shí)施方式中，總循環(huán)時(shí)間小于約10秒并且各吸附床的壓降大于約10英寸水柱/英尺床層長(zhǎng)度。
本發(fā)明詳述
純化的對(duì)位和鄰位二甲苯異構(gòu)體被大規(guī)模地用作許多衍生物的中間體，其中一些包括主要的石油化學(xué)品。認(rèn)為對(duì)于純化的間二甲苯的需求在100和1000kta之間，體積級(jí)分為商品和專(zhuān)用化學(xué)品。2005年對(duì)于對(duì)位和鄰位二甲苯的工業(yè)需求粗略為32,000kta，大致分為7∶1。對(duì)二甲苯需求如此之大，以致工業(yè)上開(kāi)發(fā)了從其它芳香烴分子來(lái)生產(chǎn)它的工藝。

分離和轉(zhuǎn)化用于生產(chǎn)對(duì)二甲苯的常用給料的途徑包括平衡工藝和對(duì)位選擇路線。目前令人滿(mǎn)意的工業(yè)上使用的主要路線包括二甲苯異構(gòu)化，或來(lái)自C8芳烴混合物的二甲苯異構(gòu)化，甲苯岐化以生產(chǎn)二甲苯和苯的均衡混合物，C9+烷基芳烴與甲苯和/或苯的烷基交換作用，以及選擇性甲苯岐化生成對(duì)二甲苯和苯。

在乙苯轉(zhuǎn)化方式上不同的三種二甲苯異構(gòu)化工藝已經(jīng)商業(yè)化，包括乙苯氫化脫乙基生成苯和乙烷，乙苯加氫異構(gòu)化以生產(chǎn)另外的二甲苯，或乙苯烷基轉(zhuǎn)移交換作用，隨后蒸餾除去形成的重組分。

在所有這些化學(xué)作用中，使用二甲苯異構(gòu)化循環(huán)。通過(guò)在C9分餾塔中除去C9+芳烴，C8和C9+給料首先被分餾以產(chǎn)生C8中心餾分；如果想得到鄰二甲苯，任選地使用鄰位塔。在吸附工藝中從C8中心餾分回收對(duì)二甲苯；因?yàn)槲焦に嚮厥者M(jìn)料中＞95％的對(duì)二甲苯，殘油液具有約1％的低對(duì)二甲苯含量。然后在二甲苯異構(gòu)化反應(yīng)器中處理來(lái)自吸附的貧對(duì)二甲苯殘油液，在該反應(yīng)器中乙苯加氫脫烷基化，二甲苯異構(gòu)化達(dá)到平衡，以及共沸的石蠟加氫裂化為輕質(zhì)氣體。然后異構(gòu)體在連續(xù)塔中被蒸餾穩(wěn)定塔除去輕質(zhì)氣體，同時(shí)苯和甲苯在分餾塔中作為塔頂餾分被除去，并且隨后被蒸餾以產(chǎn)生苯和甲苯。然后C8異構(gòu)體與新鮮進(jìn)料相結(jié)合，并且為了進(jìn)一步加工循環(huán)回到C9+分餾塔。因?yàn)閷?duì)二甲苯的平衡濃度約是24％，如果僅回收對(duì)二甲苯，C8物流經(jīng)歷約三次再循環(huán)。

因?yàn)楦叨鹊脑傺h(huán)，避免二甲苯異構(gòu)化反應(yīng)器中不希望有的反應(yīng)是很重要的。不希望有的反應(yīng)包括二甲苯的甲基和乙基芳烴烷基交換產(chǎn)生C9+芳烴，包括苯和二甲苯兩者的芳烴飽和產(chǎn)生環(huán)己烷和二甲基環(huán)己烷，以及芳烴氫化裂解產(chǎn)生輕質(zhì)氣體。除反應(yīng)和減少有用的產(chǎn)品產(chǎn)率以外，四個(gè)反應(yīng)都減少了對(duì)二甲苯的最終產(chǎn)率，稱(chēng)作二甲苯損失，因?yàn)樗鼈儗?dǎo)致芳烴凈產(chǎn)率損失。芳烴飽和是不利的，因?yàn)樗矞p少了苯產(chǎn)物的純度，如果蒸餾的苯將以化學(xué)級(jí)出售，必須避免這種情況。典型的工藝條件是400～470℃，14～21bar，1～5摩爾的氫∶烴，以及1～20 WHSV C8芳烴給料(見(jiàn)例如，美國(guó)專(zhuān)利第5,977,420號(hào))。

甲苯岐化或選擇性甲苯岐化在工業(yè)上也被用于對(duì)二甲苯的生產(chǎn)。工藝條件是400～470℃，200～500psig，0.5～5摩爾的氫∶烴，以及2～5 WHSV C8芳烴給料。甲苯給料經(jīng)再循環(huán)耗盡并且產(chǎn)物為苯、富含對(duì)二甲苯和乙苯的C8芳烴、輕質(zhì)石蠟和C9+芳烴。如果希望得到高產(chǎn)率的對(duì)二甲苯，為了作為產(chǎn)物的二甲苯的均衡分布，每道工序的甲苯轉(zhuǎn)化率限于約32％或45％。

依使用的給料而定，對(duì)于甲基芳烴的烷基交換處理的工業(yè)化生產(chǎn)工藝可以粗略地分為兩類(lèi)甲苯與C9/C10芳烴的烷基交換，以及較重的給料例如C9/C10芳烴的轉(zhuǎn)化，沒(méi)有添加甲苯或苯。兩種工藝類(lèi)型均使用上述甲基芳烴和芳烴脫乙基/脫丙基化學(xué)反應(yīng)。這些工藝操作在400～470℃，200～400psig，1～5摩爾的氫∶烴，以及根據(jù)芳香烴給料的0.5～5 WHSV。

在加氫脫烷基化(HDA)處理中甲苯可以加氫裂化成苯和甲烷，HDA，其目前總數(shù)是石油化學(xué)品級(jí)苯生產(chǎn)的約15％，可以通過(guò)催化或熱處理進(jìn)行。催化過(guò)程利用酸性的、負(fù)載的VIII族金屬或負(fù)載在氧化鋁上的金屬氧化物，并且為了使金屬燒結(jié)最小化，在溫度低于500℃下操作。熱處理采用高溫(典型地＞650℃)和高濃度的氫(典型地H2∶甲苯為2～6)。熱法HDA目前對(duì)于使用HDA的新加工單元是占優(yōu)勢(shì)的路線，因?yàn)槠洚a(chǎn)生高產(chǎn)率的苯并且避免使用需要定期更換的催化劑。可回收幾乎定量的苯的摩爾產(chǎn)率(99％)，但是甲烷的形成是芳烴凈重量產(chǎn)率的損失，并且因此最終凈重產(chǎn)率限于約84％。苯和甲苯的相對(duì)價(jià)格因石油化學(xué)品循環(huán)過(guò)程而變化并且由此指示經(jīng)濟(jì)情況，但是根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，當(dāng)苯的現(xiàn)貨價(jià)格大于甲苯價(jià)格1.25倍的時(shí)候，HDA是有利的。

如以上信息所示，氫在石油化學(xué)品領(lǐng)域中是關(guān)鍵的。氫被用在幾個(gè)工藝中，包括二甲苯異構(gòu)化處理，甲苯岐化生成混合的二甲苯和苯，選擇性甲苯岐化主要產(chǎn)生對(duì)二甲苯和苯，以及甲苯、苯和重組分烷基交換產(chǎn)生另外的混合二甲苯，以及甲苯加氫脫烷基化產(chǎn)生苯。在所有這些工藝中，氫對(duì)于使形成的烯烴飽和、參與催化過(guò)程中的化學(xué)作用以及減少催化劑老化是關(guān)鍵的。

顯然，通過(guò)除去雜質(zhì)如輕質(zhì)烴，或氫進(jìn)料中的雜質(zhì)如硫化氫、氨、一氧化碳和二氧化碳，增加氫純度的方式能夠?qū)κ突瘜W(xué)操作產(chǎn)生有利影響。

在傳統(tǒng)的變壓吸附(“傳統(tǒng)的PSA”)中，氣體混合物在壓力下經(jīng)過(guò)一段時(shí)間被傳導(dǎo)至第一固體吸附劑的床層上，該床層對(duì)于一種或更多組分具有選擇性或相對(duì)的選擇性，通常認(rèn)為該組分是將要從物流中被除去的雜質(zhì)。如果不方便，有可能同時(shí)除去兩個(gè)或更多雜質(zhì)，將被除去的組分或多組分是指單一的并稱(chēng)作雜質(zhì)。氣體混合物通入第一導(dǎo)管中的第一吸附床并且從在雜質(zhì)中耗盡的床層脫出，該雜質(zhì)保持吸附在床層中。在預(yù)置時(shí)間之后或可選擇地當(dāng)觀察到雜質(zhì)斷續(xù)通過(guò)時(shí)，氣體混合物流轉(zhuǎn)換到第二導(dǎo)管中的第二吸附床繼續(xù)提純。當(dāng)?shù)诙矊舆M(jìn)行吸附時(shí)，吸附的雜質(zhì)通過(guò)減壓從第一吸附床除去，通常伴隨以氣體逆流以吸附雜質(zhì)。當(dāng)導(dǎo)管壓力減小時(shí)，以前吸附在床層內(nèi)的雜質(zhì)逐漸地解除吸附進(jìn)入尾氣系統(tǒng)，其典型地包括巨大的尾氣罐和設(shè)計(jì)以使下游系統(tǒng)的壓力波動(dòng)最小化的控制系統(tǒng)。可以以任何合適的方式從尾氣系統(tǒng)收集雜質(zhì)并酌情作進(jìn)一步處理或安排。當(dāng)解吸完全時(shí)，吸附床可以用惰性物流例如氮?dú)饣蛏a(chǎn)氣體的純化物流吹洗。通過(guò)利用較高溫度的吹洗物流可以促進(jìn)吹洗。

在例如穿透第二床層之后，并且在第一床層已再生以便再次為吸附工作做準(zhǔn)備之后，氣體混合物流從第二床層轉(zhuǎn)換到第一床層，并且第二床層再生。總循環(huán)時(shí)間為從氣體混合物在第一個(gè)循環(huán)中第一次被傳導(dǎo)至第一床層至氣體混合物在緊接著的循環(huán)中第一次被傳導(dǎo)至第一床層的持續(xù)時(shí)間，就是說(shuō)在第一床層單次再生之后。當(dāng)吸附時(shí)間很短而解吸時(shí)間很長(zhǎng)時(shí)可能需要使用除了第二導(dǎo)管之外第三、第四、第五等導(dǎo)管，用于增加循環(huán)時(shí)間。

因此，在一個(gè)結(jié)構(gòu)中，變壓循環(huán)包括進(jìn)料步驟、至少一個(gè)減壓步驟、吹洗步驟，以及最終的再增壓步驟為再引入進(jìn)料步驟準(zhǔn)備吸附材料。雜質(zhì)的吸附通常通過(guò)物理吸附到吸附劑上發(fā)生，該吸附劑是普通多孔固體，例如活性碳、氧化鋁、二氧化硅或二氧化硅-氧化鋁，其對(duì)雜質(zhì)有吸引力。沸石經(jīng)常被用在許多應(yīng)用中，因?yàn)樗鼈兛梢燥@示在重要程度上對(duì)某些雜質(zhì)的選擇性，由于其可控的和可預(yù)測(cè)的孔徑尺寸。通常，考慮到實(shí)現(xiàn)物種解吸的困難增加，該物種在化學(xué)性質(zhì)上變得受吸附劑限制，與吸附劑發(fā)生化學(xué)反應(yīng)是不利的，但是如果在循環(huán)解吸期間吸附材料可以有效地解吸，例如通過(guò)使用較高的溫度伴隨減壓，本發(fā)明也不排除化學(xué)吸附。變壓吸附處理在書(shū)名為《變壓吸附》，D.M.Ruthven，S.Farouq & K.S.Knaebel著(VCH出版社，1994)一書(shū)中作了更充分的描述。

由于種種原因傳統(tǒng)的PSA具有重大的固有的缺點(diǎn)。例如傳統(tǒng)PSA單元的修建和運(yùn)轉(zhuǎn)昂貴，并且對(duì)于需要從含氫物流中回收的相同數(shù)量的氫，同RCPSA相比尺寸明顯較大。同時(shí)，由于需要允許組分?jǐn)U散通過(guò)傳統(tǒng)PSA中使用的較大床層和單元結(jié)構(gòu)和涉及的閥門(mén)的時(shí)間限制，傳統(tǒng)的變壓吸附單元通常具有的循環(huán)時(shí)間超過(guò)一分鐘，典型地超過(guò)2至4分鐘。相反，使用快速循環(huán)變壓吸附具有的總循環(huán)時(shí)間小于一分鐘。RCPSA的總循環(huán)時(shí)間可能小于30秒，優(yōu)選小于15秒，更優(yōu)選小于10秒，更優(yōu)選小于5秒，并且更優(yōu)選小于2秒。進(jìn)一步，所用的快速循環(huán)變壓吸附單元可以利用顯著不同的吸附劑，例如，但不限于結(jié)構(gòu)材料如整塊料。

吸附工藝的總體吸附率，不論傳統(tǒng)的PSA還是RCPSA，通過(guò)氣相中的傳質(zhì)速率常數(shù)(τg)和固相中的傳質(zhì)速率常數(shù)(τs)來(lái)表征。一種材料的材料傳質(zhì)速率取決于吸附劑、吸附的混合物、壓力和溫度。氣相中的傳質(zhì)速率常數(shù)定義如下 a.τg＝Dg/Rg2 (單位cm2/sec) (1) 其中Dg為氣相中的擴(kuò)散系數(shù)以及Rg為氣體介質(zhì)的特征尺寸。此處氣相中的氣體擴(kuò)散Dg為本領(lǐng)域所熟知(即可以使用常規(guī)值)并且氣體介質(zhì)的特征尺寸Rg定義為兩層結(jié)構(gòu)吸附材料之間的通道的寬度。

材料固相中的傳質(zhì)速率常數(shù)定義如下 a.τs＝Ds/Rs2 (單位cm2/sec) (2) 其中Ds為固相中的擴(kuò)散系數(shù)以及Rs為固體介質(zhì)的特征尺寸。此處固相中的氣體擴(kuò)散Ds為本領(lǐng)域所熟知(即可以使用常規(guī)值)并且固體介質(zhì)的特征尺寸Rs定義為在吸附層的寬度。

D.M.Ruthven & C.Thaeron，平行通道吸附接觸器的性能，分離與提純技術(shù)12(1997)43～60，在此引入作為參考，闡明對(duì)于流動(dòng)通過(guò)整塊料或結(jié)構(gòu)吸附劑，其通道的寬度是優(yōu)良的氣體介質(zhì)的特征尺寸Rg。美國(guó)專(zhuān)利第6,607,584號(hào)，Moreau et a1.，在此引入作為參考，也描述了計(jì)算這些用于傳統(tǒng)PSA的特定吸附劑和標(biāo)準(zhǔn)測(cè)試組合物的傳遞速率和相關(guān)系數(shù)的細(xì)節(jié)。這些傳質(zhì)速率常數(shù)的計(jì)算為本領(lǐng)域普通技術(shù)人員所熟知，并且也可能源自本領(lǐng)域普通技術(shù)人員的標(biāo)準(zhǔn)測(cè)試數(shù)據(jù)。

傳統(tǒng)PSA依靠使用顆粒吸附劑的吸附床。另外，由于結(jié)構(gòu)制約，傳統(tǒng)PSA通常包括2個(gè)或多個(gè)單獨(dú)的床層，其循環(huán)以便至少一個(gè)或多個(gè)床層在任一時(shí)刻完全或至少部分處于循環(huán)的進(jìn)料部分中，為了限制處理的工藝流程中的擊穿或浪涌。然而由于統(tǒng)傳PSA單元的尺寸相對(duì)大，吸附材料的顆粒尺寸通常限制在大于等于約1mm。否則，將導(dǎo)致過(guò)度的壓降、增加的循環(huán)時(shí)間、有限的解吸和進(jìn)料材料的溝流。

在具體實(shí)施方式
中，RCPSA利用回轉(zhuǎn)閥系統(tǒng)傳導(dǎo)物流通過(guò)旋轉(zhuǎn)吸附組件，該組件包括許多單獨(dú)的吸附床隔間或“管道”，當(dāng)旋轉(zhuǎn)組件完成循環(huán)操作時(shí)其各個(gè)接連著循環(huán)通過(guò)吸附和解吸步驟。旋轉(zhuǎn)吸附組件通常包括保持在旋轉(zhuǎn)吸附組件任一端上的兩個(gè)密封板之間的復(fù)式管，其中密封板與定子接觸，該定子由單獨(dú)的歧管組成，其中進(jìn)氣被傳導(dǎo)至RCPSA管道并加工成為純化的產(chǎn)品氣體并且存在于RCPSA管道中的尾氣被傳導(dǎo)離開(kāi)循環(huán)吸附組件。通過(guò)合適地排列密封板和歧管，許多單獨(dú)的隔間或管道可以在任一時(shí)刻通過(guò)全循環(huán)的特征步驟。與傳統(tǒng)的PSA相比較，對(duì)于吸附/解吸循環(huán)要求的流量和壓力變化可以若干單獨(dú)的每個(gè)循環(huán)大約數(shù)秒的增量變化，其消除了壓縮和閥設(shè)備遇到的壓力和流速脈動(dòng)。在這種情形下，RCPSA組件包括閥元件，其有角度地間隔在旋轉(zhuǎn)吸附組件占據(jù)的環(huán)形路線周?chē)员愀鱾€(gè)隔間在適當(dāng)?shù)姆较蚝蛪毫ο逻B續(xù)地通向氣體流徑，以實(shí)現(xiàn)完整的RCPSA循環(huán)中增加壓力/流向步驟的其中一步。RCPSA技術(shù)的一個(gè)關(guān)鍵優(yōu)點(diǎn)是吸附材料的顯著更有效的使用。RCPSA技術(shù)需要的吸附劑數(shù)量?jī)H為傳統(tǒng)PSA技術(shù)達(dá)到相同分離數(shù)量和質(zhì)量所需的吸附劑數(shù)量的一小部分。因此，RCPSA需要的覆蓋區(qū)、投資和活性吸附劑數(shù)量顯著地低于傳統(tǒng)PSA單元處理等量氣體所需。

在一個(gè)實(shí)施方式中，單位壓降的RCPSA床層長(zhǎng)度，所需的吸附活性，和機(jī)械約束(由于RCPSA中旋轉(zhuǎn)床層的離心加速)，避免使用許多傳統(tǒng)的PSA吸附床材料，更準(zhǔn)確地說(shuō)是呈疏松的丸、顆粒、珠或擠出形狀的吸附劑。在一個(gè)優(yōu)選實(shí)施方式中，吸附材料被固定到支撐基礎(chǔ)材料上以用于RCPSA旋轉(zhuǎn)設(shè)備中。例如，旋轉(zhuǎn)RCPSA設(shè)備的一個(gè)實(shí)施方式可以是包括固定到結(jié)構(gòu)化增強(qiáng)材料上的吸附材料的吸附片形式。合適的粘合劑可用于連接吸附材料與增強(qiáng)材料。非限制的增強(qiáng)材料的實(shí)例包括整塊料、礦物纖維基料(如玻璃纖維基料)、金屬絲基料(如金屬絲網(wǎng)篩)，或金屬箔(如鋁箔)，其可做陽(yáng)極化處理。玻璃纖維基料的實(shí)例包括編織的和非編織的玻璃纖維稀松布。通過(guò)將合適的吸附劑組分的漿液，例如具有粘合劑成分的沸石晶體涂覆在增強(qiáng)材料、非編織的玻璃纖維稀松布、編織的金屬織物和展開(kāi)的鋁箔上，可以制造吸附片。在特定的具體實(shí)施方式
中，吸附薄片或材料被覆蓋在陶瓷支撐物上。

RCPSA單元中的吸附器典型地包括由一種或多種吸附材料形成的吸附劑固相和可滲透的氣相，待分離的氣體從吸附器的入口向出口流動(dòng)通過(guò)吸附器，需要從物流中除去的大部分組分吸附到吸附劑的固相上。氣相可稱(chēng)作“循環(huán)氣相”，但更簡(jiǎn)單地稱(chēng)作“氣相”。固相包括孔的網(wǎng)絡(luò)，其平均尺寸通常在約0.02μm與20μm之間。可能存在甚至更小的孔的網(wǎng)絡(luò)，稱(chēng)作“微孔”，在例如微孔碳吸附劑或沸石中可以見(jiàn)到。固相可以沉積在非吸附支撐物上，其主要功能是為活性吸附材料提供機(jī)械強(qiáng)度并/或提供熱傳導(dǎo)功能或儲(chǔ)熱。吸附現(xiàn)象包括兩個(gè)主要步驟，即被吸附物從循環(huán)氣相通過(guò)到達(dá)固相表面，隨后被吸附物從固相的表面通過(guò)到達(dá)體積內(nèi)進(jìn)入吸附點(diǎn)。

在一個(gè)實(shí)施方式中，RCPSA使用結(jié)構(gòu)吸附劑，該吸附劑與用于RCPSA單元中的管道相結(jié)合。這些結(jié)構(gòu)吸附劑具有出乎意料高的傳質(zhì)速率，因?yàn)闅怏w流過(guò)由吸附劑的結(jié)構(gòu)薄片形成的通道，與傳統(tǒng)PSA中使用的傳統(tǒng)的捆扎固定床結(jié)構(gòu)比較，其提供了在傳質(zhì)上的重大改進(jìn)。本發(fā)明中氣相傳遞速率(τg)與固相傳質(zhì)速率(τs)的比值大于10，優(yōu)選大于25，更優(yōu)選大于50。這些非常高的傳質(zhì)速率比值允許RCPSA在高回收率產(chǎn)生高純度氫物流，而僅使用一小部分的傳統(tǒng)PSA的單元尺寸、吸附劑體積和花費(fèi)。

結(jié)構(gòu)吸附劑的實(shí)施方式也導(dǎo)致通過(guò)吸附劑獲得比傳統(tǒng)PSA顯著更大的壓降，沒(méi)有與顆粒床技術(shù)相關(guān)的不利影響。吸附床可以設(shè)計(jì)為具有大于5英寸水柱/英尺床層長(zhǎng)度的吸附床單位長(zhǎng)度壓降，更優(yōu)選大于10英寸H2O/ft，并且更優(yōu)選大于20英寸H2O/ft。這是對(duì)比傳統(tǒng)的PSA單元，其中吸附床單位長(zhǎng)度壓降依所用的吸附劑而定通常限制在小于約5英寸H2O/ft，最傳統(tǒng)的PSA單元，其設(shè)計(jì)具有等于或小于約1英寸H2O/ft的壓降，以使得所討論的與傳統(tǒng)PSA單元的較大床層、長(zhǎng)循環(huán)時(shí)間和顆粒狀吸附劑有關(guān)的問(wèn)題最小化。因?yàn)榇矊恿骰娘L(fēng)險(xiǎn)，傳統(tǒng)PSA的吸附床不能提供較高的壓降，由于伴隨單元問(wèn)題以及/或需要添加或替換失去的吸附材料，其導(dǎo)致過(guò)度的磨損和單元過(guò)早停車(chē)。這些明顯較高的吸附床單位長(zhǎng)度壓降允許RCPSA吸附床比用在傳統(tǒng)PSA中的明顯更緊密、更短并且更有效。

在一個(gè)實(shí)施方式中，高單位長(zhǎng)度壓降允許獲得穿過(guò)結(jié)構(gòu)吸附床的高蒸氣速度。這導(dǎo)致單位時(shí)間內(nèi)在工藝流體與吸附材料之間質(zhì)量接觸比率比傳統(tǒng)PSA可獲得的更大。這導(dǎo)致較短的床層長(zhǎng)度、較高的氣相傳遞速率(τg)和改進(jìn)的氫回收率。具有這些顯著較短的床層長(zhǎng)度，當(dāng)活性床層的長(zhǎng)度最小化至通常小于5英尺長(zhǎng)度，優(yōu)選小于2英尺長(zhǎng)度以及小于1英尺長(zhǎng)度時(shí)，本發(fā)明的RSCPA應(yīng)用的總壓降在進(jìn)料循環(huán)期間可以維持在總床層壓差約為0.5至50psig，優(yōu)選小于30psig。

RCPSA工藝中使用的絕對(duì)壓力水平并未限制。實(shí)際上，假如吸附與解吸步驟之間的壓差足以導(dǎo)致載有吸附劑的被吸附物部分的變化，由此提供分離經(jīng)RSCPA單元處理的物流組分的有效Δ負(fù)載。典型的絕對(duì)操作壓力水平范圍從約50至2500psia。然而，注意到在進(jìn)料、減壓、吹洗以及再增壓階段中使用的實(shí)際壓力高度取決于許多因素，包括但不限于整個(gè)物流分離的實(shí)際操作壓力和溫度、物流組成，以及希望得到的RCPSA產(chǎn)品物流的回收百分率和純度。RCPSA工藝并未明確地限于任何絕對(duì)壓力，并且由于其壓縮尺寸的因素，逐漸變得比在較高操作壓力下的傳統(tǒng)PSA工藝更為經(jīng)濟(jì)。美國(guó)專(zhuān)利第6,406,523號(hào)、第6,451,095號(hào)、第6,488,747號(hào)、第6,533,846號(hào)和第6,565,635號(hào)，在此引入全部作為參考，公開(kāi)了RCPSA技術(shù)的各個(gè)方面。

在一個(gè)實(shí)施方式及實(shí)例中，快速循環(huán)變壓吸附系統(tǒng)具有分離進(jìn)氣成為產(chǎn)品氣體(本實(shí)例中，富氫物流)和尾(廢)氣的總循環(huán)時(shí)間tTOT。本方式通常包括將具有氫純度F％的進(jìn)氣傳導(dǎo)入吸附床的步驟，其中F為弱吸附(氫)組分進(jìn)氣的百分率，該吸附床選擇性地吸附尾氣并讓氫產(chǎn)品氣體穿出床層，時(shí)間為tF，其中氫產(chǎn)品氣體具有純度P％和回收率R％。回收率R％是保留在產(chǎn)品中的氫的數(shù)量與進(jìn)料中可利用的氫的數(shù)量的比值。然后床層被并流減壓，時(shí)間為tCO，隨后床層被逆流減壓，時(shí)間為tCN，其中解吸物(尾氣或廢氣)在大于或等于1psig的壓力下從床層中釋放。吹洗床層，時(shí)間為tP，典型地用一部分氫產(chǎn)品氣體。隨后床層被再加壓，時(shí)間為tRP，典型地用一部分氫產(chǎn)品氣體或進(jìn)氣，其中循環(huán)時(shí)間tTOT，等于包括總循環(huán)時(shí)間的單獨(dú)循環(huán)時(shí)間的總和，即 a.tTOT＝tF+tCO+tCN+tP+tRP(3)
該具體實(shí)施方式
包括，但不限于RCPSA工藝，這樣對(duì)于產(chǎn)品純度與進(jìn)料純度的比值P％/F％＞1.1，回收率R％＞80％，并且/或?qū)τ诋a(chǎn)品純度與進(jìn)料純度的比值0＜P％/F％＜1.1，回收率R％＞90％。支持這些高回收率 & 純度范圍的結(jié)果可以從本文實(shí)例4至10中找到。其它具體實(shí)施方式
包括RCPSA在工藝中的應(yīng)用，其中氫回收率顯著低于80％。RCPSA的具體實(shí)施方式
不限于超過(guò)任何特定的回收率或純度臨界值，并且可以用在與期望值同樣低的回收率及/或純度上或經(jīng)濟(jì)上合理的特定應(yīng)用中。

也應(yīng)該注意到在本發(fā)明范圍內(nèi)以上等式(3)的步驟tCO、tCN或tP可以共同或以任何單獨(dú)的組合被省略。然而優(yōu)選以上等式(3)中所有步驟都完成或僅有其中一個(gè)步驟tCO或tCN從總循環(huán)中被省略。然而，另外的步驟可以增加到RCPSA循環(huán)中以助提高氫的純度和回收率。因而在RCPSA中能夠?qū)嶋H實(shí)現(xiàn)增強(qiáng)，因?yàn)樾枰男〔糠治絼┮约坝捎谙舜罅康挠迷趥鹘y(tǒng)RCPSA應(yīng)用中的固定閥。

在具體實(shí)施方式
中，也優(yōu)選在足夠高的壓力下釋放尾氣以便尾氣可以供給另一個(gè)不含尾氣壓縮的單元。更優(yōu)選尾氣壓力大于或等于60psig。在優(yōu)選實(shí)施方式中，尾氣壓力大于或等于80psig。在更高的壓力下，尾氣可以被傳導(dǎo)至燃料壓頭。

本發(fā)明的實(shí)踐可以具有以下好處 (a)增加可用作補(bǔ)充氣體的含氫物流的純度，或在其適合作為補(bǔ)充氣體之前必須提高到更高純度的物流的純度。
(b)增加含氫的再循環(huán)氣體流的純度，其導(dǎo)致反應(yīng)器中整個(gè)加氫處理氣體的純度增加，使得允許更高的加氫處理強(qiáng)度或附加產(chǎn)品處理。
(c)從加氫處理吹洗氣中回收利用H2，或者其中存在明顯濃度的H2S(在氣體洗滌之前)或者在氣體洗滌之后(典型地＜100vppm H2S)。

在加氫處理中，增加的H2純度在加氫處理反應(yīng)器中轉(zhuǎn)化為更高的H2分壓。這既增加了反應(yīng)動(dòng)力學(xué)又減少了催化劑失活率。更高的H2分壓的好處可以通過(guò)各種方式開(kāi)發(fā)，例如 在較低的反應(yīng)器溫度下操作，其減少能源消耗，減少催化劑失活并延長(zhǎng)催化劑壽命；增加單位進(jìn)料速率；處理更“酸”性的(較高的硫)給料；加工更高濃度的裂化給料；改進(jìn)產(chǎn)品顏色，特別是接近運(yùn)行結(jié)束時(shí)；解除存在于壓縮機(jī)和/或氣體處理電路中的薄弱環(huán)節(jié)(增加在恒定總流量下標(biāo)準(zhǔn)立方英尺的H2，或在較低總流量下相同標(biāo)準(zhǔn)立方英尺的H2)；以及其它對(duì)于本領(lǐng)域的技術(shù)人員顯而易見(jiàn)的方式。

增加H2回收率也提供了重要的潛在利益，其中一些如以下描述 (i)減少煉油廠內(nèi)對(duì)于購(gòu)買(mǎi)、制造或其它來(lái)源的H2的需求； (ii)作為增加氫回收率的結(jié)果，在固定的(存在的)補(bǔ)充氣體需求下增加加氫處理進(jìn)料速率； (iii)提高加氫處理中的氫純度因?yàn)樵黾恿穗s原子去除率； (iv)從煉油廠燃料氣中除去一部分H2，因?yàn)闅涞腂TU值低，對(duì)燃料氣體不利，該BTU值可以呈現(xiàn)某些爐子燃燒器的燃燒容量極限和困難； (v)其它對(duì)于本領(lǐng)域的技術(shù)人員顯而易見(jiàn)的好處。
以下實(shí)施例僅用以例示性目的并不應(yīng)以任何方式形成限制。
實(shí)施例 實(shí)施例1
本實(shí)施例描述不具有本發(fā)明好處的煉油廠工藝單元的傳統(tǒng)操作。在35barg下運(yùn)轉(zhuǎn)的第一加工餾份處理器，以典型的速率160m3/h，被供以來(lái)自不同上游加工單元例如減壓管式蒸餾釜或選擇性催化處理單元的餾出物燃料混合物。

在20barg下運(yùn)轉(zhuǎn)的第二加工餾份(例如瓦斯油)處理器，以典型的速率200m3/h，被供以來(lái)自不同上游加工單元例如常壓管式蒸餾釜或流化催化裂化單元的油混合物。第二單元可以連同第一單元以不同的傳統(tǒng)方式操作，設(shè)計(jì)各種方式來(lái)制造滿(mǎn)足硫規(guī)格的餾出物產(chǎn)品。例如第一處理器生產(chǎn)具有50ppm硫的產(chǎn)品，而第二處理器可以制造具有2000ppm硫的產(chǎn)品。當(dāng)以前者方式實(shí)踐傳統(tǒng)單元的操作時(shí)，第二單元中氫消耗量為2400Nm3/h，具有處理氣體速率14Nm3/h以及產(chǎn)品硫1250ppm。第一單元的對(duì)應(yīng)值為氫消耗量3500Nm3/h，處理氣體速率27Nm3/h以及產(chǎn)品硫44ppm。這些值代表不具有在工藝結(jié)構(gòu)中使用RCPSA的好處的實(shí)施例。
實(shí)施例2
本實(shí)施例說(shuō)明本發(fā)明的第一具體實(shí)施方式
，如圖2所示，其中RCPSA單元位于第二酸性洗滌器出口上。在本發(fā)明的這種操作方式中，第二煉油廠單元中氫消耗量為3500Nm3/h，具有處理氣體速率14Nm3/h以及產(chǎn)品硫1100ppm。在這種操作方式下第一單元的對(duì)應(yīng)值為氫消耗量3900Nm3/h，處理氣體速率27Nm3/h以及產(chǎn)品硫27ppm(對(duì)比實(shí)施例1中44ppm)。從本實(shí)施例看出，當(dāng)與上述實(shí)施例1中的傳統(tǒng)操作方式相比，圖2所述操作方式允許在第一和第二處理器中顯著增加氫消耗量，并且進(jìn)一步減少處理器中兩產(chǎn)品的硫含量。因此，允許加工更多的進(jìn)料并且具有更多的低硫餾出物產(chǎn)品。
實(shí)施例3
本實(shí)施例說(shuō)明本發(fā)明的第二具體實(shí)施方式
，其中快速循環(huán)PSA單元位于實(shí)施例1單元的結(jié)構(gòu)內(nèi)，如

圖1所示。這樣做時(shí)，第二處理器中處理氣體純度增加并且因此第二處理器中的氫消耗量由1500Nm3/h增至3900Nm3/h。此外在本發(fā)明本方式的第二單元中，處理氣體速率為9Nm3/h以及產(chǎn)品硫1250ppm。在本發(fā)明本具體實(shí)施方式
下第一單元的對(duì)應(yīng)值為氫消耗量3500Nm3/h，處理氣體速率27Nm3/h以及產(chǎn)品硫35ppm。從實(shí)施例2看出，圖1所述操作方式允許氫消耗量提高幾乎50％并且硫含量減少(35ppm對(duì)比44ppm)。出乎意料的是本實(shí)施例說(shuō)明硫減少量不如實(shí)施例2中的多，因?yàn)橛行┓紵N是飽和的，其不會(huì)留下額外的氫用于深度脫硫。
實(shí)施例4
在本實(shí)施例中，煉油廠物流為480psig，具有尾氣65psig，從而壓變?yōu)?.81。進(jìn)料組成和壓力是煉油廠加工單元典型的，例如在加氫操作或加氫處理的應(yīng)用中見(jiàn)到的那些單元。本實(shí)施例中典型的烴由其碳的數(shù)目來(lái)描述，即C1＝甲烷，C2＝乙烷等。RCPSA能夠在一定范圍流速下產(chǎn)生純度＞99％的氫以及＞81％的回收率。附表1a和1b顯示了RCPSA的計(jì)算機(jī)模擬結(jié)果以及本實(shí)施例不同組分的進(jìn)料和產(chǎn)物百分比。附表1a和1b也顯示了對(duì)于6 MMSCFD物流在480psig以及尾氣65psig，當(dāng)回收率從89.7％增至91.7％時(shí)氫純度是如何減少的。
表1a&1b RCPSA(67ft3)H2提純中進(jìn)料和產(chǎn)物組成(mol％) 進(jìn)料在480psig、122deg F及尾氣65psig 進(jìn)料速率約為6 MMSCFD 表1a.較高的純度 步驟時(shí)間以秒計(jì)為tF＝1，tCO＝0.167，tCN＝0，tP＝0.333，tRP＝0.5H2純度98.6％，回收率89.7％ 表1b.較高的純度 步驟時(shí)間以秒計(jì)為tF＝1，tCO＝0.333，tCN＝0，tP＝0.167，tRP＝0.5H2純度97.8％，回收率91.7％
本發(fā)明中所述RCPSA操作包括不同步驟的循環(huán)。步驟1進(jìn)料，該過(guò)程中生產(chǎn)產(chǎn)品，步驟2并流減壓，步驟3逆流減壓，步驟4吹洗，通常是并流，以及步驟5用產(chǎn)品再增壓。本文所述RCPSA中在任何情況下床層總數(shù)的一半是在進(jìn)料步驟。本實(shí)施例中，tTOT＝2秒，其中進(jìn)料時(shí)間tF為總循環(huán)的二分之一。
實(shí)施例5
本實(shí)施例中，條件與實(shí)施例4中相同。表2a顯示使用并流和逆流兩個(gè)步驟來(lái)實(shí)現(xiàn)氫純度＞99％的條件。表2b顯示可以省略逆流減壓步驟，并且仍然能維持99％的氫純度。事實(shí)上，這表明通過(guò)增加吹洗循環(huán)的時(shí)間tP，通過(guò)持續(xù)從逆流減壓步驟除去的持續(xù)時(shí)間tCN，氫氣回收率能夠增至88％的水平。
表2a&2b 步驟持續(xù)時(shí)間對(duì)RCPSA(65ft3)中H2純度和回收率的影響 條件同表1，進(jìn)料在480psig、122deg F及尾氣65psig 進(jìn)料速率約為6MMSCFD 附表2a.有逆流減壓，中間壓力＝105psig 附表2b.無(wú)逆流減壓 實(shí)施例6
本實(shí)施例顯示10 MMSCFD煉油廠物流，其再次包括典型的組分，如表3的進(jìn)料柱所示(例如進(jìn)料組成包含74％氫)。物流480psig與RCPSA尾氣65psig，從而絕對(duì)壓變?yōu)?.18。本發(fā)明的RCPSA能夠再次產(chǎn)生純度＞99％的氫并且從進(jìn)料組成的回收率＞85％。表3a和3b顯示了本實(shí)施例的結(jié)果。
表3a&3b RCPSA(53ft3)H2提純中進(jìn)料和產(chǎn)物組成(mol％) 進(jìn)料在480psig、101deg F及尾氣65psig 進(jìn)料速率約為10 MMSCFD 表3a.較高的純度 步驟時(shí)間以秒計(jì)為tF＝0.583，tCO＝0.083，tCN＝0，tP＝0.25，tRP＝0.25H2純度99.98％，回收率86％ 表3b.較低的純度 步驟時(shí)間以秒計(jì)為tF＝0.5，tCO＝0.167，tCN＝0，tP＝0.083，tRP＝0.25H2純度93％，回收率89％
如以上表3a和3b所示的兩種情況下，雖然尾氣壓力高達(dá)65psig，但本發(fā)明顯示如果充分增加吹洗步驟tp，可以獲得高純度(99％)。

表2a、2b和3a表明對(duì)于6 MMSCFD和10 MMSCFD兩種流速條件，利用RCPSA可以獲得～99％的非常高純度的氫以及＞85％的回收率。在兩種情況下尾氣65psig。盡管在高壓下產(chǎn)生廢氣，這種使用RCPSA獲得的產(chǎn)品氣體的高純度和回收率是以前未曾發(fā)現(xiàn)的并且是本發(fā)明關(guān)鍵的特點(diǎn)。

表3c顯示RCPSA(體積＝49立方英尺)的結(jié)果，對(duì)于表3a和3b中討論的相同的煉油廠物流，RCPSA以高回收率產(chǎn)生高純度(＞99％)H2。同表3a比較，表3c表明通過(guò)同時(shí)減少進(jìn)料循環(huán)的持續(xù)時(shí)間tF和沖洗循環(huán)的持續(xù)時(shí)間tp，可以獲得相似的純度和回收率。
表3c.步驟持續(xù)時(shí)間對(duì)RCPSA(49ft3)中H2純度和回收率的影響進(jìn)料在480psig、101deg F及尾氣65psig，進(jìn)料速率約為10 MMSCFD 無(wú)逆流減壓 實(shí)施例7
本實(shí)施例中，表4進(jìn)一步說(shuō)明按照本文所述的本發(fā)明RCPSA的操作性能。本實(shí)施例中，進(jìn)料為典型的煉油廠物流并且壓力為300psig。當(dāng)所有尾氣在40psig排出時(shí)，本發(fā)明的RCPSA能夠以83.6％回收率產(chǎn)生純度為99％的氫產(chǎn)品。沒(méi)有進(jìn)一步壓縮的需要，本實(shí)施例中尾氣可以被送至閃蒸罐或其它分離器或其它下游的煉油廠單元。本發(fā)明另一個(gè)重要的方面是RCPSA也除去CO至＜2vppm，其對(duì)于使用產(chǎn)品富氫物流的煉油廠單元是極其希望得到的。較低的CO含量保證在下游單元中催化劑起作用，在長(zhǎng)時(shí)間內(nèi)無(wú)損于活性。傳統(tǒng)的PSA不能滿(mǎn)足CO的規(guī)格并同時(shí)也滿(mǎn)足在較高的壓力下排放所有尾氣的條件，例如在典型的燃料壓頭壓力下或在其它處理如RCPSA廢氣的單元的高壓下。因?yàn)樗形矚庠诘扔诨虼笥?0psig時(shí)是可利用的，不需要為結(jié)合RCPSA與煉油廠單元的另外的壓縮。
表4 RCPSA(4ft3)從氫中除去一氧化碳和烴的進(jìn)料和產(chǎn)物組成(mol％) 進(jìn)料在300psig、101deg F，進(jìn)料速率約為0.97 MMSCFD 步驟時(shí)間以秒計(jì)為tF＝0.5，tCO＝0.1，tCN＝0，tP＝0.033，tRP＝0.066H2純度99.99％以及回收率88％ 實(shí)施例8
表5a和5b比較了按照本文所述本發(fā)明的RCPSA的操作性能。被純化的物流在進(jìn)料中具有較低的H2(51％mol)并且是典型的煉油廠/石油化學(xué)品物流。在兩種情況下(相應(yīng)的表5a和5b)，并流步驟之后應(yīng)用逆流減壓步驟。按照本發(fā)明，表5a表明高H2回收率(81％)是可能的，即使當(dāng)所有尾氣在等于或大于65psig下被釋放。相反，RCPSA，其中有些尾氣在低至5psig時(shí)可利用，在逆流減壓中失去氫使得H2回收率降至56％。此外，表5a中較高的物流壓力表明不需要尾氣壓縮。
表5a&5b 尾氣壓力對(duì)回收率的影響 應(yīng)用于具有H2濃度(51.3mol％)的進(jìn)料的RCPSA實(shí)施例 RCPSA(31ft3)H2提純中進(jìn)料和產(chǎn)物組成(mol％) 進(jìn)料在273psig、122deg F并且進(jìn)料速率約為5.1 MMSCFD 表5a.步驟時(shí)間以秒計(jì)為tF＝0.5，tCO＝0.083，tCN＝0.033，tP＝0.25，tRP＝0.133 [a]可利用的尾氣從65～83psig，H2純度99.7％以及回收率81％ 表5b.步驟時(shí)間以秒計(jì)為tF＝0.667，tCO＝0.167，tCN＝0.083，tP＝0.083，tRP＝0.33 [b]可利用的尾氣從5～65psig，H2純度99.9％以及回收率56％ 實(shí)施例9
本實(shí)施例中，表6a和6b比較了按照本文所述本發(fā)明的RCPSA的操作性能。在這些實(shí)施例中，進(jìn)料壓力為800psig并且在65psig或100psig排放尾氣。組成反映了典型的雜質(zhì)例如H2S，其存在于這種煉油廠應(yīng)用中。如所見(jiàn)，在兩種情況下觀察到高純度(＞99％)和高回收率(＞80％)。在這兩個(gè)實(shí)例中，僅使用并流減壓并且此步驟中的流出物被送至循環(huán)中的其它床層。僅在逆流吹洗步驟放出尾氣。表6c顯示RCPSA的操作實(shí)例，其中在繼并流減壓之后的逆流減壓步驟中也排放一些尾氣。并流減壓的流出物具有足夠的純度和壓力能夠使其返回到RCPSA導(dǎo)管結(jié)構(gòu)中的其中一個(gè)其它床層，這也是本發(fā)明的一部分。尾氣，即廢氣，在逆流減壓和逆流吹洗步驟中被放出。

在所有情況下尾氣總量在高壓下是可利用的，其允許與其它高壓煉油廠工藝結(jié)合。當(dāng)在高回收率產(chǎn)生高純度氣體時(shí)，這除去了對(duì)任何所需壓縮形式的需要。按照本發(fā)明廣泛的權(quán)利要求，這些實(shí)施例僅被認(rèn)為是說(shuō)明性實(shí)施例，并且不限于煉油廠、石油化學(xué)品或加工場(chǎng)所乃至被分離的特定分子的特性。
表6a、6b&6c 應(yīng)用于高壓進(jìn)料的RCPSA實(shí)施例 RCPSA(18ft3)H2提純中進(jìn)料和產(chǎn)物組成(mol％) 進(jìn)料在800psig、122deg F并且進(jìn)料速率約為10.1 MMSCFD 6a.步驟時(shí)間以秒計(jì)為tF＝0.91，tCO＝0.25，tCN＝0，tP＝0.33，tRP＝0.33 [a]尾氣65 psig，H2純度99.9％以及回收率87％ 6b.步驟時(shí)間以秒計(jì)為tF＝0.91，tCO＝0.25，tCN＝0，tP＝0.33，tRP＝0.33 [b]尾氣100psig，H2純度99.93％以及回收率80.3％ 6c步驟時(shí)間以秒計(jì)為tF＝0.91，tCO＝0.083，tCN＝0.25，tP＝0.167，tRP＝0.41 [c]尾氣從65～100psig，H2純度99.8％以及回收率84％ 實(shí)施例10
表7a、7b和7c比較了按照本文所述發(fā)明的RCPSA的操作性能。被純化的物流在進(jìn)料中具有較高H2(85％)并且是典型的煉油廠/石油化學(xué)品物流。在這些實(shí)施例中產(chǎn)品純度的增加小于10％(即P/F＜1.1)。在此約束下，本發(fā)明的方式能夠生產(chǎn)氫，回收率＞90％，無(wú)需尾氣壓縮。
表7a、7b&7c 應(yīng)用于具有H2濃度(85mol％)的進(jìn)料的RCPSA實(shí)施例 RCPSA(6.1ft3)的進(jìn)料和產(chǎn)物組成(mol％) 進(jìn)料在480psig、135deg F并且進(jìn)料速率約為6 MMSCFD 7a.步驟時(shí)間以秒計(jì)為tF＝0.5，tCO＝0.33，tCN＝0.167，tP＝0.167，tRP＝1.83回收率＝85％ 7b.步驟時(shí)間以秒計(jì)為tF＝1，tCO＝0.333，tCN＝0.167，tP＝0.083，tRP＝0.417回收率＝90％ 7c步驟時(shí)間以秒計(jì)為tF＝2，tCO＝0.667，tCN＝0.333，tP＝0.167，tRP＝0.833回收率＝90％
權(quán)利要求
1.一種與石油化工工藝相關(guān)的增加含氫物流中氫純度的方法，所述方法包括使含氫蒸汽經(jīng)受快速循環(huán)變壓吸附單元處理，所述單元包括多個(gè)吸附床并且具有小于約30秒的總循環(huán)時(shí)間且各吸附床內(nèi)的壓降大于約5英寸水柱/英尺床層長(zhǎng)度。
2.如權(quán)利要求1所述方法，其中石油化工工藝選自二甲苯異構(gòu)化、乙苯加氫異構(gòu)化形成二甲苯、甲苯岐化、選擇性甲苯岐化，以及甲苯、苯和C9+烷基交換作用。
3.如權(quán)利要求2所述方法，其中快速循環(huán)變壓吸附的總循環(huán)時(shí)間小于約15秒。
4.如權(quán)利要求3所述方法，其中總循環(huán)時(shí)間小于約10秒并且各吸附床的壓降大于約10英寸水柱/英尺床層長(zhǎng)度。
5.如權(quán)利要求4所述方法，其中總循環(huán)時(shí)間小于約5秒。
6.如權(quán)利要求5所述方法，其中壓降大于約20英寸水柱/英尺床層長(zhǎng)度。
全文摘要
與石油化工工藝單元相關(guān)的含氫物流中的加氫處理，其中含氫物流經(jīng)受快速循環(huán)變壓吸附處理以增加其中氫的濃度。
文檔編號(hào)C07C6/00GK101107054SQ200680002901
公開(kāi)日2008年1月16日 申請(qǐng)日期2006年1月23日 優(yōu)先權(quán)日2005年1月21日
發(fā)明者戴維·L·斯特恩, 巴爾·K·考爾, 約翰·迪-毅·烏, 達(dá)納·L·皮洛伊德 申請(qǐng)人:埃克森美孚研究工程公司