本發明涉及用于如在電子設備、顯示器、電池、其他設備裝置等中裝配的電子部件的散熱或冷卻的熱控制的導熱片和其制造方法。
背景技術：
：電子設備中安裝的CPU等電子部件是發熱體，為了其冷卻安裝有散熱器等散熱體。并且，為了促進由發熱體至散熱體的熱傳遞，在發熱體與散熱體之間安裝有導熱片。為了使作為熱傳遞難度指標的熱阻值降低，要求導熱片對于發熱體或散熱體具有良好的追隨性、密合性。出于該觀點，優選采用柔軟的導熱片。但導熱片的柔軟性變高時，其粘合性也變高，會產生在發熱體的安裝操作變得困難的問題。并且，導熱片的形狀薄時導熱性好，出于該觀點，優選采用更薄的導熱片。但過薄時，安裝操作過程中會產生拉伸、破損、褶皺等問題，操作性下降。日本特開平7-014950號公報(專利文獻1)、日本特開平7-266356號公報(專利文獻2)中公開了在柔軟的橡膠或膠體狀的導熱片中含有如玻璃制、金屬制或樹脂制紡織物的網狀增強材料，改善了操作性的導熱片。根據這類導熱片，所含有的網狀增強材料可以用來提高片材的拉伸強度，操作性得以提高，且由于拉伸強度的提高，片材的厚度可以變得比以往更薄，也具有更易于進行熱傳遞的優點。現有技術文獻專利文獻專利文獻1：日本特開平7-014950號公報專利文獻2：日本特開平7-266356號公報技術實現要素：發明要解決的問題就加入了網狀增強材料的上述導熱片而言，增強效果和導熱性優異，但制造時需要有用形成橡膠或膠狀物之前的液狀組合物包覆網狀增強材料的周圍的工序。該包覆工序是在網狀增強材料上涂布液狀組合物，或在液狀組合物中浸漬網狀增強材料的工序，但作為網狀增強材料的網目指標的開口率降低時，會產生液狀組合物無法充分地進入到開口中，生成空隙后片材的熱阻值上升的問題。另一方面，提高了網狀增強材料的開口率時，增強效果變得不充分，會產生片材本身的拉伸強度變弱的問題。因此，需要使液狀組合物充分地滲入到開口率低的網狀增強材料中，存在著操作時間長、為了使液狀組合物的粘度降低需要限制導熱填料的添加量等諸多限制。鑒于這些問題，本發明的目的是改良用液狀組合物包覆網狀增強材料的工序，更為有效地制造導熱片。并且，本發明的目的是改良用液狀組合物包覆網狀增強材料的工序，得到強韌性或導熱性等性能提高了的導熱片。解決問題的方法即，本發明提供以下技術方案。本發明提供一種導熱片，該導熱片在含有導熱填料的高分子基質中具有絲網片，其特征在于，作為構成絲網片的絲線的縱橫向的數量比，縱絲相對于橫絲為1.05倍～1.56倍。高分子基質中含有導熱填料，因而即便是絕緣性的高分子基質也可以具有導熱性。并且，高分子基質中具有絲網片，因而可以用絲網片增強高分子基質。作為構成絲網片的絲線的縱橫向的數量比，縱絲相對于橫絲為1.05倍～1.56倍，因而可以減小縱絲彼此的間隔，使縱絲彼此間的網目變小。縱絲彼此的間隔小，因而與縱絲彼此的間隔大時相比可以提高增強效果。另一方面，可以稍加大橫絲彼此的間隔，使橫絲彼此間的網目變大。橫絲彼此的間隔稍大于縱絲彼此的間隔，因而難以阻礙形成高分子基質之前的原料、即液狀組合物在網目中的浸透。因此，在不損害增強效果的前提下，液狀組合物的浸透變得容易，可以輕松地制造導熱片。根據本發明的導熱片，絲網片的厚度為130μm以下，其絲線的線徑為90μm以下，絲網片的開口率為70％以上。絲網片的厚度為130μm以下，其絲線的線徑為90μm以下，因而可以得到厚度薄的導熱片。并且，絲網片的開口率為70％以上，因而液狀組合物易于滲透到絲網片的網目中，可以輕松地制造導熱片。根據本發明的導熱片，絲網片由單絲線的樹脂纖維的平紋結構構成，縱橫向的絲線的交點被固定。絲網片的結構由單絲線的樹脂纖維的平紋結構構成，因而樹脂纖維的構成簡單，液狀組合物易于浸潤到樹脂纖維的周圍，液狀組合物與樹脂纖維之間難以混入氣泡。并且，縱橫向的絲線的交點被固定，因而樹脂纖維難以移動，可以得到增強效果高的絲網片。根據本發明的導熱片，絲網片的比重比含有導熱填料的高分子基質的比重低。絲網片的比重比含有導熱填料的高分子基質的比重低，因而用形成高分子基質之前的液狀組合物浸漬絲網片時，可以使絲網片在液狀組合物中浮起來。因此，通過在完全浮起之前使液狀組合物固化，可以輕松地制造在高分子基質的內部含有絲網片的導熱片。根據本發明的導熱片，絲網片的縱絲的長度方向與片材的長度方向大致一致。絲網片的縱絲的長度方向與片材的長度方向大致一致，因而以短的間隔存在的縱絲對導熱片的長度方向上的拉伸形成抵抗，可以得到片材的長度方向上的拉伸強度高的導熱片。并且，本發明提供一種導熱片的制造方法，該制造方法是在含有導熱填料的高分子基質中具有絲網片的導熱片的制造方法，其特征在于，作為構成絲網片的絲線的縱橫向的數量比，縱絲相對于橫絲為1.05倍～2.00倍，將固化后形成含有導熱填料的高分子基質的液狀組合物沿著絲網片的縱絲的長度方向涂布在絲網片上。由于是在含有導熱填料的高分子基質中具有絲網片的導熱片的制造方法，其中，作為構成絲網片的絲線的縱橫向的數量比，縱絲相對于橫絲為1.05倍～2.00倍，將固化后形成含有導熱填料的高分子基質的液狀組合物沿著絲網片的縱絲的長度方向涂布在絲網片上，因而在該涂布過程中，液狀組合物易于浸漬到絲網片的長方形的網目中。因此，可以制造絲網片與液狀組合物之間難以混入氣泡、質量穩定的導熱片。根據本發明的導熱片的制造方法，涂布所述液狀組合物的工序是使絲網片在其縱絲的長度方向上移動，從而對液狀組合物的涂布位置進行涂布的工序。涂布液狀組合物的工序中，由于是使絲網片在其縱絲的長度方向上移動，從而對液狀組合物的涂布位置進行涂布，因而在送出、卷繞絲網片等的坯料的工序中可以固定液狀組合物的涂布位置。因此，本發明的制造方法生產性能高。根據本發明的導熱片的制造方法，設置了用比液狀組合物比重低的材質作為絲網片，涂布液狀組合物后使絲網片在液狀組合物中浮起的工序。由于設置了用比液狀組合物比重低的材質作為絲網片，涂布液狀組合物后使絲網片在液狀組合物中浮起的工序，因而在絲網片上涂布液狀組合物時，絲網片會從該液狀組合物中浮起，通過在該浮起的狀態使液狀組合物固化，可以輕松地制造內部含有絲網片的導熱片。發明的效果根據本發明的導熱片，導熱性、操作性優異。并且，根據本發明的導熱片的制造方法，可以高效地制造導熱性、操作性優異的導熱片。附圖說明圖1是表示本發明的一個實施方式的導熱片的俯視圖。圖2是圖1的SA-SA線剖面示意圖。圖3是絲網片的局部放大俯視圖。圖4是表示液狀組合物的涂布工序的示意圖。符號的說明1薄膜片、2輥軋涂布機(涂布輥)、11導熱片、12高分子基質、13絲網片、13a縱絲、13b橫絲、14液狀組合物具體實施方式基于以下實施方式來進一步詳細地說明本發明。圖1示出了導熱片11的俯視圖。并且，圖2示出了其剖面示意圖。就導熱片11而言，在含有導熱填料的高分子基質12中具有絲網片13。在絲網片13中形成的格子狀網目(貫通孔)中充溢著高分子基質12，高分子基質12中分散有導熱填料而使熱易于傳遞，因而在片材的厚度方向上具有導熱性。因此，通過在IC、CPU等發熱體與散熱器或導熱管等散熱體之間夾持該導熱片11來使用，可以迅速地推進由發熱體至散熱體的熱傳遞。高分子基質12是液狀或膠體狀的橡膠或高分子基材固化而成，固化前的液狀組合物可以由如主劑與固化劑的混合系構成。因此，作為該液狀組合物，例如，可以包含未交聯橡膠和交聯劑，或可以包含含有交聯劑的未交聯橡膠和交聯促進劑。并且，該固化反應可以是常溫固化，也可以是熱固化。高分子基質12為硅橡膠時，可以列舉硅橡膠主劑和固化劑，如含有乙烯基的硅生膠和過氧化物等。并且，采用聚酯類熱塑性彈性體或聚酰胺類熱塑性彈性體時，可以是二醇和二羧酸，采用聚氨酯類熱塑性彈性體時，可以是二異氰酸酯和二醇。主劑和固化劑是將混合前的至少兩個成分中的一個稱為主劑、另一個稱為固化劑，可以將其中的任意一個定義為主劑或固化劑。因此，例如，可以將混合比例小的一個、粘度低的一個設為主劑。進而，作為高分子基質，可以只由這類主劑和固化劑中不含固化劑的主劑構成。由此，就構成高分子基質形成之前的液狀組合物的成分而言，雖稱之為高分子基材，但沒必要為通常稱之為樹脂或高分子的程度的高分子量。作為高分子基質12中含有的導熱填料，例如，可以列舉由金屬、碳、金屬氧化物、金屬氮化物、金屬碳化物、金屬氫氧化物或碳纖維等構成的微粉。作為金屬，可以列舉銅、鋁等，作為碳纖維，可以列舉瀝青類碳纖維、PAN類碳纖維、碳化處理樹脂纖維得到的纖維、石墨化處理樹脂纖維得到的纖維、或石墨粉末等。導熱片需具有耐電壓性時，優選采用金屬和碳以外的導熱填料。作為金屬氧化物，可以列舉氧化鋁、氧化鎂、氧化鋅、氧化鐵、石英等，作為金屬氮化物，可以列舉氮化硼及氮化鋁等。并且，作為金屬碳化物，可以列舉碳化硅等，作為金屬氫氧化物，可以列舉氫氧化鋁等。就這些導熱填料而言，可以在高分子基質12中沿著一定方向定向配置，從而導熱性在所定向的方向上升，因而是優選的。含有導熱填料的高分子基質12的硬度是用日本工業標準JISK6253的E型硬度計測定的數值(以下，稱之為“E硬度”)，該硬度為5～95，優選為55～90。E硬度超過95時，無法充分地得到對于發熱體或散熱體形狀的追隨性，發熱體或散熱體與高分子基質12的密合性降低后會產生導熱片11的導熱性下降的問題。E硬度為90以下時，高分子基質12對于發熱體或散熱體形狀的追隨性良好，可以充分地確保發熱體或散熱體與導熱片11的密合性。進而，利用具有90以下的E硬度的高分子基質12，可以確保導熱片11的柔軟性。因此，例如，通過用導熱片11吸收安裝了導熱片11的發熱體受到的沖擊，可以適宜地保護發熱體。但E硬度低于5時，過于柔軟后難以在發熱體和散熱體之間穩定地夾持。進而，在5～95的范圍更優選55～90，這是由于除了可以適度地控制導熱片表面的粘合性以外，還可以提高強度和操作性的緣故。形成高分子基質12的液狀組合物中，除了導熱填料以外，出于提高導熱片11的生產性能、耐候性、耐熱性等各種特性的觀點，還可以含有各種添加劑。作為這類添加劑，可以列舉增塑劑、增強劑、著色劑、耐熱增強劑、偶聯劑、阻燃劑、粘合劑、催化劑、緩凝劑、抗老化劑等各種性能增強劑。就含有導熱填料等的液狀組合物的粘度而言，在25℃時優選為7000～120000cP，更優選為15000～65000cP，這是基于以下理由。粘度低于7000cP時，導熱填料無法穩定地分散在液狀組合物中，難以得到均勻地含有導熱填料的高分子基質12，粘度高于120000cP時，液狀組合物無法滲入到絲網片13的開口中，易于混入氣泡。并且，粘度在15000～65000cP的范圍時，液狀組合物可以充分地滲入到絲網片13的開口中，并可以適當地高度充填導熱填料。絲網片13是網狀物，形成方式包括將構成絲網的絲線(線材)利用平紋、斜紋、緞紋、紗羅紋、仿紗羅紋、密紋等織法編織成片狀，或絲線不編織而是重疊后形成片狀，及絲線編織后形成片狀等。對于網目的形狀沒有限定，網目從絲網片13的表面側到達背面側即可，但形成網目的貫通孔優選沿著與絲網片13的面垂直的方向形成，此時，與密紋織法相比更優選平紋織法。并且，構成網目的絲線優選在與絲網片13的面垂直的方向上的重疊少，此時，與仿紗羅紋織法相比更優選平紋織法。進而，形成規則的網目時可以獲得均勻的導熱性能，因而是優選的，此時，與無紡布或編織物相比更優選紡織物。再者，出于減小縫隙而使含有導熱填料的高分子基質難以進入到絲線的交點附近的觀點，圖3所示的絲網片13是最優選的，該絲網片13僅由縱絲(經絲)13a和橫絲(緯絲)13b的兩個方向的單絲線(單纖維)構成，即，僅由絲線構成，絲線彼此重疊的交點僅由1根經絲和1根緯絲構成。其中，構成絲網片13的絲線的縱橫向的數量比不固定，更具體地說，縱絲相對于橫絲為1.05倍～1.56倍。縱絲相對于橫絲為1.05倍以上時，相對于縱絲彼此的間隔，可以加大橫絲彼此的間隔。因此，沿著縱絲的長度方向涂布液狀組合物時，在絲網片13之上涂布液狀組合物的流水操作過程中可以留出適當的富裕時間使液狀組合物滲入到絲網片13的開口(縱絲與橫絲交叉后形成的網目)中。因此，可以使液狀組合物充分地滲入到該開口中，可以減少氣泡的混入。相對于此，采用縱橫向的數量比相同的普通絲網片時，無法留出充裕的時間使液狀組合物進入到開口中，易于混入氣泡，會出現生成熱阻值高的導熱片的情況。此外，作為單位的“目”是指25.4mm(1英寸)內的線數或網目數。例如，密度(根/英寸)為100時為100目。并且，用以下式定義口徑和開口率(孔隙度)。口徑(mm)＝(25.4/目數)-線徑(mm)開口率(％)＝[(口徑mm)/(口徑mm+線徑mm)]2×100作為構成絲網片13的絲線的材質，可以列舉玻璃、鐵、銅、黃銅、不銹鋼、鋁、鎳等金屬，聚乙烯(PE)、聚丙烯(PP)、聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂(PET)、聚酰胺(PA)、聚酰亞胺(PI)等熱塑性樹脂等。熱融合或壓合絲網片13的交點時，優選采用熱塑性樹脂。并且，絲網片13為樹脂制時，絲網片13也可以由實施了電暈處理或UV改性等表面處理的絲線構成。再者，導熱片需具有耐電壓性時，優選采用金屬以外的絲網片。這些材質中，優選采用比重為0.90～1.40的樹脂制的絲網片13。這是由于，液狀組合物的比重為1.60～5.00，上述比重可以使絲網片13在液狀組合物中浮起的緣故。就絲網片13的大小而言，出于高分子基質12的導熱性能維持及操作性的觀點，優選其厚度為10μm～500μm的程度，開口的尺寸為200μm～1200μm，開口率為40％～90％，線徑為20μm～300μm的程度。為了得到厚度為200μm左右的薄的導熱片11，進一步優選厚度為130μm以下，絲線的線徑為90μm以下，且絲網的交點融合后使厚度下降。并且，開口率為70％以上時，液狀組合物易于進入到絲網的開口中，因而更為優選。為了提高開口率，優選絲網的密度低于100目(低于100根/英寸)。導熱片11的厚度等于或大于絲網片13的厚度，優選0.1mm～5mm左右的厚度。這是由于，超過5mm時會導致導熱性能下降(熱阻升高)，而小于0.1mm時，即使采用絲網片13也難以操作的緣故。以下，說明導熱片11的制造方法的一個例子。作為固化后形成高分子基質12的原料，配制在主劑和固化劑中加入了導熱填料，及根據需要加入了各種添加劑后用攪拌機混合了的液狀組合物。其次，如圖4所示，使在薄膜片1上放置了絲網片13的坯料通過輥軋涂布機2，沿著絲網片13的縱絲的長度方向涂布液狀組合物14。該涂布工序中，液狀組合物14進入到絲網片13的開口(貫通孔)中，同時比重低的絲網片13在比重大的液狀組合物14中浮起。就液狀組合物14的涂布而言，可以采用凹版印刷涂布、輥軋涂布、刮刀涂布、逗號刷涂布、唇模涂布、模具涂布、浸漬涂布等方法，或者也可以采用將絲網片13置于模具中后注入液狀組合物14來一體成形的方法。再者，在絲網片13完全浮出至液狀組合物14的表面之前，利用紫外線照射或加熱等適當的固化手段使液狀組合物固化，從而得到在高分子基質12中含有絲網片13的大面積狀的導熱片。該液狀組合物的涂布過程中，絲網片的網目在坯料的前進方向上延伸，因而可以使液狀組合物自然地浸入到網目中。對于得到的導熱片，按照與所適用的發熱體和散熱體的大小相匹配的尺寸進行裁剪，從而得到具有所期望大小的導熱片11。就卷軸狀的導熱片的裁剪而言，優選按照導熱片11的長度方向與縱絲的長度方向為大致同一方向的方式來進行。這是由于，導熱片11在其安裝操作過程中易于受到導熱片11的長度方向上的拉伸，而通過上述裁剪方式可以得到該長度方向上的拉伸強度高的導熱片11的緣故。并且，就大面積狀的導熱片的裁剪而言，優選的方式之一為在與絲網片的縱絲、橫絲各自的長度方向交叉的方向上進行裁剪。這是由于，裁剪方向與縱絲、橫絲兩者均為交叉，從而可以得到任意一方的方向上的拉伸強度皆高的導熱片11的緣故。此外，導熱片11的上述制造工序中，設置在涂布了液狀組合物14一側的表面，在液狀組合物14固化后層合保護膜的工序時，可以用薄膜片2和保護膜夾持并保護導熱片，因而是優選的。其中，需避免在液狀組合物14的固化前層合保護膜的工序。這是由于，液狀組合物14用保護膜覆蓋后使之固化時，在液狀組合物14與保護膜的界面可以形成導熱填料的密度低的皮層，進而導致導熱性變差、易燃的緣故。實施例實驗例1作為形成高分子基質的液狀組合物，采用了在液狀硅橡膠中摻混了作為導熱填料的氧化鋁和氫氧化鋁、及固化催化劑的粘度60000cP的混合物。并且，作為絲網片，采用了密度為縱絲78目、橫絲50目的由線徑86μm、厚度130μm的聚酯單纖維形成的平紋的交點融合絲網。在作為剝離片的PET薄膜上放置絲網片，在其上用涂布機沿著絲網片的縱絲的長度方向并以230μm的厚度涂布上述液狀組合物。隨后，用遠紅外線加熱爐加熱固化液狀組合物，從而得到了導熱片。該導熱片中，絲網片的上下充溢著高分子基質，高分子基質貫穿開口。觀察導熱片的背面時，沒有發現高分子基質內混入氣泡的情況。耐電壓(擊穿電壓)達到了5.0kV，屬于充分的情況。實驗例2作為形成高分子基質的液狀組合物，采用了在液狀硅橡膠中摻混了作為導熱填料的氧化鋁和氫氧化鋁、及固化催化劑的粘度60000cp的混合物。并且，作為絲網片，采用了密度為縱絲60目、橫絲40目的由線徑72μm、厚度100μm的聚酯單纖維形成的平紋的交點融合絲網。隨后，除了以200μm的厚度涂布液狀組合物以外，與實驗例1相同地得到了導熱片。該導熱片中，絲網片的上下充溢著高分子基質，高分子基質貫穿開口。觀察導熱片的背面時，沒有發現高分子基質內混入氣泡的情況。耐電壓性能也充分。實驗例3除了將密度為縱絲50目、橫絲35目的由線徑89μm、厚度130μm的聚酯單纖維形成的平紋的交點融合絲網用作為絲網片以外，與實驗例1相同地得到了導熱片。該導熱片中，絲網片的上下充溢著高分子基質，高分子基質貫穿開口。觀察導熱片的背面時，沒有發現高分子基質內混入氣泡的情況。耐電壓性能也充分。實驗例4作為絲網片，采用了密度為縱絲40目、橫絲38目的由線徑89μm、厚度130μm的聚酯單纖維形成的平紋的交點融合絲網。液狀組合物的組成、涂布方法與實驗例1相同。該導熱片中，絲網片的上下充溢著高分子基質，高分子基質貫穿開口。并且，高分子基質內沒有混入氣泡。實驗例5作為絲網片，采用了密度為縱絲54目、橫絲30目的由線徑89μm、厚度130μm的聚酯單纖維形成的平紋的交點融合絲網。液狀組合物的組成、涂布方法與實驗例1相同。該導熱片中，絲網片的上下充溢著高分子基質，高分子基質貫穿開口。觀察導熱片的背面時，沒有發現高分子基質內混入氣泡的情況。耐電壓性能也充分。但導熱片的拉伸強度在片材的橫向上為10MPa，屬于拉伸強度低的情況。實驗例6除了沿著絲網片的橫絲的長度方向涂布液狀組合物的以外，與實驗例1相同地得到了導熱片。該導熱片中，絲網片的上下充溢著高分子基質，高分子基質貫穿開口。觀察導熱片的背面時，發現局部混入了氣泡。并且，耐電壓沒有能夠達到3.0kV，沒有滿足耐電壓的要求特性。實驗例7作為絲網片，采用了密度為縱絲30目、橫絲30目的由線徑70μm、厚度100μm的聚酯單纖維形成的平紋的交點融合絲網。隨后，除了以200μm的厚度涂布液狀組合物以外，與實驗例1相同地得到了導熱片。就得到的導熱片而言，拉伸強度在片材的縱向、橫向上皆低，操作性差。實驗例8作為絲網片，采用了密度為縱絲50目、橫絲50目的由線徑50μm、厚度77μm的聚酯單纖維形成的平紋的交點融合絲網。隨后，除了以180μm的厚度涂布液狀組合物以外，與實驗例1相同地得到了導熱片。就得到的導熱片而言，拉伸強度在片材的縱向、橫向上皆為10MPa，屬于拉伸強度低的情況，操作性差。實驗例9作為絲網片，采用了密度為縱絲100目、橫絲100目的由線徑48μm、厚度80μm的聚酯單纖維形成的平紋的交點融合絲網。隨后，除了以180μm的厚度涂布液狀組合物以外，與實驗例1相同地得到了導熱片。就得到的導熱片而言，拉伸強度雖高但開口率低，從而液狀組合物的滲入情況差，片材內出現了針孔。并且，耐電壓性能差。可以認為，這是由于導熱片內有氣泡時，局部變薄后耐電壓性變差了的緣故。并且，由于網目數多的緣故，沒有得到“V-0”的阻燃性。以下的表1中歸納了上述實驗例1～實驗例9的條件、試驗結果。表1表1中，“絲網”一欄記入了每英寸的(縱絲數)/(橫絲數)。“開口率”一欄記入了數值大的橫絲彼此間的絲網片的開口率。“拉伸強度”一欄記入了將各實驗例的導熱片沿著絲網片的縱絲方向或橫絲方向剪切成拉伸試驗用的試驗片的形狀后，依據JISK6251進行拉伸試驗時測定的數值。“阻燃性”一欄記入了基于美國保險商試驗室(UnderWritersLaboratoriesInc)制定的燃燒試驗(UL94)進行評價時的結果。將各實驗例的導熱片剪切成試驗片(長127mm×寬12.7mm)的大小后，在用固定用夾鉗保持試驗片的長度方向處于垂直方向的狀態，接觸燃燒器的火焰10秒鐘后從火焰上拿開，記錄了各試驗片的燃燒時間。進而，記錄了第2次接觸火焰后的火種保持時間(熾燃時間)、及有無可以使試驗片下方放置的脫脂棉燃燒的滴落物。對于各試驗片，以上操作進行5次為1組。隨后，基于以下表2所示的判斷標準，判斷了是否符合“V-0”或“V-1”。此外，該阻燃性的判斷標準中，“V-0”表示比“V-1”的阻燃性高。表2阻燃性級別V-0V-1接觸火焰10秒鐘后的燃燒時間10秒以下30秒以下總燃燒時間50秒以下250秒以下第2次接觸火焰后的火種保持時間30秒以下60秒以下各試驗片燃燒至夾鉗不能不能有無可以使脫脂棉燃燒的滴落物無無“耐電壓”一欄中，依據JISC2110，在直徑2.5mm的圓柱狀電極間夾持試驗片后，觀察用耐電壓試驗器(TOS8650、菊水電子工業株式會社制)施加了指定的電壓(3kV、4kV、5kV)180秒鐘時是否有導熱片的破壞引起的通電情況。將沒有通電的情況記錄為“合格”，出現通電的情況記錄為“×”。當前第1頁1 2 3