本發明屬于四氯化碳處理設備的應用領域，具體涉及一種四氯化碳處理中供給液壓站裝置及其工作方法。

背景技術：

在四氯化碳處理行業使用的液壓站都需要一個為它的液壓缸運動提供動力源的液壓系統，液壓站上的液壓元件在電器元件的控制下，根據人們設置的程序實現著各種不同的壓力曲線，以滿足各種不同的產品、原料及生產工藝對壓力曲線的要求。

液壓站生產線采用的是T字型工藝布局，由于T字型工藝布局的局限，一字排開的多臺熱壓機旁沒有多余的位置來安放液壓站，傳統的熱壓機是每臺壓機配置一臺液壓站，所以，只好在壓機旁邊的地下挖個地坑，將液壓站放在地坑里并蓋起來。這樣就有以下問題：

1、液壓站的散熱問題：液壓站放在地坑里，工作時會無法散熱，油溫過高會導致液壓油的黏度降低，由于黏度的降低會使液壓系統所有的密封環節的密封強度降低，出現滲油、漏油現象，還會加劇油泵和其他液壓元件的磨損，增大油泵電機的耗電量；

2、液壓站的日常操作、觀察問題：由于液壓站放在地坑里，并蓋有蓋板，無法觀察到液壓站是否在正常工作，還有，這種液壓站一般都設有手動/自動的控制形式，如果在工作時突然發生故障，要想迅速地用手動的方式來控制設備，是不大可能的；

3、液壓站的清洗、維修問題：按常規要求，液壓油經常要進行過濾，液壓箱體內則要進行很徹底的清洗，還有，液壓站也要定期進行檢查、維修，而放液壓站的地坑不會有太大的空間，所以會給以上工作帶來不小的困難。

技術實現要素：

為了解決上述技術問題，本發明提供一種四氯化碳處理中供給液壓站裝置，包括：泵油電機1，風扇冷卻器2，液壓升降活塞3，噴油泵4，壓力檢測表5，比列調速閥6，回油機構7，供油油箱8，萬象輪9，控制系統10；所述供油油箱8為矩形結構，其內部為鍍鋅鋼板材質，其外部鍍有PVC材料；所述泵油電機1固定安裝在供油油箱8上方中間位置；所述噴油泵4位于泵油電機1一側，噴油泵4與泵油電機1驅動連接；所述回油機構7放置于供油油箱8上方前側，回油機構7通過油管與噴油泵4貫通連接；所述壓力檢測表5貫通連接在噴油泵4上的管路上；所述比列調速閥6設置于壓力檢測表5一側，比列調速閥6與噴油泵4上的管路貫通連接；所述液壓升降活塞3位于泵油電機1另一側，液壓升降活塞3與供油油箱8貫通連接；所述風扇冷卻器2放置于供油油箱8上方后側，風扇冷卻器2通過風管與噴油泵4貫通連接；所述萬象輪9數量為4個，分別固定焊接在供油油箱8底部四周；所述控制系統10放置于供油油箱8一側；

所述泵油電機1、風扇冷卻器2、液壓升降活塞3、噴油泵4分別通過導線與控制系統10控制連接；

所述壓力檢測表5、比列調速閥6分別通過導線與控制系統10控制連接。

進一步的，所述回油機構7包括：回油過濾器7-1，流量調節閥7-2，回油量檢測器7-3，回油腔7-4，回油管路7-5；其中，所述回油腔7-4為矩形不銹鋼結構，回油腔7-4通過固定板固定焊接在供油油箱8上方；所述回油過濾器7-1設置于回油腔7-4上方，回油過濾器7-1底部與回油腔7-4貫通連接；所述油流量調節閥7-2位于回油腔7-4上端，流量調節閥7-2端部插入回油過濾器7-1內部；所述回油量檢測器7-3貫通連接于回油過濾器7-1一側；所述回油管路7-5為耐腐蝕鋼管，回油管路7-5上端與回油腔7-4貫通；

所述流量調節閥7-2、回油量檢測器7-3分別通過導線與控制系統10控制連接。

進一步的，所述供油油箱8包括：注油口8-1，濾網8-2，濾網粘黏度檢測器8-3，油液液位檢測器8-4，油液溫度檢測器8-5；其中，所述注油口8-1位于供油油箱8一側，注油口8-1與供油油箱8貫通連接；所述濾網8-2布置與輸油管道一端，濾網8-2上設置有濾網粘黏度檢測器8-3；所述油液液位檢測器8-4固定安裝在供油油箱8內壁側面，油液液位檢測器8-4與供油油箱8底部的距離在10cm～15cm之間；所述油液溫度檢測器8-5固定安裝在供油油箱8另一內壁側面，油液溫度檢測器8-5與供油油箱8底部的距離在7cm～10cm之間；

所述濾網粘黏度檢測器8-3、油液液位檢測器8-4、油液溫度檢測器8-5分別通過導線與控制系統10控制連接。

進一步的，所述濾網8-2由高分子材料壓模成型，濾網8-2的組成成分和制造過程如下：

一、濾網8-2組成成分：

按重量份數計，2-{[(叔丁氧基)羰基]氨基}-4-甲烷磺酰基丁酸甲酯64～124份，2-甲基-2-丙烯酸-4-[甲基(十一氟戊基)磺酰基氨基]丁酯54～154份，2-丙烯酸-2-[[(十七氟代辛基)磺酰基]甲基氨基]乙酯94～214份，丙烯酸-2-乙基己酯與甲基丙烯酸甲酯、2-丙烯酰氨基-2-甲基丙烷磺酸和甲基丙烯酸的聚合物14～54份，4-(4-氯-5,6-二氫-7h-吡咯并[2,3-d]嘧啶-7-基)-N,N-二甲基苯磺酰胺74～134份，N-(9,10-二氫-9,10-二氧代-1-蒽基)-7-氧代-7H-苯并[E]啶-4-甲酰胺34～74份，濃度為24ppm～54ppm的(S)-9,10-二氟-2,3-二氫-3-甲基-7-氧代-(3S)-7H-吡啶并[1,2,3-de]-1,4-苯并嗪-6-羧酸54～114份，5,6-二氫-6-氧代-11H-吡啶并[2,3-b][1,4]苯并二氮雜34～74份，8-氯-5,10-二氫-11-氧代-11H-二苯并[b,e][1,4]二氮雜114～144份，交聯劑64～194份，二苯并[b,f][1,4]硫氮雜卓-11-[10H]酮44～114份，11-哌嗪-二苯并[B,F][1,4]硫氮雜卓鹽酸鹽24～84份，4-氨基-2-甲基-10H-噻吩[2,3-B][1,5]苯并二氮雜卓鹽酸鹽44～134份，2-芳基-2,3-二氫-1,5-苯并噻庚因-4(5H)-酮84～164份；

所述交聯劑為4-異戊基氧基苯酚、6-丁基磺酰基吡啶-3-醇、5-溴-6-(環丙基甲氧基)吡啶-3-醇中的任意一種；

二、濾網8-2的制造過程，包含以下步驟：

第1步：在反應釜中加入電導率為2.24μS/cm～4.24μS/cm的超純水1374～1644份，啟動反應釜內攪拌器，轉速為64rpm～124rpm，啟動加熱泵，使反應釜內溫度上升至44℃～74℃；依次加入2-{[(叔丁氧基)羰基]氨基}-4-甲烷磺酰基丁酸甲酯、2-甲基-2-丙烯酸-4-[甲基(十一氟戊基)磺酰基氨基]丁酯、2-丙烯酸-2-[[(十七氟代辛基)磺酰基]甲基氨基]乙酯，攪拌至完全溶解，調節pH值為3.4～6.4，將攪拌器轉速調至134rpm～254rpm，溫度為94℃～134℃，酯化反應14～24小時；

第2步：取丙烯酸-2-乙基己酯與甲基丙烯酸甲酯、2-丙烯酰氨基-2-甲基丙烷磺酸和甲基丙烯酸的聚合物、4-(4-氯-5,6-二氫-7h-吡咯并[2,3-d]嘧啶-7-基)-N,N-二甲基苯磺酰胺進行粉碎，粉末粒徑為524～1354目；加入N-(9,10-二氫-9,10-二氧代-1-蒽基)-7-氧代-7H-苯并[E]啶-4-甲酰胺混合均勻，平鋪于托盤內，平鋪厚度為34mm～54mm，采用劑量為3.4kGy～9.4kGy、能量為5.4MeV～14.4MeV的α射線輻照64～144分鐘，以及同等劑量的β射線輻照54～134分鐘；

第3步：經第2步處理的混合粉末溶于(S)-9,10-二氟-2,3-二氫-3-甲基-7-氧代-(3S)-7H-吡啶并[1,2,3-de]-1,4-苯并嗪-6-羧酸中，加入反應釜，攪拌器轉速為74rpm～184rpm，溫度為84℃～164℃，啟動真空泵使反應釜的真空度達到1.34MPa～1.84MPa，保持此狀態反應14～34小時；泄壓并通入氡氣，使反應釜內壓力為1.24MPa～1.64MPa，保溫靜置24～34小時；攪拌器轉速提升至154rpm～294rpm，同時反應釜泄壓至0MPa；依次加入5,6-二氫-6-氧代-11H-吡啶并[2,3-b][1,4]苯并二氮雜、8-氯-5,10-二氫-11-氧代-11H-二苯并[b,e][1,4]二氮雜完全溶解后，加入交聯劑攪拌混合，使得反應釜溶液的親水親油平衡值為5.4～8.4，保溫靜置24～44小時；

第4步：在攪拌器轉速為144rpm～224rpm時，依次加入二苯并[b,f][1,4]硫氮雜卓-11-[10H]酮、11-哌嗪-二苯并[B,F][1,4]硫氮雜卓鹽酸鹽、4-氨基-2-甲基-10H-噻吩[2,3-B][1,5]苯并二氮雜卓鹽酸鹽和2-芳基-2,3-二氫-1,5-苯并噻庚因-4(5H)-酮，提升反應釜壓力，使其達到1.94MPa～2.74MPa，溫度為144℃～264℃，聚合反應14～24小時；反應完成后將反應釜內壓力降至0MPa，降溫至24℃～44℃，出料，入壓模機即可制得濾網8-2。

進一步的，本發明還公開了一種四氯化碳處理中供給液壓站裝置的工作方法，該方法包括以下幾個步驟：

第1步：工作人員將供給液壓站的液壓進油口與噴油泵4出油口無縫插接連接，同時接通電源；

第2步：工作人員按下控制系統10上的啟動按鈕，啟動泵油電機1，在泵油電機1驅動下，噴油泵4將供油油箱8內的油液通過輸油管道泵出，提供給供給液壓站用；

第3步：在噴油泵4泵出油液過程中，壓力檢測表5實時監測供油油箱8內的油壓情況；當壓力檢測表5檢測到供油油箱8內的油壓高于系統設定值A時，控制系統10控制液壓升降活塞3上升，對供油油箱8進行排壓；當壓力檢測表5檢測到供油油箱8內的油壓達到系統設定值A時，控制系統10關閉液壓升降活塞3；

第4步：比列調速閥6對油液噴送速率實時監測；當比列調速閥6檢測到油液噴送速率低于10cm/ms時，控制系統10增大比列調速閥6開度；當比列調速閥6檢測到油液噴送速率高于20cm/ms時，控制系統10減小比列調速閥6開度；

第5步：在噴油泵4泵出油液過程中，部分油液通過油管進入到回油機構7中；回油過濾器7-1對回油進行凈化過濾，經回油腔7-4通過回油管路7-5回油至供油油箱8內；

第6步：回油量檢測器7-3對回油量實時監測；當回油量檢測器7-3檢測到回油量高于20ml時，回油量檢測器7-3將電信號發送給控制系統10，控制系統10內的計算儲存單元將回油量數據儲存并生成報表，同時增加流量調節閥7-2開度；

第7步：位于供油油箱8內的濾網8-2對油液進行過濾，濾網粘黏度檢測器8-3對濾網8-2粘黏度實時監測，當濾網粘黏度檢測器8-3檢測到濾網8-2粘黏度高于75％時，控制系統10發出警示信號，提醒工作人員進行清理工序；

第8步：油液液位檢測器8-4對供油油箱8內的油液液位實時監測，當油液液位檢測器8-4檢測到供油油箱8內的油液少于50ml時，控制系統10內的警示燈閃爍，提醒工作人員進行注油工序；

第9步：油液溫度檢測器8-5對供油油箱8內的油液溫度實時監測，當油液溫度檢測器8-5檢測到供油油箱8內的油液溫度高于98℃時，控制系統10啟動風扇冷卻器2，風扇冷卻器2通過風管對油液進行降溫；當油液溫度檢測器8-5檢測到供油油箱8內的油液溫度低于25℃時，控制系統10停止風扇冷卻器2。

本發明公開的一種四氯化碳處理中供給液壓站裝置，其優點在于：

(1)該裝置與液壓使用設備分離使用，裝置有壓力表、調速閥等精密電子器件，精準控制油壓、油液使用量，高效、快速；

(2)該裝置自動化程度高，計算機控制油液輸入輸出，方便員工操作；

(3)該裝置結構簡單，方便運輸，適用于各種施工條件。

本發明所述的一種四氯化碳處理中供給液壓站裝置，該裝置與液壓使用設備分離使用，裝置有壓力表、調速閥等精密電子器件，精準控制油壓、油液使用量，高效、快速，結構簡單，方便運輸，適用于各種施工條件。

附圖說明

圖1是本發明中所述的一種四氯化碳處理中供給液壓站裝置示意圖。

圖2是本發明中所述的回油機構結構示意圖。

圖3是本發明中所述的供油油箱結構示意圖。

圖4是本發明中所述的濾網材料耐氧化率隨使用時間變化圖。

以上圖1～圖3中，泵油電機1，風扇冷卻器2，液壓升降活塞3，噴油泵4，壓力檢測表5，比列調速閥6，回油機構7，回油過濾器7-1，流量調節閥7-2，回油量檢測器7-3，回油腔7-4，回油管路7-5，供油油箱8，注油口8-1，濾網8-2，濾網粘黏度檢測器8-3，油液液位檢測器8-4，油液溫度檢測器8-5，萬象輪9，控制系統10。

具體實施方式

下面結合附圖和實施例對本發明提供的一種四氯化碳處理中供給液壓站裝置進行進一步說明。

如圖1所示，是本發明中所述的一種四氯化碳處理中供給液壓站裝置示意圖。從圖1中看出，包括：泵油電機1，風扇冷卻器2，液壓升降活塞3，噴油泵4，壓力檢測表5，比列調速閥6，回油機構7，供油油箱8，萬象輪9，控制系統10；所述供油油箱8為矩形結構，其內部為鍍鋅鋼板材質，其外部鍍有PVC材料；所述泵油電機1固定安裝在供油油箱8上方中間位置；所述噴油泵4位于泵油電機1一側，噴油泵4與泵油電機1驅動連接；所述回油機構7放置于供油油箱8上方前側，回油機構7通過油管與噴油泵4貫通連接；所述壓力檢測表5貫通連接在噴油泵4上的管路上；所述比列調速閥6設置于壓力檢測表5一側，比列調速閥6與噴油泵4上的管路貫通連接；所述液壓升降活塞3位于泵油電機1另一側，液壓升降活塞3與供油油箱8貫通連接；所述風扇冷卻器2放置于供油油箱8上方后側，風扇冷卻器2通過風管與噴油泵4貫通連接；所述萬象輪9數量為4個，分別固定焊接在供油油箱8底部四周；所述控制系統10放置于供油油箱8一側；

所述泵油電機1、風扇冷卻器2、液壓升降活塞3、噴油泵4分別通過導線與控制系統10控制連接；

所述壓力檢測表5、比列調速閥6分別通過導線與控制系統10控制連接。

如圖2所示，是本發明中所述的回油機構結構示意圖。從圖2或圖1中看出，回油機構7包括：回油過濾器7-1，流量調節閥7-2，回油量檢測器7-3，回油腔7-4，回油管路7-5；其中，所述回油腔7-4為矩形不銹鋼結構，回油腔7-4通過固定板固定焊接在供油油箱8上方；所述回油過濾器7-1設置于回油腔7-4上方，回油過濾器7-1底部與回油腔7-4貫通連接；所述油流量調節閥7-2位于回油腔7-4上端，流量調節閥7-2端部插入回油過濾器7-1內部；所述回油量檢測器7-3貫通連接于回油過濾器7-1一側；所述回油管路7-5為耐腐蝕鋼管，回油管路7-5上端與回油腔7-4貫通；

所述流量調節閥7-2、回油量檢測器7-3分別通過導線與控制系統10控制連接。

如圖3所示，是本發明中所述的供油油箱結構示意圖。從圖3或圖1中看出，供油油箱8包括：注油口8-1，濾網8-2，濾網粘黏度檢測器8-3，油液液位檢測器8-4，油液溫度檢測器8-5；其中，所述注油口8-1位于供油油箱8一側，注油口8-1與供油油箱8貫通連接；所述濾網8-2布置與輸油管道一端，濾網8-2上設置有濾網粘黏度檢測器8-3；所述油液液位檢測器8-4固定安裝在供油油箱8內壁側面，油液液位檢測器8-4與供油油箱8底部的距離在10cm～15cm之間；所述油液溫度檢測器8-5固定安裝在供油油箱8另一內壁側面，油液溫度檢測器8-5與供油油箱8底部的距離在7cm～10cm之間；

所述濾網粘黏度檢測器8-3、油液液位檢測器8-4、油液溫度檢測器8-5分別通過導線與控制系統10控制連接。

本發明所述的一種四氯化碳處理中供給液壓站裝置的工作過程是：

第1步：工作人員將供給液壓站的液壓進油口與噴油泵4出油口無縫插接連接，同時接通電源；

第2步：工作人員按下控制系統10上的啟動按鈕，啟動泵油電機1，在泵油電機1驅動下，噴油泵4將供油油箱8內的油液通過輸油管道泵出，提供給供給液壓站用；

第3步：在噴油泵4泵出油液過程中，壓力檢測表5實時監測供油油箱8內的油壓情況；當壓力檢測表5檢測到供油油箱8內的油壓高于系統設定值A時，控制系統10控制液壓升降活塞3上升，對供油油箱8進行排壓；當壓力檢測表5檢測到供油油箱8內的油壓達到系統設定值A時，控制系統10關閉液壓升降活塞3；

第4步：比列調速閥6對油液噴送速率實時監測；當比列調速閥6檢測到油液噴送速率低于10cm/ms時，控制系統10增大比列調速閥6開度；當比列調速閥6檢測到油液噴送速率高于20cm/ms時，控制系統10減小比列調速閥6開度；

第5步：在噴油泵4泵出油液過程中，部分油液通過油管進入到回油機構7中；回油過濾器7-1對回油進行凈化過濾，經回油腔7-4通過回油管路7-5回油至供油油箱8內；

第6步：回油量檢測器7-3對回油量實時監測；當回油量檢測器7-3檢測到回油量高于20ml時，回油量檢測器7-3將電信號發送給控制系統10，控制系統10內的計算儲存單元將回油量數據儲存并生成報表，同時增加流量調節閥7-2開度；

第7步：位于供油油箱8內的濾網8-2對油液進行過濾，濾網粘黏度檢測器8-3對濾網8-2粘黏度實時監測，當濾網粘黏度檢測器8-3檢測到濾網8-2粘黏度高于75％時，控制系統10發出警示信號，提醒工作人員進行清理工序；

第8步：油液液位檢測器8-4對供油油箱8內的油液液位實時監測，當油液液位檢測器8-4檢測到供油油箱8內的油液少于50ml時，控制系統10內的警示燈閃爍，提醒工作人員進行注油工序；

第9步：油液溫度檢測器8-5對供油油箱8內的油液溫度實時監測，當油液溫度檢測器8-5檢測到供油油箱8內的油液溫度高于98℃時，控制系統10啟動風扇冷卻器2，風扇冷卻器2通過風管對油液進行降溫；當油液溫度檢測器8-5檢測到供油油箱8內的油液溫度低于25℃時，控制系統10停止風扇冷卻器2。

本發明所述的一種四氯化碳處理中供給液壓站裝置，該裝置與液壓使用設備分離使用，裝置有壓力表、調速閥等精密電子器件，精準控制油壓、油液使用量，高效、快速，結構簡單，方便運輸，適用于各種施工條件。

以下是本發明所述濾網8-2的制造過程的實施例，實施例是為了進一步說明本發明的內容，但不應理解為對本發明的限制。在不背離本發明精神和實質的情況下，對本發明方法、步驟或條件所作的修改和替換，均屬于本發明的范圍。

若未特別指明，實施例中所用的技術手段為本領域技術人員所熟知的常規手段。

實施例1

按照以下步驟制造本發明所述濾網8-2，并按重量份數計：

第1步：在反應釜中加入電導率為2.24μS/cm的超純水1374份，啟動反應釜內攪拌器，轉速為64rpm，啟動加熱泵，使反應釜內溫度上升至44℃；依次加入2-{[(叔丁氧基)羰基]氨基}-4-甲烷磺酰基丁酸甲酯64份、2-甲基-2-丙烯酸-4-[甲基(十一氟戊基)磺酰基氨基]丁酯54份、2-丙烯酸-2-[[(十七氟代辛基)磺酰基]甲基氨基]乙酯94份，攪拌至完全溶解，調節pH值為3.4，將攪拌器轉速調至134rpm，溫度為94℃，酯化反應14小時；

第2步：取丙烯酸-2-乙基己酯與甲基丙烯酸甲酯、2-丙烯酰氨基-2-甲基丙烷磺酸和甲基丙烯酸的聚合物14份、4-(4-氯-5,6-二氫-7h-吡咯并[2,3-d]嘧啶-7-基)-N,N-二甲基苯磺酰胺74份進行粉碎，粉末粒徑為524目；加入N-(9,10-二氫-9,10-二氧代-1-蒽基)-7-氧代-7H-苯并[E]啶-4-甲酰胺34份混合均勻，平鋪于托盤內，平鋪厚度為34mm，采用劑量為3.4kGy、能量為5.4MeV的α射線輻照64分鐘，以及同等劑量的β射線輻照54分鐘；

第3步：經第2步處理濃度為24ppm的混合粉末溶于(S)-9,10-二氟-2,3-二氫-3-甲基-7-氧代-(3S)-7H-吡啶并[1,2,3-de]-1,4-苯并嗪-6-羧酸54份中，加入反應釜，攪拌器轉速為74rpm，溫度為84℃，啟動真空泵使反應釜的真空度達到1.34MPa，保持此狀態反應14小時；泄壓并通入氡氣，使反應釜內壓力為1.24MPa，保溫靜置24小時；攪拌器轉速提升至154rpm，同時反應釜泄壓至0MPa；依次加入5,6-二氫-6-氧代-11H-吡啶并[2,3-b][1,4]苯并二氮雜34份、8-氯-5,10-二氫-11-氧代-11H-二苯并[b,e][1,4]二氮雜114份完全溶解后，加入交聯劑64份攪拌混合，使得反應釜溶液的親水親油平衡值為5.4，保溫靜置24小時；

第4步：在攪拌器轉速為144rpm時，依次加入二苯并[b,f][1,4]硫氮雜卓-11-[10H]酮44份、11-哌嗪-二苯并[B,F][1,4]硫氮雜卓鹽酸鹽24份、4-氨基-2-甲基-10H-噻吩[2,3-B][1,5]苯并二氮雜卓鹽酸鹽44份和2-芳基-2,3-二氫-1,5-苯并噻庚因-4(5H)-酮84份，提升反應釜壓力，使其達到1.94MPa，溫度為144℃，聚合反應14小時；反應完成后將反應釜內壓力降至0MPa，降溫至24℃，出料，入壓模機即可制得濾網8-2；

所述交聯劑為4-異戊基氧基苯酚。

實施例2

按照以下步驟制造本發明所述濾網8-2，并按重量份數計：

第1步：在反應釜中加入電導率為4.24μS/cm的超純水1644份，啟動反應釜內攪拌器，轉速為124rpm，啟動加熱泵，使反應釜內溫度上升至74℃；依次加入2-{[(叔丁氧基)羰基]氨基}-4-甲烷磺酰基丁酸甲酯124份、2-甲基-2-丙烯酸-4-[甲基(十一氟戊基)磺酰基氨基]丁酯154份、2-丙烯酸-2-[[(十七氟代辛基)磺酰基]甲基氨基]乙酯214份，攪拌至完全溶解，調節pH值為6.4，將攪拌器轉速調至254rpm，溫度為134℃，酯化反應24小時；

第2步：取丙烯酸-2-乙基己酯與甲基丙烯酸甲酯、2-丙烯酰氨基-2-甲基丙烷磺酸和甲基丙烯酸的聚合物54份、4-(4-氯-5,6-二氫-7h-吡咯并[2,3-d]嘧啶-7-基)-N,N-二甲基苯磺酰胺134份進行粉碎，粉末粒徑為1354目；加入N-(9,10-二氫-9,10-二氧代-1-蒽基)-7-氧代-7H-苯并[E]啶-4-甲酰胺74份混合均勻，平鋪于托盤內，平鋪厚度為54mm，采用劑量為9.4kGy、能量為14.4MeV的α射線輻照144分鐘，以及同等劑量的β射線輻照134分鐘；

第3步：經第2步處理濃度為54ppm的混合粉末溶于(S)-9,10-二氟-2,3-二氫-3-甲基-7-氧代-(3S)-7H-吡啶并[1,2,3-de]-1,4-苯并嗪-6-羧酸114份中，加入反應釜，攪拌器轉速為184rpm，溫度為164℃，啟動真空泵使反應釜的真空度達到1.84MPa，保持此狀態反應34小時；泄壓并通入氡氣，使反應釜內壓力為1.64MPa，保溫靜置34小時；攪拌器轉速提升至294rpm，同時反應釜泄壓至0MPa；依次加入5,6-二氫-6-氧代-11H-吡啶并[2,3-b][1,4]苯并二氮雜74份、8-氯-5,10-二氫-11-氧代-11H-二苯并[b,e][1,4]二氮雜144份完全溶解后，加入交聯劑194份攪拌混合，使得反應釜溶液的親水親油平衡值為8.4，保溫靜置44小時；

第4步：在攪拌器轉速為224rpm時，依次加入二苯并[b,f][1,4]硫氮雜卓-11-[10H]酮114份、11-哌嗪-二苯并[B,F][1,4]硫氮雜卓鹽酸鹽84份、4-氨基-2-甲基-10H-噻吩[2,3-B][1,5]苯并二氮雜卓鹽酸鹽134份和2-芳基-2,3-二氫-1,5-苯并噻庚因-4(5H)-酮164份，提升反應釜壓力，使其達到2.74MPa，溫度為264℃，聚合反應24小時；反應完成后將反應釜內壓力降至0MPa，降溫至44℃，出料，入壓模機即可制得濾網8-2；

所述交聯劑為6-丁基磺酰基吡啶-3-醇。

實施例3

按照以下步驟制造本發明所述濾網8-2，并按重量份數計：

第1步：在反應釜中加入電導率為3.24μS/cm的超純水1444份，啟動反應釜內攪拌器，轉速為94rpm，啟動加熱泵，使反應釜內溫度上升至64℃；依次加入2-{[(叔丁氧基)羰基]氨基}-4-甲烷磺酰基丁酸甲酯84份、2-甲基-2-丙烯酸-4-[甲基(十一氟戊基)磺酰基氨基]丁酯134份、2-丙烯酸-2-[[(十七氟代辛基)磺酰基]甲基氨基]乙酯184份，攪拌至完全溶解，調節pH值為4.4，將攪拌器轉速調至194rpm，溫度為114℃，酯化反應19小時；

第2步：取丙烯酸-2-乙基己酯與甲基丙烯酸甲酯、2-丙烯酰氨基-2-甲基丙烷磺酸和甲基丙烯酸的聚合物34份、4-(4-氯-5,6-二氫-7h-吡咯并[2,3-d]嘧啶-7-基)-N,N-二甲基苯磺酰胺84份進行粉碎，粉末粒徑為954目；加入N-(9,10-二氫-9,10-二氧代-1-蒽基)-7-氧代-7H-苯并[E]啶-4-甲酰胺54份混合均勻，平鋪于托盤內，平鋪厚度為44mm，采用劑量為6.4kGy、能量為9.4MeV的α射線輻照114分鐘，以及同等劑量的β射線輻照84分鐘；

第3步：經第2步處理濃度為44ppm的混合粉末溶于(S)-9,10-二氟-2,3-二氫-3-甲基-7-氧代-(3S)-7H-吡啶并[1,2,3-de]-1,4-苯并嗪-6-羧酸74份中，加入反應釜，攪拌器轉速為124rpm，溫度為134℃，啟動真空泵使反應釜的真空度達到1.14MPa，保持此狀態反應24小時；泄壓并通入氡氣，使反應釜內壓力為1.44MPa，保溫靜置29小時；攪拌器轉速提升至194rpm，同時反應釜泄壓至0MPa；依次加入5,6-二氫-6-氧代-11H-吡啶并[2,3-b][1,4]苯并二氮雜54份、8-氯-5,10-二氫-11-氧代-11H-二苯并[b,e][1,4]二氮雜124份完全溶解后，加入交聯劑134份攪拌混合，使得反應釜溶液的親水親油平衡值為6.4，保溫靜置34小時；

第4步：在攪拌器轉速為174rpm時，依次加入二苯并[b,f][1,4]硫氮雜卓-11-[10H]酮84份、11-哌嗪-二苯并[B,F][1,4]硫氮雜卓鹽酸鹽64份、4-氨基-2-甲基-10H-噻吩[2,3-B][1,5]苯并二氮雜卓鹽酸鹽114份和2-芳基-2,3-二氫-1,5-苯并噻庚因-4(5H)-酮144份，提升反應釜壓力，使其達到2.24MPa，溫度為224℃，聚合反應20小時；反應完成后將反應釜內壓力降至0MPa，降溫至34℃，出料，入壓模機即可制得濾網8-2；

所述交聯劑為5-溴-6-(環丙基甲氧基)吡啶-3-醇。

對照例

對照例為市售某品牌的濾網。

實施例4

將實施例1～3制備獲得的濾網8-2和對照例所述的濾網進行使用效果對比。對二者過濾速率、拉伸強度、抗壓性、過濾清潔效果進行統計，結果如表1所示。

從表1可見，本發明所述的濾網8-2，其過濾速率、拉伸強度、抗壓性、過濾清潔效果等指標均優于現有技術生產的產品。

此外，如圖4所示，是本發明所述的濾網8-2材料耐氧化率隨使用時間變化的統計。圖中看出，實施例1～3所用濾網8-2，其材料耐氧化率隨使用時間變化程度大幅優于現有產品。