大空間吊頂反支撐設置方法
【專利摘要】本發明涉及裝飾吊頂工程【技術領域】，具體的說，涉及一種大空間吊頂反支撐設置方法，通過對承接裝置進行力學計算分析和設計吊桿和反支撐的布置方式，根據計算得到的吊頂所能承受的極限風荷載標準值W與吊頂當地設計要求的風荷載標準值Wk進行比較，若W>Wk，則采用該吊頂反支撐設置方法對吊頂結構進行設計，即滿足反支撐施工的質量要求，且根據計算對反支撐結構選取最佳的設計方案，節約吊頂設計的成本，滿足反支撐施工的經濟要求，完善吊頂反支撐的設置工藝。
【專利說明】大空間吊頂反支撐設置方法
【技術領域】
[0001]本發明涉及裝飾吊頂工程【技術領域】，具體的說，涉及一種大空間吊頂反支撐設置方法。
【背景技術】
[0002]在吊頂工程中，吊桿主要承受吊頂龍骨。面板。輕型燈具等重力作用以及較小的風壓荷載，當屋頂頂棚受到向上的推力或在較大的負風壓的作用下，由于吊桿過長和剛度不足，就會產生一定的彎曲變形，從而導致整個吊頂系統向上變形和橫向變形，吊頂反支撐可以用以解決上述問題。
[0003]根據《建筑裝飾裝修工程質量驗收規范》(GB50210-2001) 6.1.11條規定:吊桿距主龍骨端部距離不得大于300mm,當大于300mm時,應增加吊桿，當吊桿長度大于1.5m時,應增設反支撐。當吊桿與設備相遇時，應調整并增設吊桿，由此可見，規范的要求較為簡單，僅指出吊桿長度超過1.5m時應增設反支撐，但反支撐應采用何種材料、如何布置以及如何評判布置效果均未說明，且迄今為止也沒有與反支撐設置方法相關的文獻和研究，導致施工單位在吊頂反支撐的設置方面十分混亂，因為設計和施工中的不合理，極易造成吊頂變形較大而開裂，且設計施工不合理導致工程造價較高，帶來很大的經濟方面的浪費。

【發明內容】

[0004]本發明的目的是提供一種大空間反支撐設置方法，通過對承接裝置進行力學計算分析和設計吊桿和反支撐的布置方式，滿足反支撐施工的質量要求和經濟要求，完善吊頂反支撐的設置工藝。
[0005]本發明的技術方案是:一種大空間吊頂反支撐設置方法，包括垂直固定于頂板結構與主龍骨之間的承接裝置，其特征在于該方法包括以下步驟:
[0006]步驟一:計算穩定系數Φ，根據承接裝置的安全設計長度I和承接裝置的截面回轉半徑i計算得到長細比λη，根據長細比λη的取值，確定承接裝置的截面類別，進一步計算得到承接裝置軸心受壓構件的穩定系數Φ ;
[0007]步驟二:計算單根承接裝置所能承受的最大軸力N，根據所采用的承接裝置的鋼材的抗拉、抗壓和抗彎強度的設計值f、承接裝置的毛截面面積以及步驟一計算得到的穩定系數Φ，計算得到單根承接裝置所能承受的最大軸力N ；
[0008]步驟三:計算單根承接裝置所分擔的材料自重Ng，根據承接裝置所采用的主龍骨類型、副龍骨類型和面板的類型，計算得到單根承接裝置所分擔的材料自重Ng ；
[0009]步驟四:計算吊頂所能承受的極限風荷載標準值W，根據吊頂設計用承接裝置的橫向間距Cl1和縱向間距d2，計算吊頂單元受風荷載面積S，根據活荷載分項系數以及步驟二和步驟三計算得到的單根承接裝置所能承受的最大軸力N和單根承接裝置所分擔的材料自重Ng得到吊頂所能承受的極限風荷載標準值W。
[0010]步驟五:根據步驟四計算得到的吊頂所能承受的極限風荷載標準值W，與吊頂當地設計要求的風荷載標準值Wk進行比較，若w>wk，則采用該吊頂反支撐設置方法對吊頂結構進行設計。
[0011]優選的是，所述的吊頂分為上人吊頂和不上人吊頂兩種類型，步驟三中的單根承接裝置所分擔的材料自重Ng還包括上人吊頂荷載值和不上人吊頂荷載值。
[0012]優選的是，所述的承接裝置為吊桿，吊桿頂端與頂板結構采用半剛性連接方式垂直連接，吊桿底端與主龍骨采用鉸接方式垂直連接。
[0013]優選的是，所述的承接裝置由吊桿和反支撐組成，吊桿頂端與頂板結構采用半剛性連接方式垂直連接，吊桿底端與主龍骨采用鉸接方式垂直連接；反支撐頂端與頂板結構采用半剛性連接方式垂直連接，反支撐底端與主龍骨采用鉸接方式垂直連接。
[0014]優選的是，所述的反支撐為加強型反支撐，該加強型反支撐的頂端與頂板結構垂直連接，底端通過吊桿與主龍骨垂直連接。
[0015]優選的是，所述的吊桿和反支撐采在主龍骨的橫向方向和縱向方向上采用隔一設一布設方式，即每設置一根吊桿增設一根反支撐。
[0016]優選的是，所述的吊桿和反支撐采在主龍骨的橫向方向和縱向方向上采用隔二設一布設方式，即每設置兩根吊桿增設一根反支撐。
[0017]優選的是，所述的吊頂周圈設置有防止吊頂橫向變形的45°反支撐，承接裝置設于45°反支撐所包圍的區域中間，該45°反支撐與主龍骨之間的夾角為45°，45°反支撐的上端通過膨脹螺栓與頂板結構固定，45°反支撐的下端通過鉚釘與主龍骨固定。
[0018]本發明與現有技術相比的有益效果為:
[0019]本發明的大空間吊頂反支撐設置方法，通過對承接裝置進行力學計算分析和設計吊桿和反支撐的布置方式，根據計算得到的吊頂所能承受的極限風荷載標準值W與吊頂當地設計要求的風荷載標準值Wk進行比較，若w>wk，則采用該吊頂反支撐設置方法對吊頂結構進行設計，即滿足反支撐施工的質量要求，且根據計算對反支撐結構選取最佳的設計方案，節約吊頂設計的成本，滿足反支撐施工的經濟要求，完善吊頂反支撐的設置工藝。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0020]圖1為本發明的結構示意圖。
【具體實施方式】
[0021]實施例1
[0022]一種大空間吊頂反支撐設置方法，包括垂直固定于頂板結構與主龍骨之間的承接裝置，該方法包括以下步驟:
[0023]步驟一:計算穩定系數Φ，根據承接裝置的安全設計長度I和承接裝置的截面回轉半徑i計算得到長細比λη，根據長細比λη的取值，確定承接裝置的截面類別，進一步計算得到承接裝置軸心受壓構件的穩定系數Φ。
[0024]根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄C之規定，長細比λ η與承接裝置軸心受壓構件的穩定系數Φ的計算公式為:
[0025]當An =香在 IE < 0.215 時:[0026]
【權利要求】
1.一種大空間吊頂反支撐設置方法，包括垂直固定于頂板結構與主龍骨之間的承接裝置，其特征在于該方法包括以下步驟: 步驟一:計算穩定系數Φ，根據承接裝置的安全設計長度I和承接裝置的截面回轉半徑i計算得到長細比λη，根據長細比λη的取值，確定承接裝置的截面類別，進一步計算得到承接裝置軸心受壓構件的穩定系數Φ ; 步驟二:計算單根承接裝置所能承受的最大軸力N，根據所采用的承接裝置的鋼材的抗拉、抗壓和抗彎強度的設計值f、承接裝置的毛截面面積以及步驟一計算得到的穩定系數Φ，計算得到單根承接裝置所能承受的最大軸力N ； 步驟三:計算單根承接裝置所分擔的材料自重Ng，根據承接裝置所采用的主龍骨類型、副龍骨類型和面板的類型，計算得到單根承接裝置所分擔的材料自重Ng ; 步驟四:計算吊頂所能承受的極限風荷載標準值W，根據吊頂設計用承接裝置的橫向間距Cl1和縱向間距d2，計算吊頂單元受風荷載面積S，根據活荷載分項系數以及步驟二和步驟三計算得到的單根承接裝置所能承受的最大軸力N和單根承接裝置所分擔的材料自重Ng得到吊頂所能承受的極限風荷載標準值W。 步驟五；根據步驟四計算得到的吊頂所能承受的極限風荷載標準值W，與吊頂當地設計要求的風荷載標準值Wk進行比較，若W>Wk，則采用該吊頂反支撐設置方法對吊頂結構進行設計。
2.根據權利要求1所述的大空間吊頂反支撐設置方法，其特征在于:所述的吊頂分為上人吊頂和不上人吊頂兩種類型，步驟三中的單根承接裝置所分擔的材料自重Ng還包括上人吊頂荷載值和不上人吊頂荷載值。
3.根據權利要求2所述的大空間吊頂反支撐設置方法，其特征在于:所述的承接裝置為吊桿，吊桿頂端與頂板結構采用半剛性連接方式垂直連接，吊桿底端與主龍骨采用鉸接方式垂直連接。
4.根據權利要求2所述的大空間吊頂反支撐設置方法，其特征在于:所述的承接裝置由吊桿和反支撐組成，吊桿頂端與頂板結構采用半剛性連接方式垂直連接，吊桿底端與主龍骨采用鉸接方式垂直連接；反支撐頂端與頂板結構采用半剛性連接方式垂直連接，反支撐底端與主龍骨采用鉸接方式垂直連接。
5.根據權利要求4所述的大空間吊頂反支撐設置方法，其特征在于:所述的反支撐為加強型反支撐，該加強型反支撐的頂端與頂板結構垂直連接，底端通過吊桿與主龍骨垂直連接。
6.根據權利要求4或5任一項所述的大空間吊頂反支撐設置方法，其特征在于:所述的吊桿和反支撐采在主龍骨的橫向方向和縱向方向上采用隔一設一布設方式，即每設置一根吊桿增設一根反支撐。
7.根據權利要求4或5任一項所述的大空間吊頂反支撐設置方法，其特征在于:所述的吊桿和反支撐采在主龍骨的橫向方向和縱向方向上采用隔二設一布設方式，即每設置兩根吊桿增設一根反支撐。
8.根據權利要求1所述的大空間吊頂反支撐設置方法，其特征在于:所述的吊頂周圈設置有防止吊頂橫向變形的45°反支撐，承接裝置設于45°反支撐所包圍的區域中間，該45°反支撐與主龍骨之間的夾角為45°，45°反支撐的上端通過膨脹螺栓與頂板結構固定，45°反支撐的下 端通過鉚釘與主龍骨固定。
【文檔編號】E04B9/06GK103993693SQ201410082923
【公開日】2014年8月20日 申請日期:2014年3月7日 優先權日:2014年3月7日
【發明者】李兆龍, 賈楊, 官鋮, 段良友, 楊蘇春, 王曉琴 申請人:青島建安建設集團有限公司