本實用新型涉及建筑技術和建筑材料領域，確切地說是一種提高砌筑墻體用空心

砌塊熱工性能的空心保溫砌塊。

背景技術：

建筑墻體用砌塊按形式分實心和空心兩類，（圖1）和（圖2）?？招钠鰤K相較實心砌塊有兩大優勢，一是減少材料消耗、減輕自重；二是保溫隔熱性能更好。也因此相關文件鼓勵建筑中使用空心砌塊，同時限制實心砌塊的使用。所以一個不爭的事實是，空心砌塊是我國今后建筑中砌筑墻體的主要材料。空心砌塊按其力學性能也分兩種，一是承重型，空心率控制在25%以下；二是非承重型，空心率控制在25%～50%之間。本實用新型針對非承重型砌塊。

空心砌塊的保溫隔熱性能是其重要的熱工參數指標，所以如何能夠最大限度提高這一性能是空心砌塊型式設計與技術改進的核心目標?？招钠鰤K保溫隔熱性能優于實心砌塊的主要因素在于空心部分，由于它的存在，導致砌塊內部熱流由原來只通過導熱形式滲透轉化為導熱、輻射和對流三種換熱形式同時介入，且相互交織、轉化，空心層和固體部分互為邊界，形成較為復雜的熱流場。這為我們深入挖掘其保溫隔熱性能提供了可能。

針對目前市場上大量使用的或有關標準圖集中制定的空心砌塊標準由于設計與技術處理上的缺陷，沒有充分挖掘其保溫隔熱能力，浪費了大量資源和能源，令人痛惜。因此如何在不增加（或少增加）制作成本的基礎上最大限度提高其保溫隔熱能力是本實用新型追求的目標。因為增加了砌塊自身的保溫隔熱能力就可以提高整個外圍護結構墻體的保溫隔熱性能，從而為建筑節能和減少其它保溫材料的使用奠定基礎，對建筑業的綠色發展貢獻非常大。

目前常用生產空心砌塊的材料有：粘土燒結磚，工業廢料及其輔料（如粉煤灰、爐渣等），輕骨料混凝土等。這里以粉煤灰為主材的空心砌塊為例，其它大同小異，本實用新型重點在如何從型式設計和技術措施上提高砌塊熱工性能，而不牽涉使用何種材料。減少單位時間從砌塊流失的熱量可用兩項指標表達，即增加其熱阻R值（熱量從圍護結構一側空間傳向另一側空間所受到的總阻力大小，單位：），或減小傳熱系數K值（圍護結構兩側溫差為1oC或1K時，單位時間通過單位面積的傳熱量，單位：）。R與K在數值上互為倒數。這里用熱阻R來說明傳熱量問題。R=d/λ——①，式中：d：砌塊厚度，m；λ：砌塊導熱系數，，表示當材料層厚度內的溫差為1K時，在一小時內通過1m2面積的熱量。可見若要提高砌塊熱阻可以有兩個途徑。一是增加砌塊的厚度d值；二是減小導熱系數λ值。由于砌塊尺寸和材料都是固定的，提高其熱阻似乎無能為力。但實際情況是公式①是針對單一材料熱阻值計算，而空心砌塊是復合材料，即空氣與固體材料復合。如果針對兩種材料分別分析，各自找出提高熱阻的方法，則砌塊的總熱阻就會提高（圖3）。以此為切入點，可以為提高砌塊熱工性能而進行的型式設計和采取技術措施提供清晰思路。砌塊的固體部分按導熱形式傳熱。上述三類砌塊固體材料的導熱系數在0.58～0.85之間，而空氣層的導熱系數為0.029，二者相差20多倍。所以單從導熱角度分析熱量傳遞的話，空氣層可看作是絕熱層。即導熱的熱流大部分集中在固體材料中,減少這部分單位時間熱量的滲透量，即提高其熱阻，可采用三個辦法，一是盡量延長熱流路徑的長度，也即相當于增加砌塊的當量厚度。（圖3）中最短的導熱流線長度為300mm，比砌塊自身厚度多110mm，如果以粉煤灰及輔料（λ=0.62）為固體材料，熱阻可提高約0.18；二是在熱流線的恰當位置設置導熱系數更小的材料，如EPS塊（λ=0.042），即在固體導熱路徑上增加一層隔熱層，（圖4）。值得一提的是，EPS塊位置應選擇在不破壞砌塊的整體性與力學性能，同時要在熱流線流經的關鍵節點處，并應盡量靠近熱量流入側，目的是盡可能減小固體內部的熱流密度，以降低單位時間的熱量流失，同時為減小空氣層的傳熱量營造有利的邊界條件；三是在滿足砌塊力學要求的前提下，盡量減少固體導熱部分向內傳熱的熱流通道數量和通道寬度，從源頭上限制熱量滲透。（圖5），經導熱形式向砌塊內部傳熱的熱流通道有四條?？煽紤]通過孔洞的重新排布縮減到三條（圖6），甚至兩條（圖7）。經上述三個方法處理后，砌塊固體部分經導熱而流失的熱量將大幅減少，同時為空氣層的傳熱量減少營造有利的邊界條件。

在空氣層內部的傳熱大部分是由冷熱界面間的輻射、氣體與固體間的輻射與對流以及氣體內部對流換熱和小部分導熱的三維混合傳熱過程。經相關的研究論證，輻射換熱量占70%左右，對流和導熱占30%左右，也就是說界面間熱輻射起主導作用，需優先解決。由于在空心砌塊的孔型選擇上，理論推算和實驗證明矩形對提高熱工性能較為有利，這里就選擇矩形孔型為基本型制。如果只考慮水平熱流而忽略砌塊空心層的上下邊界條件，空心層就相當于一個封閉空腔。由固體導熱形成的熱界面輻射出來的熱量被其周邊的冷界面和次冷界面吸收，再源源不斷地傳進冷界面固體中，形成動態平衡狀態，同時造成熱量的流失。根據封閉系統的輻射換熱特性，空腔內經輻射傳遞熱量的多少主要由四個因素決定，一是冷熱界面間的溫差。溫差越大，單位時間的輻射換熱量越大，也即熱損失越多，實際工程中盡可能降低熱界面的溫度是減小換熱量的關鍵，可采用的有效辦法是選擇反射系數大的材料將熱量反射回熱界面固體中，并且自身保持相對低的溫度；二是熱界面的熱輻射強度和冷界面的熱吸收系數。按照上述制作砌塊常用固體材料，其輻射強度C值在4.65～5.4之間，吸收系數在0.65～0.85之間，兩項指標均偏大，不能有效降低兩界面間的輻射換熱量。但改換固體材料目前尚不現實，所以介入指標更好的其它材料來輔助減小傳熱量是一個選項；三是冷熱界面間的距離。輻射熱是一種電磁波，單位時間換熱量與兩物體間距離平方成反比?？紤]到整個砌塊的厚度尺度，空氣層的厚度達到30mm后，再以增大界面距離提高其輻射換熱阻的做法收效甚微；四是冷熱界面間的相互位置關系。矩形空腔的兩個長邊面分別是冷熱界面且相互平行，其輻射換熱量是最大的，但兩個短邊面由于是固體導熱通道上的邊界，應屬于次冷界面，會參與到與熱界面間的換熱，減少其面積（即減小孔徑）是有利的。綜上所述，決定空氣層內輻射換熱大小的主要因素是冷熱界面間的溫差和兩表面的輻射強度與吸收系數；降低熱界面溫度和選擇熱輻射強度小、熱反射系數大的熱界面面層材料對單位時間的換熱量影響較大?？招膶觾葐挝粫r間經對流方式的換熱量主要取決于氣流狀態和空氣與界面間的熱交換，其中氣流狀態占主導地位。氣流狀態分為三種，即層流、過渡區和紊流。根據傳熱學理論，層流狀態導熱起一定作用，氣體內部溫度梯度大，傳熱量最小，所以保持層流狀態可減少氣流內部換熱量以及與界面間的換熱量；紊流狀態換熱量最大，熱量流失也最大。由于是封閉空氣間層，屬于自然對流，所以界面間距和溫差對氣流狀態影響最大。一般而言，界面間距小、溫差小，氣流處于層流的可能性大；反之則可能處于紊流狀態?？梢娍招膶雍穸炔灰诉^大，應使氣流狀態保持在層流或層流到過渡區之間，而應防止出現紊流狀態。實驗證明，空心層厚度小于25mm時，對流換熱最小。

從實際應用的角度，考慮到砌塊的尺度、綜合輻射和對流的相互影響，空心層厚度在20mm～30mm之間是較為恰當的。關于這一點，《民用建筑熱工設計規范》（GB50176-93）給出了明確數據，即30mm厚和60mm及以上厚度的空氣層，其當量熱阻相差僅0.01；就降低輻射傳熱來說，選擇將鋁箔貼到熱界面上是較為可行的做法，鋁箔的熱輻射強度為0.29～1.12，長波熱反射系數為0.70～0.80之間，可有效地將很大一部分熱流反射回固體層內，同時鋁箔的表面溫度也有所降低，輻射出去的熱量相對較少。但由于鋁箔的導熱系數非常大，約200，直接粘貼在空氣層的熱界面上表面溫度降低的效果不夠理想，所以更為合理的做法是將鋁箔先粘貼在3～5mm厚EPS板上，然后再貼到空心層的熱面，這樣制作也方便，并利于保證鋁箔的耐久性；就空心層層數來說，由于空氣層的熱阻要大于同厚度下固體材料的熱阻，經過改進設計和采取合理的技術措施后，其隔熱效果要遠遠好于同厚度下的固體部分，所以增加空氣層數量對提高砌塊總的熱工性能更有效。

通過對空心砌塊兩條傳熱路徑，即固體材料和空心層分別優化后，其熱工性能將有較大提升。

技術實現要素：

本實用新型的目的是提供一種提高砌筑墻體用空心砌塊熱工性能的空心保

溫砌塊。

由以上分析可為提高空心砌塊和墻體的熱工性能而設計的砌塊型式確定以下幾個基本思路。

對空心砌塊的固體部分，應通過合理的孔洞設計，盡量延長其熱流線長度，減少熱流通道數量，同時可在其熱流通道上通過設置隔熱層（如導熱系數小的EPS塊）的方式降低其熱流密度；

充分挖掘空心層的絕熱能力。可通過涂貼對長波熱輻射反射性能高和輻射系數小的材料提高熱反射效率和減少熱輻射量；孔的厚度不宜過大（以20～30mm為宜），防止空心層內對流換熱量的增加；應通過增加空心層數來提高整個砌塊的熱阻；

砌塊型式設計應充分考慮墻體中的L型節點和T型節點等部位因熱流方向改變和吸、散熱面積不同而導致的傳熱異常，同時要為消除或降低砂漿灰縫引起的“熱橋”效應做出安排，以提高整個墻體的熱工性能。

砌塊型式設計

技術方案：以外墻用非承重型空心砌塊為例（空洞率控制在25%～35%之間），空心砌塊的型式設計包括兩方面內容，一是孔型選擇及其排布；二是砌塊的整體外形設計。砌塊的孔型選擇應簡捷、便于制作和孔內傳熱量最小，孔型排布在滿足基本力學要求的前提下，要保證砌塊本身有良好的熱工性能；砌塊的整體外形設計要便于施工，節點構造簡單且完善，同時要保證墻體的整體性、穩定性和提高整個墻體的熱工性能。基于以上原則，設計空心砌塊，其特征在于：在靠近迎熱面和散熱面各設一通長空心層，目的是最大限度減少固體部分導熱通道數量；在砌塊兩端部中間各設一凹槽，其目的是在兩砌塊間的垂直灰縫中設置一空心層，盡可能降低垂直灰縫產生的熱橋影響；在靠近迎熱面的固體導熱通道關鍵節點處設EPS隔熱塊，目的是盡量降低固體內的熱流密度，減少熱流滲透量；在砌塊上部設通長凸起，下部設同尺寸凹進，目的是減小水平灰縫的熱橋影響，同時能改善砌筑墻體的平整度，有利于提高墻體的穩定性。在空心層的熱界面貼鋁箔可將大量熱流反射回固體層內，減少熱量在空心層內的滲透量。兩端凹槽熱界面貼鋁箔。上述的各類方法同樣適用于建筑中使用的大型輕質混凝土外墻用板材的內部構造型式設計。

本實用新型的優點是：

1. 理念創新：如何提高空心砌塊的熱工性能已經有很多探索。由于空心砌塊內部傳熱過程復雜，要徹底搞清楚這一過程需要進行反復實驗和調整，當然也可以進行計算機模擬。不論實驗還是模擬都能起到重要的輔助作用，但到目前為止這些工作都局限在已有砌塊型式，或進行局部調整后的砌塊型式，問題的解決尚不夠徹底。本實用新型在已有研究的基礎上，將砌塊內部熱擴散過程按傳熱方式的不同分為兩個路徑，通過合理簡化，分析主要熱流通道及其減少熱流散失的辦法，排除空心層與固體部分的交互影響，忽略其中的一些邊界影響等復雜因素，從而建立了一套簡單明了實用的砌塊型式設計思路；

2. 型式創新：墻體中，水泥砂漿的灰縫面積大約占總面積的不到10%，但由于水泥砂漿的導熱系數非常大（），熱橋作用明顯，造成砂漿及其周邊部分的熱損失占比甚至可達30%。因此必須通過優化型式設計消除或降低此項熱損失。本設計對豎橫兩個方向的砂漿均采取相應措施進行處理，對提高墻體的整體熱工性能非常有益。同時能改善砌筑墻體的平整度，有利于提高墻體的穩定性。其中A型系列為垂直空心，可將原料注入模具后一次成型，制作簡便；B型系列為水平空心，砌塊上下皮間的灰縫更加飽滿，墻體的強度更容易得到保證，且砌筑時可防止砂漿落入空心中，影響保溫與隔熱效果。缺點是和需二次操作成型；

3. 方法創新：通過在固體材料部分的關鍵節點處安排EPS塊，既能充分發揮其隔熱作用，又對砌塊的力學性能影響比較??；通過盡量增加空心層數，最大限度發揮空心層的絕熱作用；通過空心層內貼鋁箔可成倍地提高空心層的熱阻，是一種簡單實用的方法；

4.基本不增加材料用量，不改變生產工藝，利于推廣，社會效益好；

由于不牽涉砌塊實體材料部分的變化，所以不會大幅度改變生產工藝，同時空心率都在30%左右，也不會增加材料消耗，增加了一道粘貼鋁箔的工序，但此工序非常簡單，不需培訓，不需要技術工種即可操作，可擴大不具技能人的就業，一旦推廣有良好的社會效益；

5.可減少其它保溫材料的消耗，能取得良好的經濟效益和環境效益；

目前常用外墻保溫材料是聚苯板（EPS板）和擠塑板（XPS板）。這兩種材料在生產過程中均消耗大量能源，且其中防火型的價格高，非防火型存有消防方面隱患，所以減少其使用量能取得良好的經濟效益；同時這兩種材料在自然條件下均難于降解，因此一旦建筑被拆除會產生所謂的白色污染，為以后的環境留下遺患。所以本實用新型一旦推廣，對嚴寒和寒冷地區，在保證建筑節能的前提下，平均使用厚度可減少2cm左右；對我國的一些夏熱冬冷和夏熱冬暖地區，其自身就可以達到保溫和隔熱要求，能夠取得良好的環境效益。

附圖說明

圖1是實心砌塊的結構示意圖。

圖2是空心砌塊的結構示意圖。

圖3是熱流滲透路徑示意圖。

圖4是隔熱塊位置選擇。

圖5是四通道導熱熱流通道。

圖6是三通道導熱熱流通道。

圖7是二通道導熱熱流通道。

圖8是A型空心砌塊。

圖9是A型空心砌塊墻體示例。

圖10是At型空心砌塊。

圖11是At型空心砌塊墻體示例。

圖12是又一種At型空心砌塊。

圖13是又一種At型空心砌塊墻體示例。

圖14是A型空心砌塊各部位作用。

圖15是B型空心砌塊各部位作用。

圖16是T型空心砌塊各部位作用。

圖17是B型空心砌塊。

圖18是B型空心砌塊墻體示例。

圖19是L型空心砌塊。

圖20是L型空心砌塊墻體示例。

圖21是T型空心砌塊。

圖22是T型空心砌塊墻體示例。

圖23是B型空心砌塊各部位作用。

圖24是L型空心砌塊各部位作用。

圖25是T型空心砌塊各部位作用。

圖26是組合材料層。

具體實施方式

實施例1 A型［390×190×190（mm）］，（圖14），所設計的砌塊具有以下特點：

1.采用三層垂直空心層，空心率為31.85%；

2.該型砌塊用于平直的大面積外墻墻體砌筑，（圖9）；

3. ①是在靠近迎熱面和散熱面各設一通長垂直空心層，目的是最大限度減少固體部分導熱通道數量，同時在空心層的熱界面上貼鋁箔⑥，可將大量熱流反射回固體層內；

4. ②是在砌塊兩端部中間各設一凹槽，其熱界面貼鋁箔，目的是在兩砌塊間的垂直灰縫中設置一空心層，盡可能降低垂直灰縫產生的熱橋影響；

5. ③是在靠近迎熱面的固體導熱通道關鍵節點處設EPS隔熱塊，目的是盡量降低固體內的熱流密度，減少熱流滲透量；

6. ④是在砌塊上部設一60×70mm的通長凸起，⑤是下部設同尺寸凹進（制作時要滿足誤差要求），目的是減小水平灰縫的熱橋影響，同時能改善砌筑墻體的平整度，有利于提高墻體的穩定性；

7. 本設計砌塊型式生產不改變生產工藝，也不增加固體材料用量，且可一次成型，增加的一道工序是貼鋁箔組合層，工藝簡單。

實施例2 B型［390×190×190（mm）］，（圖15），所設計的砌塊具有以下特點：

1.采用三層垂直空心層，空心率為30.67%；

2.用于外墻轉角處墻體砌筑，稱為墻體的L型節點，（圖11）。由于墻體在該處出現軸向旋轉，砌塊內部熱流方向由一維轉化為二維，為適應這種轉變設計為型；

3. ①是在靠近縱向迎熱面和散熱面各設一通長垂直空心層和靠近橫向散熱面設一通長垂直空心層，目的是最大限度減少兩個方向固體部分導熱通道數量，同時在空心層的熱界面上貼鋁箔⑥，可將大量熱流反射回固體層內；

4.②是在砌塊縱橫兩軸端部中間各設一凹槽，其熱界面貼鋁箔，目的是在兩砌塊間的垂直灰縫中設置一空心層，盡可能降低垂直灰縫產生的熱橋影響；

5. ③是在靠近迎熱面的固體導熱通道關鍵節點處設EPS隔熱塊，目的是盡量降低固體內的熱流密度，減少熱流滲透量；

6. ④是在砌塊橫向和縱向（長度為砌塊縱向長度減砌塊橫向長度的結果）上部設一60×70mm的凸起，⑤是下部設同尺寸凹進（制作時要滿足誤差要求），目的是減小水平灰縫的熱橋影響，同時能改善砌筑墻體的平整度，有利于提高墻體的穩定性；

7. 本設計砌塊型式生產不改變生產工藝，也不增加固體材料用量，且可一次成型，增加的一道工序是貼鋁箔組合層，工藝簡單；

實施例3 T型［390×190×190（mm）］，（圖16），所設計的砌塊具有以下特點：

1.采用三層垂直空心層，空心率為31.14%；

2.用于內外墻交角處的外墻部分的砌筑，稱為墻體的T型節點，見圖13。由于墻體在該處出現軸向旋轉，砌塊內部熱流方向由一維轉化為二維，為適應這種轉變設計為型；

3. ①是在靠近縱向迎熱面與散熱面各設一通長垂直空心層和在靠近橫向散熱面設一通長垂直空心層，目的是最大限度減少兩個方向固體部分導熱通道數量，同時在空心層的熱界面上貼鋁箔⑥，可將大量熱流反射回固體層內；

4. ②是在砌塊縱橫兩軸端部中間各設一凹槽，其熱界面貼鋁箔，目的是在兩砌塊間的垂直灰縫中設置一空心層，盡可能降低垂直灰縫產生的熱橋影響；

5. ③是在靠近迎熱面的固體導熱通道關鍵節點處設EPS隔熱塊，目的是盡量降低固體內的熱流密度，減少熱流滲透量；

6. ④是在砌塊橫向上部設一60×70mm的通長凸起和縱上部設一60×70mm的凸起（長度為砌塊縱向長度減砌塊橫向長度的結果），下部設同尺寸凹進⑤（制作時要滿足誤差要求），目的是減小水平灰縫的熱橋影響，同時能改善砌筑墻體的平整度，有利于提高墻體的穩定性；

7. 本設計砌塊型式生產不改變生產工藝，也不增加固體材料用量，且可一次成型，增加的一道工序是貼鋁箔組合層，工藝簡單；

實施例4 B型［390×190×190（mm）］，（圖23），所設計的砌塊具有以下特點：

1. 采用三層水平空心層，空心率為31.14%；

2. 該型砌塊用于平直的大面積外墻墻體砌筑，（圖18）；

3. 水平空心砌塊上下皮間的灰縫更加飽滿，墻體的強度更容易得到保證，且砌筑時可防止砂漿落入空心中，影響保溫與隔熱效果。

4. ①是在靠近迎熱面和散熱面各設一通長水平空心層，目的是最大限度減少固體部分導熱通道數量，同時在空心層的熱界面上貼鋁箔，可將大量熱流反射回固體層內；

5. ②是在砌塊兩端部中間各設一凹槽，其熱界面貼鋁箔，目的是在兩砌塊間的垂直灰縫中設置一空心層，盡可能降低垂直灰縫產生的熱橋影響；

6 ③是在靠近迎熱面的固體導熱通道關鍵節點處設EPS隔熱塊，目的是盡量降低固體內的熱流密度，減少熱流滲透量；

7. ④是在砌塊上部設一60×70mm的通長凸起，下部設同尺寸凹進⑤（制作時要滿足誤差要求），目的是減小水平灰縫的熱橋影響，同時能改善砌筑墻體的平整度，有利于提高墻體的穩定性；

8. 本設計砌塊型式生產不改變生產工藝，也不增加固體材料用量，且可一次成型，增加的一道工序是貼鋁箔組合層，工藝簡單；

實施例5 L型［390×190×190（mm）］，（圖24），所設計的砌塊具有以下特點：

1. 采用三層水平空心層，空心率為31.91%；

2. 用于外墻轉角處墻體砌筑，稱為墻體的L型節點，（圖20）。由于墻體在該處出現軸向旋轉，砌塊內部熱流方向由一維轉化為二維，為適應這種轉變設計為型；

3. ①是在靠近縱向迎熱面與散熱面各設一水平空心層和在靠近橫向散熱面設一通長水平空心層，目的是最大限度減少兩個方向固體部分導熱通道數量，同時在空心層的熱界面上貼鋁箔⑥，可將大量熱流反射回固體層內；

4. ②是在砌塊縱橫兩軸端部中間各設一凹槽，其熱界面貼鋁箔，目的是在兩砌塊間的垂直灰縫中設置一空心層，盡可能降低垂直灰縫產生的熱橋影響；

5. ③是在靠近迎熱面的固體導熱通道關鍵節點處設EPS隔熱塊，目的是盡量降低固體內的熱流密度，減少熱流滲透量；

6.④是在砌塊橫向上部設一60×70mm的通長凸起和在砌塊縱向上部設一60×70mm的凸起（長度為砌塊縱向長度減砌塊橫向長度的結果），下部設同尺寸凹進⑤（制作時要滿足誤差要求），目的是減小水平灰縫的熱橋影響，同時能改善砌筑墻體的平整度，有利于提高墻體的穩定性；

7. 本設計砌塊型式生產不改變生產工藝，也不增加固體材料用量，但由于水平空心層方向不同，所以成型時需增加一道工序，另外增加的一道工序是貼鋁箔組合層，工藝簡單。

實施例6 T型［390×190×190（mm）］，（圖25），所設計的砌塊具有以下特點：

1. 采用三層水平空心層，空心率為31.56%；

2. 用于外墻轉角處墻體砌筑，稱為墻體的T型節點，（圖22）。由于墻體在該處出現軸向旋轉，砌塊內部熱流方向由一維轉化為二維，為適應這種轉變設計為型；

3. ①是在靠近縱向迎熱面與散熱面各設一水平空心層和在靠近橫向散熱面設一通長水平空心層，目的是最大限度減少兩個方向固體部分導熱通道數量，同時在橫向空心層的熱界面上貼鋁箔⑥，可將大量熱流反射回固體層內；

4. ②是在砌塊縱橫兩軸端部中間各設一凹槽，其熱界面貼鋁箔，目的是在兩砌塊間的垂直灰縫中設置一空心層，盡可能降低垂直灰縫產生的熱橋影響；

5. ③是在靠近迎熱面的固體導熱通道關鍵節點處設EPS隔熱塊，目的是盡量降低固體內的熱流密度，減少熱流滲透量；

6.④是在砌塊橫向上部設一60×70mm的通長凸起和在砌塊縱向上部設一60×70mm的凸起（長度為砌塊縱向長度減砌塊橫向長度的結果），下部設同尺寸凹進⑤（制作時要滿足誤差要求），目的是減小水平灰縫的熱橋影響，同時能改善砌筑墻體的平整度，有利于提高墻體的穩定性；

7. 本設計砌塊型式生產不改變生產工藝，也不增加固體材料用量，但由于水平空心層方向不同，所以成型時需增加一道工序，另外增加的一道工序是貼鋁箔組合層，工藝簡單。

技術指標

筆者依據《民用建筑熱工設計規范》（GB50176-93）推薦的公式——②，（圖26）

式中：——平均熱阻，；

F——與熱流方向垂直的總傳熱面積，m2；

——按平行于熱流方向劃分的各個傳熱面積，m2；

——各個傳熱部位的總傳熱阻，；

——內、外表面換熱阻，分別取0.11和0.04；

?——修正系數。

對本設計空心砌塊（A型）的平均熱阻進行了計算。計算中，固體材料選擇粉煤灰及輔料，取λ=0.62，然后與現在市場上大量使用的同材料三款空心砌塊進行比較，結果見表1

表1 幾種空心砌塊的平均熱阻計算值

1可知，本設計砌塊型式的熱阻均高于其它三種25%以上，且粘貼鋁箔后熱阻提高更為明顯，尤以在兩層空心層內均粘貼鋁箔熱阻提高的最突出，提高的量如果折算成EPS板厚為25mm左右，節能效果顯著?？紤]到本文所設計砌塊型式對消除或降低墻體內水平和垂直灰縫的熱橋作用有一定幫助，所以可以預期整個墻體的熱工性能將得到很大改善。