本發明涉及制漿造紙企業紙漿漂白節能減排、清潔化生產的工藝，具體是一種紙漿高溫二氧化氯漂白段余熱回收方法。

背景技術：

隨著人們對紙的需求和要求的提高，造紙工業的生產規模在不斷擴大，生產技術也在不斷提高。制漿造紙過程產生的環境污染問題和產能過剩問題已經引起政府和企業越來越多的關注，制漿造紙工業的節能減排、清潔化生產也已成為了當下人們研究的熱點。

國外紙漿漂白車間所用燃料以重油和天然氣為主，燃燒效率高、能耗低。我國紙漿漂白車間所耗能源以煤炭為主，與重油和天然氣相比，煤炭燃燒效率低、能耗高、污染嚴重。因此，我國在紙漿漂白工業中的能耗遠遠高于歐美等國。隨著2006年《國務院關于加強節能工作的決定》28號文件的出爐，加快建設節約型制漿企業、調動企業節能的自覺性、以能源的高效利用促進企業的可持續發展已經成為企業發展的新理念。

以二氧化氯為主的ecf漂白和以過氧化氫為主的tcf漂白成為制漿工業應用最廣的紙漿漂白技術。由于紙漿tcf漂白的選擇性較ecf漂白差，對全漂漿的粘度影響較大，因此，ecf短序漂白占據主導地位。二氧化氯漂白作為ecf漂白的首段漂白具有選擇性高的優點，但d0段漂白廢水中仍然能檢測出aox。

目前，高溫二氧化氯漂白技術(dht)在紙漿漂白應用中取得了顯著的成效，歐洲6家大型桉木硫酸鹽漿廠ecf漂白的首段均選用dht漂白技術。這主要是因為高溫二氧化氯漂白廢水中aox的含量比常規d0段漂白廢水中少很多。自給能力的高低說明能源利用和能源節約的水平，有效利用自產能源是一種高度的循環經濟。

dht段溫度在85～95℃的高溫漿液通過專用管路進入二氧化氯預熱器，將二氧化氯在穩定劑的保護下進行加熱到一定溫度后再通入紙漿中，不僅節約能耗和降低成本，又能降低污染排放，提高漂白效率。

技術實現要素：

本發明的目的是提供一種紙漿高溫二氧化氯漂白段余熱回收方法，是一種添加過碳酸氫鈉作為clo2穩定劑，使用紙漿高溫二氧化氯漂白段余熱預熱clo2，以提高漂白車間蒸汽利用率、提高clo2漂白效率、減少污染排放的dht段余熱回收方法。

本發明解決上述技術問題的技術方案如下：

一種紙漿高溫二氧化氯漂白段余熱回收方法是利用套管預熱器回收紙漿高溫二氧化氯漂白段余熱，具體操作步驟如下：

溫度為85～95℃、質量濃度為10％的高溫二氧化氯漂白段的熱漂白漿進入套管預熱器的管程，儲槽中溫度為2.4～4.6℃、濃度為8.0g/l的低溫clo2加入0.005～0.01l濃度為0.5mol/lnahco3與h2o2的混合液進入套管預熱器的殼程；預熱后溫度為23～37℃、濃度為7.6～7.9g/l的二氧化氯漂白液進入漿料混合器，混合均勻的漿料調整ph為3.2～3.8，然后泵入高溫二氧化氯漂白塔進行高溫二氧化氯漂白，從套管預熱器出來溫度為23～26℃的冷漂白漿經洗滌后進行堿性抽提，洗滌廢液直接進入廢水處理系統，達標后循環利用；所述nahco3與h2o2的混合液的nahco3與h2o的體比為nahco3:h2o2＝1:0.5～0.7。

本發明具有如下優點：

1.該余熱回收方法能減少高溫二氧化氯漂白所需的蒸汽，減少能耗，減少污染排放。

2.該工藝對二氧化氯預熱，縮短了二氧化氯的升溫時間，縮小了二氧化氯跟漿料之間的溫差，有效提高了二氧化氯的漂白效率。

附圖說明

圖1是本發明一種紙漿高溫二氧化氯漂白段余熱回收方法流程圖。

圖2是本發明高溫二氧化氯漂白段余熱回收方法套管預熱器結構示意圖。

具體實施方式

下面結合附圖和實施例對本發明作進一步說明。

本發明一種紙漿高溫二氧化氯漂白段余熱回收方法流程如圖1所示，溫度(t1)為85～95℃、質量濃度為10％的高溫二氧化氯漂白段的熱漂白漿進入套管預熱器的管程，儲槽中溫度(t1)為2.4～4.6℃、濃度為8.0g/l的低溫clo2加入0.005～0.01l濃度為0.5mol/lnahco3與h2o2的混合液進入套管預熱器的殼程；預熱后溫度(t2)為23～37℃、濃度為7.6～7.9g/l的二氧化氯漂白液進入漿料混合器，混合均勻的漿料調整ph為3.2～3.8，然后泵入高溫二氧化氯漂白塔進行高溫二氧化氯漂白，從套管預熱器出來溫度(t2)為23～26℃的冷漂白漿經洗滌后進行堿性抽提，洗滌廢液直接進入廢水處理系統，達標后循環利用。所述nahco3與h2o2的混合液的nahco3與h2o的體比為nahco3:h2o2＝1:0.5～0.7。

實施例1

溫度(t1)為85℃、質量濃度為10％的高溫二氧化氯漂白段的熱漂白漿進入套管預熱器的管程，儲槽中溫度(t1)為2.4℃、濃度為8.0g/l的低溫clo2加入0.005l濃度為0.5mol/lnahco3與h2o2的混合液進入套管預熱器的殼程；預熱后溫度(t2)為31℃、濃度為7.9g/l的二氧化氯漂白液進入漿料混合器，混合均勻的漿料調整ph為3.2～3.8，然后泵入高溫二氧化氯漂白塔進行高溫二氧化氯漂白，從套管預熱器出來溫度t2＝23℃的冷漂白漿經洗滌后進行堿性抽提，洗滌廢液直接進入廢水處理系統，達標后循環利用。所述nahco3與h2o2的混合液的nahco3與h2o的體比為nahco3:h2o2＝1:0.5。

利用此工藝對二氧化氯預熱再進行高溫二氧化氯漂白，對比沒有進行預熱二氧化氯的高溫二氧化氯漂白工藝，達到同等白度時，每噸風干漿蒸汽用量為417.61kg/h，二氧化氯用量為179.43升。

對比沒有進行預熱二氧化氯的高溫二氧化氯漂白工藝，達到同等白度時，每噸風干漿蒸汽用量減少39.05％,二氧化氯用量減少12％。

實施例2

溫度(t1)為90℃、質量濃度為10％的高溫二氧化氯漂白段的熱漂白漿進入套管預熱器的管程，儲槽中溫度(t1)為3.5℃、濃度為8.0g/l的低溫clo2加入0.008l濃度為0.5mol/lnahco3與h2o2的混合液進入套管預熱器的殼程；預熱后溫度(t2)為35℃、濃度為7.8g/l的二氧化氯漂白液進入漿料混合器，混合均勻的漿料調整ph為3.2～3.8，然后泵入高溫二氧化氯漂白塔進行高溫二氧化氯漂白，從套管預熱器出來溫度t2＝24℃的冷漂白漿經洗滌后進行堿性抽提，洗滌廢液直接進入廢水處理系統，達標后循環利用。達標后循環利用。nahco3與h2o2的混合液的nahco3與h2o的體比為nahco3:h2o2＝1:0.6。

利用此工藝對二氧化氯預熱再進行高溫二氧化氯漂白，對比沒有進行預熱二氧化氯的高溫二氧化氯漂白工藝，達到同等白度時，每噸風干漿蒸汽用量513.91kg/h，二氧化氯用量為299.05升。

對比沒有進行預熱二氧化氯的高溫二氧化氯漂白工藝，達到同等白度時，每噸風干漿蒸汽用量減少48.05％,二氧化氯用量減少20％。

實施例3

溫度(t1)為95℃、質量濃度為10％的高溫二氧化氯漂白段的熱漂白漿進入套管預熱器的管程，儲槽中溫度(t1)為4.6℃、濃度為8.0g/l的低溫clo2加入0.01l濃度為0.5mol/lnahco3與h2o2的混合液進入套管預熱器的殼程；預熱后溫度(tt2)為37℃、濃度為7.6g/l的二氧化氯漂白液進入漿料混合器，混合均勻的漿料調整ph為3.2～3.8，然后泵入高溫二氧化氯漂白塔進行高溫二氧化氯漂白，從套管預熱器出來溫度t2＝26℃的冷漂白漿經洗滌后進行堿性抽提，洗滌廢液直接進入廢水處理系統，達標后循環利用。達標后循環利用。nahco3與h2o2的混合液的nahco3與h2o的體比為nahco3:h2o2＝1:0.7。

利用此工藝對二氧化氯預熱再進行高溫二氧化氯漂白，對比沒有進行預熱二氧化氯的高溫二氧化氯漂白工藝，達到同等白度時，每噸風干漿蒸汽用量586.13kg/h，二氧化氯用量為418.66升。

對比沒有進行預熱二氧化氯的高溫二氧化氯漂白工藝，達到同等白度時，每噸風干漿蒸汽用量減少54.80％,二氧化氯用量減少27％。