專利名稱：光纜用襯墊的制造方法
技術領域：
本發明涉及光纜用襯墊的制造方法，特別是涉及包含在制造工序中對作為襯墊的抗拉強度體使用的鋼絲進行矯正的鋼絲矯正工序的制造方法。
背景技術：
以往，作為使光纖多根集合形成光纜時使用的部件，已知光纖負載用的襯墊。這種襯墊由襯墊主體形成，該襯墊主體在中央配置有抗拉強度體，在其外周設置有用于收納多根光纖的沿S方向或Z方向中的任意一個方向或者SZ方向反轉的螺旋凹槽。作為光纜用襯墊的制造方法，通常是通過熱塑性樹脂的熔融擠出成形在抗拉強度體的外周形成用于收納光纖的沿單向或者SZ方向反轉的螺旋凹槽，之后冷卻固化而得到的。抗拉強度體中通常使用硬鋼絲，使用在滾筒上無規卷繞(并不是整齊卷繞)的狀態的鋼絲。在制造襯墊時，抗拉強度體是在搭載到滾筒架上的狀態下使用牽引裝置拉出的， 并在使用松緊調節輥施加一定張力的狀態下供給到預被覆用擠出機或襯墊主體被覆用擠出機中。預被覆用擠出機是用于在制造光纖的收納根數比較多的方形凹槽狀的襯墊時為了使凹槽形狀良好而利用熱塑性樹脂實施規定外徑的預被覆以得到預被覆抗拉強度線的
直ο根據襯墊的形狀，預被覆也可以使用多個擠出機階段性地進行擠出成形，然后進行襯墊主體被覆而形成襯墊。另外，在外徑小、少心數用的襯墊中，也可以不必進行預被覆而在抗拉強度體(鋼絲)上直接實施襯墊主體被覆。襯墊主體被覆用擠出機中，使用旋轉模進行在抗拉強度體上設置有沿單向或者SZ 方向反轉的螺旋凹槽的熱塑性樹脂的被覆，冷卻后進行牽引，經過形狀檢查裝置而卷繞到產品滾筒上。在光纜用襯墊所要求的品質中重要的可以列舉出(i)收納光纖的螺旋凹槽的尺寸精度良好；(ii)光纖所接觸的螺旋凹槽內部表面的平滑性良好；(iii)光纜用襯墊的螺旋凹槽在單向扭轉的情況下螺旋凹槽旋轉1次的周期(節距)、在SZ扭轉的情況下螺旋凹槽反轉的周期(反轉節距)以及該反轉的角度(反轉角度) 準確且沒有偏差；以及(iv)光纜用襯墊上沒有彎曲等。因此，在形狀檢查工序中是下述的結構在整個長度上測量光纜用襯墊的外徑、凹槽寬度以及深度、節距或者反轉節距以及反轉角度等，如果發生異常則立即發出警報。近年來，為了提高生產效率，不斷進行在光纜用襯墊中收納光纖的工序的速度提高，為了穩定地在光纜用襯墊中收納光纖，要求襯墊主體的節距或者反轉節距以及反轉角度準確。一般情況下按照光纜用襯墊的節距或者反轉節距以及反轉角度控制在一定的規格范圍內的方式來進行設計，但在連續的數值的前后差(偏差)大的情況下，需要對該偏移量進行校正來控制生產速度，因此無法期望生產速度的進一步提高。另外，在存在突發性的數值變動時，最差的情況是光纖從收納凹槽飛出，甚至有可能因故障而停止生產。可知光纜用襯墊的節距或者反轉節距以及反轉角度的穩定性是受構成襯墊主體的抗拉強度體的特性影響的，特別是受在硬鋼絲的制造工序中產生的殘留變形的影響很大。抗拉強度體中使用的硬鋼絲(以下有時僅稱為“鋼絲”)是通過將卷繞成線圈狀并捆扎在一起的直徑約5mm左右的母材加到具備目標孔徑的超鋼碎片的拉絲器中，在常溫下進行拉絲加工來制造的。在不能一次性地拉絲至目標外徑的情況下，有時也中間拉絲至中間的外徑。該制造工序中，在從母材拉絲后的鋼絲上，例如由于送出時的母材的旋轉或拉絲時對母材施加的負荷，會殘留旋轉變形和彎曲變形，在卷繞到滾筒上后也會在沒有消除這些的情況下而固定下來。另外，在將拉絲后的鋼絲卷繞到滾筒上時，一邊沿滾筒的卷繞寬度方向導線一邊進行卷繞。但是，由于線徑細，難以整齊地卷繞，結果成為所謂的無規卷繞。進行這樣的導線并卷繞時，導線通過在滾筒旋轉1次的期間沿滾筒寬度方向移動鋼絲直徑以上，以減少層疊的鋼絲的錯位為目的，通過用于該導線而往返移動的方向的力， 鋼絲在沿長度方向旋轉的狀態下卷繞到滾筒上。另外，通過與該滾筒的卷繞主干直徑對應的彎曲瑕疵、或者由于在已經卷繞的鋼絲上層疊而產生的微小彎曲和鋼絲向無規方向上的滾動，產生長軸方向的旋轉變形，它們在卷繞到滾筒上的狀態下被固定，由此變形固定下來。如果使用具有這樣變形的鋼絲來制造光纜用襯墊，則在進行具有單向扭轉的螺旋凹槽的襯墊主體被覆成形時會產生節距異常，在進行SZ扭轉的螺旋凹槽的被覆成形時會產生節距異常或反轉角度異常，從而變得難以在所得到的光纜用襯墊中收納光纖。為了減少作為光纜用襯墊的抗拉強度體使用的硬鋼絲的殘留變形，考察了幾種方法，但存在如下問題。在專利文獻1中提出了，關于高耐力海底光纜，作為高耐力的抗拉強度線，使用經過作為熱處理之一的發藍處理的硬鋼絲。發藍處理也稱為低溫退火處理，是為了對鋼絲賦予防銹性而使表面氧化，但同時由于此時的加熱和之后立刻進行的冷卻，發藍處理后的鋼絲強度增加。但是，已知另一方面，韌性降低，對彎曲和扭轉變形的可靠性以及加工性降低。 發藍鋼絲與未熱處理的鋼絲(生鋼絲)相比強度更高，難以受到由無規卷繞引起的鋼絲變形的影響，但相反，發藍鋼絲更難以通過后加工來消除在滾筒卷繞時被固定下來的變形。在專利文獻2中提出了對抗拉強度線進行加熱處理來制造光纜用襯墊的方法。根據該方法說明了，通過在擠出機十字頭插入前對從供給滾筒送出的抗拉強度體進行熱處理，可以消除在卷繞到供給滾筒上時的卷繞瑕疵。其是通過對從供給滾筒送出的硬鋼絲在高張力下進行加熱處理來謀求彎曲瑕疵的消除，但也只不過是想要通過將鋼絲形成為直線狀來消除變形的方法。因此，雖然對于直線性的恢復有效，但對于旋轉變形的消除并不充分。另外，隨著抗拉強度體的直徑增大，為了得到同等的直行性而必須升高加熱溫度，成為張緊下的高溫熱處理，鋼絲的韌性降低，從而導致加工性降低。
另一方面，在專利文獻3中提出了通過抑制高強度鋼絲的扭轉試驗中產生的縱向裂紋來制造高強度鋼絲的方法。該方法中，也提出了使用矯正器來消除抗拉強度體的變形的方法。但是，該方法為高強度鋼絲的制造方法，其中在鋼絲本身的制造工序中，在經過熱處理以及拉絲工序將包含規定化學成分的鋼絲形成規定強度的拉絲鋼絲后，經過表皮光軋進行發藍處理。另外，也提出了在進行表皮光軋后，以10 30度的彎曲角度使其通過多個輥間，然后在460°C以上的溫度下進行發藍處理。但是，在將卷繞到滾筒上進行保管的鋼絲作為抗拉強度線使用的情況下，常溫下也具有回彈，對于作為光纜用襯墊的抗拉強度體而完全消除在工序中或襯墊制造后的變形并沒有啟示。現有技術文獻專利文獻專利文獻1 日本特開昭61-75312號公報專利文獻2 日本特開2008-197486號公報專利文獻3 日本特開平6-158225號公報

發明內容
發明所要解決的課題本發明是鑒于這樣的以往的問題點而進行的，其目的在于，通過將消除了在硬鋼絲的制造工序中產生的由于滾筒卷繞而殘留的鋼絲變形、特別是旋轉變形的硬鋼絲作為抗拉強度體使用，抑制由于抗拉強度體的變形的影響而使襯墊主體的螺旋凹槽的節距、或反轉節距以及反轉角度發生突發性的變動，由此使光(纖)纜的制造時光纖的集合順利并且容易，使光纜的生產率提高。用于解決課題的手段為了實現上述目的，本發明提供下述的[1] W]。[1] 一種光纜用襯墊的制造方法，所述光纜用襯墊在由鋼絲構成的抗拉強度線的周圍形成有光纖心線收納用的螺旋狀凹槽，所述制造方法的特征在于，其包含下述工序(A)將卷繞在供給滾筒上的鋼絲送出的工序、(B)用于該鋼絲的旋轉變形的除去和伸直的鋼絲矯正工序、和(C)襯墊主體被覆工序，并且，所述鋼絲矯正工序⑶由下述(1) (3)中的任1個工序構成(1)將送出的鋼絲插入具備可旋轉的多個輥的矯正器中進行彎曲處理后，將鋼絲加熱處理至表面溫度為400 600°C，然后將鋼絲的表面溫度冷卻至60 100°C的鋼絲矯正工序，(2)將送出的鋼絲加熱處理至表面溫度為400 600°C后，將鋼絲的表面溫度冷卻至60 100°C，插入具備可旋轉的多個輥的矯正角度為2 10°的矯正器中進行彎曲處理的鋼絲矯正工序，(3)將送出的鋼絲插入具備可旋轉的多個輥的第一矯正器中進行彎曲處理后，將鋼絲加熱處理至表面溫度為400 600°C，然后將鋼絲的表面溫度冷卻至60 100°C，插入具備可旋轉的多個輥的矯正角度為2 10°的第二矯正器中進行彎曲處理的鋼絲矯正工序；
襯墊主體被覆工序(C)由下述的(i)或(ii)構成(i)在經過所述鋼絲矯正工序的鋼絲的外周通過熔融狀熱塑性樹脂進行預被覆， 在其外周擠出熔融狀熱塑性樹脂而形成螺旋狀凹槽的襯墊主體被覆工序，(ii)在經過所述鋼絲矯正工序的鋼絲的外周擠出熔融狀熱塑性樹脂而形成螺旋狀凹槽的襯墊主體被覆工序。[2]根據上述[1]所述的光纜用襯墊的制造方法，其中，使所述(1)的鋼絲矯正工序中的矯正器或(3)的鋼絲矯正工序中的第一矯正器中的相對于鋼絲的矯正角度為5° 20°。[3]根據上述[1]所述的光纜用襯墊的制造方法，其中，所述(B)鋼絲矯正工序為所述(3)的矯正工序。[4]根據上述[1] [3]中任一項所述的光纜用襯墊的制造方法，其中，鋼絲為熱處理后的硬鋼絲或未熱處理的硬鋼絲。[5]根據上述[1] [3]中任一項所述的光纜用襯墊的制造方法，其中，所述光纜用襯墊是螺旋凹槽的扭轉方向為以規定的反轉角度和反轉節距交替反轉的光纜用SZ扭轉襯墊，使所得到的該SZ扭轉襯墊的按如下方式求得的反轉角度的變動率為8%以下，反轉角度變動率(％ )在所得到的SZ襯墊的IOkm的區間中測定反轉角度，用在連續的1個節距前后的反轉角度之差中最大的值除以該區間的反轉角度的平均值，用％表示。[6]根據上述[1] [3]中任一項所述的光纜用襯墊的制造方法，其中，所述光纜用襯墊是螺旋凹槽的扭轉方向以規定的旋轉節距沿著S方向或Z方向的任1個方向旋轉的單向扭轉襯墊，使所得到的該單向扭轉襯墊的按如下方式求得的旋轉節距的變動率為4% 以下，旋轉節距變動率(％)在所得到的單向扭轉襯墊的IOkm的區間中測定旋轉節距， 用在連續的1個節距前后的旋轉節距之差中最大的值除以該區間的旋轉節距的平均值， 用％表示。發明效果根據上述構成的光纜用襯墊的制造方法，能夠大幅減少卷繞在供給滾筒上的鋼絲中內部存在的彎曲，因此能夠制造對單向扭轉的螺旋凹槽進行被覆成形時具有穩定的旋轉節距的光纜用襯墊、和在對SZ扭轉的螺旋凹槽進行被覆成形時具有穩定的反轉節距以及反轉角度的光纜用襯墊，從而可以提供在光纜制造時能夠穩定并且高速地進行光纖心線的集合作業的品質保證度高的襯墊。


圖1是表示(a)本發明中的光纜用襯墊的制造方法的第一實施方式、(b)本發明中的光纜用襯墊的制造方法的第二實施方式的各一個實施例的工序說明圖。圖2是表示通過本發明的制造方法得到的襯墊的一個例子的截面圖。圖3是(a)通過本發明的制造方法得到的襯墊的其他例子的截面圖、(b)單向螺旋襯墊、(C)SZ方向螺旋襯墊的立體圖。圖4是(1)鋼絲矯正工序的(1)的形態、(2)鋼絲矯正工序的O)的形態、(3)鋼絲矯正工序的(3)的形態的說明圖。圖5是(a)鋼絲矯正器中的矯正輥的排列的一個例子的說明圖、(b)鋼絲與矯正輥的接觸狀沉的說明圖。
具體實施例方式以下對本發明的優選實施方式進行說明。需要說明的是，附圖中所示的各實施方式示出的是本發明的代表性實施方式的一個例子，不能由此狹義地解釋本發明的范圍。以下，通過實施例以及具體例對本發明中的光纜用襯墊的制造方法以及制造裝置的實施方式進行詳細說明。圖1表示本發明中的光纜用襯墊的制造方法的一個實施例。圖1所示的制造方法是用于制造具有在圖2、圖3(a)中作為一個例子示出的截面形狀的襯墊20的方法，圖2所示的襯墊具有在中心配置的抗拉強度體21、和在抗拉強度體的外周的粘接性樹脂層25、襯墊主體對。另一方面，圖3(a)所示的襯墊在中心配置抗拉強度體21，在其外周具有粘接性樹脂層25、預被覆層沈，在最外周具有襯墊主體(被覆層)撾。預被覆層沈是在制造光纖的集合根數多的光纜用的矩形狀凹槽的襯墊的情況下，為了使棱倒塌減少、使凹槽形狀形成為矩形而設置的。另外，粘接性樹脂層是為了在使用鋼絲作為抗拉強度體的情況下在使襯墊主體層與鋼絲粘接、從而作為光纜的襯墊使用時充分地顯示出光纖的保護、負載功能而必需的層。本發明中，抗拉強度體21由熱處理后的硬鋼絲或未熱處理的硬鋼絲中的任一種構成。作為本發明的制造方法中能夠使用的硬鋼絲，可以列舉出相當于(JISG3521)中的 Sff-B的鋼絲。作為鋼絲的熱處理，通常是為了用于對鋼絲賦予防銹性而使表面氧化所進行的低溫退火處理、即發藍處理，通過該發藍處理，鋼絲強度也增加。另外，單鋼絲的直徑可以根據襯墊所要求的抗拉強度從大約0. 7 2. 6mm中進行選擇。襯墊主體M通過熱塑性樹脂的擠出成形而形成，其具有棱22和向外周開口的光纖收納用的螺旋凹槽23。另外，螺旋凹槽可以是如圖3(b)所示沿襯墊的長度方向、在右扭轉方向(S方向) 或左扭轉方向(Z扭轉方向)的一定方向上旋轉的、所謂的單向螺旋，也可以是如圖3(c)所示每隔規定的反轉角度反轉的、所謂的SZ螺旋。在該情況下，可以任意設定反轉角度及其節距。作為本發明的襯墊的制造方法中使用的襯墊主體用的熱塑性樹脂以及預被覆層用的熱塑性樹脂，沒有特別的限定，可以列舉出具有機械物性、廉價性、耐低溫性以及從使用實際成績出發的可靠性的聚乙烯類樹脂。圖1(a)示出了在本發明的光纜用襯墊的制造方法中經過(i)在經過鋼絲矯正工序的鋼絲的外周通過熔融狀熱塑性樹脂進行預被覆、在其外周擠出熔融狀熱塑性樹脂而形成螺旋狀凹槽的襯墊主體被覆工序的第一實施方式的光纜用襯墊的制造工序；圖(b)示出了在本發明的光纜用襯墊的制造方法中經過(ii)在經過鋼絲矯正工序的鋼絲的外周不設置預被覆層的情況下擠出熔融狀熱塑性樹脂而形成螺旋狀凹槽的襯墊主體被覆工序的第二實施方式的光纜用襯墊的制造工序。需要說明的是，圖1(a)、(b)中例示了⑶鋼絲矯正工序為(3)的形態的情況、即使用2個矯正器6a、6b的情況，但鋼絲矯正工序也可以是如圖4(1)所示在加熱處理前插入矯正器6a中的情況[(1)的形態]、(2)在加熱處理后插入矯正器6b中的情況[(2)的形態]、C3)在加熱處理前插入第一矯正器6a、以及在加熱處理后插入第二矯正器6b中[(3) 的形態]中的任意一種形態。(A)鋼絲的送出工序鋼絲21卷繞在滾筒3上，經過貯絲送出機4、張力調節輥5被導入鋼絲矯正工序。 通過貯絲送出機4拉出的鋼絲利用張力調節輥5施加規定的張力，導入鋼絲矯正工序。(B)鋼絲矯正工序本發明的光纜用襯墊的制造方法中，鋼絲矯正工序可以采用上述(1) (3)的形態中的任意一種，如圖4的(1) ( 所示，各形態在工序中的矯正器的位置和/或數目、 矯正后的加熱處理或矯正前的加熱處理等方面有所不同。矯正器6a和6b可以使用同樣結構的矯正器，如圖5 (a)所示形成如下結構在輥機架600上配置多個矯正輥601 606，通過矯正輥的直徑D以及矯正輥間的節距P的調節，能夠調節矯正角度θ°。使矯正輥的直徑D為通過的鋼絲的直徑d的10 40倍，通過用由多個矯正輥構成的矯正器將鋼絲反復進行彎曲處理，進行矯直以及旋轉變形(扭轉變形)的減少。矯正輥直徑D大于該范圍時，彎曲處理程度不足而沒有效果，矯正輥直徑D小于該范圍時，彎曲處理程度過大，有可能使鋼絲破損。為了固定使矯正輥通過的鋼絲的位置，可以在矯正輥的鋼絲接地部形成半圓形狀的凹槽，優選使該凹槽半徑R為鋼絲的直徑d 的0. 5 1. 0倍。如果矯正輥的個數為至少4個以上，則交替進行彎曲處理，對鋼絲的旋轉變形(扭轉變形)的減少有效，但為了充分地除去旋轉變形，優選使矯正輥為6個以上，并且以成對的方式配置偶數個。該反復彎曲優選從鋼絲的圓周的整個方向均勻地進行，如圖5(b)所示，如果實際上通過相對于鋼絲的圓周方向成直角地配置的2組矯正器在兩個方向(X方向和y方向) 以上實施彎曲加工，則能夠有效地減少殘留變形。關于矯正角度θ °，將鋼絲加熱處理至表面溫度為400 600°C后將鋼絲的表面溫度冷卻至60 100°C來進行矯正的上述O)的形態的矯正器、以及在用第一矯正器進行彎曲處理后經過上述同樣的鋼絲的加熱處理、冷卻再用第二矯正器進行矯正的上述(3)的形態中的第二矯正器的矯正角度θ °為2 10°。低于2°時，由彎曲處理帶來的效果少， 超過10°時，有時產生新的彎曲變形，直行性變差。另一方面，在鋼絲的加熱處理前進行矯正的上述(1)的形態的矯正器或上述(3) 的形態的第一矯正器的矯正角度θ°優選為5° 20°，更優選為5 15°，進一步優選為8 12°。低于5°時，不產生由彎曲處理帶來的效果，另外，通常彎曲角度越大旋轉變形越得到改善，但超過20 °時，不僅矯正器中的鋼絲的通過性變差，而且有時產生新的彎曲變形，直行性變差。鋼絲矯正工序的(1)的形態中，如圖4(1)所示，鋼絲21通過矯正器6a在室溫狀態下進行彎曲處理后，通過高頻加熱裝置7對鋼絲實施使利用放射溫度計8a檢測到的鋼絲的表面溫度達到400 600°C的加熱處理，然后，通過冷卻裝置9將鋼絲冷卻，使利用放射溫度計8b檢測到的鋼絲的表面溫度達到60 100°C，然后供于預被覆工序或襯墊主體被覆工序。伴隨由矯正角度比較大的矯正器6a帶來的大幅度變形的彎曲處理后的加熱處理，與送出工序中的通過張力調節輥5施加的拉伸應力相結合，能夠使矯直后的鋼絲內部存在的變形緩和，使鋼絲內部的結構穩定化，提高直行性，并且消除所殘留的微小的彎曲。對于利用矯正器6a進行的彎曲處理之后的加熱處理后的表面溫度，從使鋼絲內部的結構穩定化、提高直行性以及除去殘留變形的觀點出發，優選為400 600°C，進一步優選為430 580°C，特別優選為440 570°C。鋼絲矯正工序的(2)的形態中，如圖4(2)所示，不插入矯正器中，而是通過高頻加熱裝置7對鋼絲21實施使利用放射溫度計8a檢測到的鋼絲的表面溫度達到400 600°C 的加熱處理，接著導入冷卻裝置9中將鋼絲冷卻，使利用放射溫度計8b檢測到的鋼絲的表面溫度達到60 100°C，然后用矯正器6b進行彎曲處理，供于預被覆工序或襯墊主體被覆工序。加熱處理后的利用矯正器的彎曲處理通過加熱處理使鋼絲的內部結構發生變化而賦予直行性，此外，通過利用矯正輥的彎曲處理(彎曲)，將變形進行再排列，從而實現直行性的提高和殘留變形的消除。本發明中，即使在上述(1)的形態中也會發揮消除變形的效果，但在加熱處理后進行矯正的O)的形態的直行性提高和殘留變形除去的效果更大， 能夠消除鋼絲中殘留的微小彎曲，因此更優選。另外，在加熱處理前和加熱處理后均插入矯正器中進行彎曲處理的(3)的形態中，上述(1)以及O)的效果協同作用，能夠最有效地消除變形。需要說明的是，(3)的形態中，在加熱處理后通過矯正器6b進行矯正的情況下，如上所述，適合以矯正角度達到2° 10°的方式進行彎曲。低于2°時，不產生由彎曲處理帶來的效果，超過10°時，有時所得到的鋼絲的直行性變差。在加熱處理后立刻進行高溫的鋼絲的矯正時，矯正輥異常加熱而有可能產生破損，因此，需要在矯正器前使用冷卻水槽等冷卻裝置9將鋼絲的表面溫度降低至利用放射溫度計8b檢測出的60°C 100°C。如果在該溫度范圍內，則與使鋼絲的表面溫度降低至室溫來進行矯正的情況相比更容易得到旋轉變形的減少效果，由于回彈再次顯示出變形的可能性也降低。在冷卻裝置中使用低溫的冷卻水的情況下，能夠縮短冷卻距離，但硬鋼絲變脆，變形的除去變難，因此，作為冷卻介質，優選使用目標鋼絲的表面溫度以下的溫水，達到緩慢冷卻的狀態，制成所謂的退火結構的鋼絲。上述(1)、(2)的形態中，為了制成所謂的退火結構的鋼絲，也按照使鋼絲表面溫度達到60V 100°C的方式來調節加熱處理后的冷卻。(i)襯墊主體被覆(第一實施方式)經過鋼絲矯正工序的鋼絲可以通過公知的方法進行在鋼絲21的外周通過熔融狀熱塑性樹脂進行預被覆、并在其外周擠出熔融狀熱塑性樹脂而形成螺旋狀凹槽的襯墊主體被覆。另外，也可以是本申請人的日本特開2007-298970中公開的方法，即在制造SZ襯墊時，在不使襯墊主體被覆的十字頭模交替反轉地進行旋轉的情況下，抓住預被覆鋼絲將其進行扭轉。(ii)襯墊主體被覆(第二實施方式)另外，經過鋼絲矯正工序的鋼絲可以通過公知的方法在鋼絲21的外周直接擠出熔融狀熱塑性樹脂而形成螺旋狀凹槽。另外，也可以是本申請人的日本特開2006-133753 中公開的方法，即在制造見襯墊時，在不使襯墊主體被覆的十字頭模交替反轉地進行旋轉的情況下，抓住經過鋼絲矯正的鋼絲將其進行扭轉。襯墊主體被覆后的襯墊經過冷卻水槽12、各種檢查層裝置14，由牽引機13進行牽引，卷繞到滾筒上。本發明的光纜用襯墊的制造方法中，能夠使光纜用襯墊的螺旋凹槽的扭轉方向以規定的反轉角度和反轉節距交替反轉的SZ扭轉襯墊的按如下方式求得的反轉角度的變動率為8%以下。[反轉角度變動率(％)在所得到的SZ襯墊的IOkm的區間中測定反轉角度，用在連續的1個節距前后的反轉角度之差中最大的值除以該區間的反轉角度的平均值，用％ 表不]O本發明的光纜用襯墊的制造方法中，能夠使光纜用襯墊的螺旋凹槽的扭轉方向以規定的旋轉節距沿著S方向或Z方向的任1個方向旋轉的單向扭轉襯墊的按如下方式求得的旋轉節距的變動率為4%以下。[旋轉節距變動率(％):在所得到的單向扭轉襯墊的IOkm的區間中測定旋轉節距，用在連續的1個節距前后的旋轉節距之差中最大的值除以該區間的旋轉節距的平均值，用％表示]。實施例以下，關于本發明的光纜用襯墊的制造方法，通過更具體的優選的制造實施例進行說明，但本發明并不限定于以下所述的實施例。<作為抗拉強度體的鋼絲的評價>(1)關于鋼絲的直行性的評價，將鋼絲切割成Im的長度，測定在水平面板上形成凸的狀態時的圓弧的高度(mm)。(2)關于抗拉強度體的旋轉變形量的評價，將卷繞在滾筒上的鋼絲的末端約 IOOmm以相對于鋼絲的長度方向為90°進行彎折，測定在開放狀態下拉出IOm后的距彎折部分的初期位置的旋轉角度(自轉性)。〈光纜用襯墊的評價〉(1)作為光纜用襯墊的品質穩定性的評價，使用工序能力指數(Cp值)進行評價。 在品質管理部門中，將在規定的規格限度內生產產品的能力稱為工序能力，將對該工序能力數值化后的數值稱為工序能力指數。工序能力指數(Cp值)使用由(規格上限值-規格下限值)/(6X標準偏差σ)求得的值。通常認為該值為1.33以上時，不會產生不良品。(2)作為光纜用襯墊的物性值的突發性變動(偏差)的評價，連續計算出連續相鄰的1次反轉的1次反轉角測定值、或1次旋轉的1個節距長度測定值的前后之差，通過其中最大的值(最大變動幅度)進行評價。關于光纜用襯墊的評價，在所得到的產品的IOkm長度上進行，對于設置有單向旋轉的螺旋凹槽的襯墊用(螺旋)節距進行評價，對于設置有沿雙方向反轉的螺旋凹槽的襯墊用反轉角度進行評價。需要說明的是，光纜用襯墊中的節距是指用于單向旋轉的螺旋凹槽旋轉1次的周期長度，該測定值用線速度與1次旋轉時間的乘積表示，每旋轉1次進行計算。另外，反轉角度為沿SZ往返反轉的螺旋凹槽的旋轉角度，每次反轉均進行計算。另外，變動比例設定為用所制造的襯墊IOkm區間中的所述反轉角度或者節距長度的最大變動幅度除以各自的平均值而得到的值的百分比。變動比例(％ )=(最大變動幅度/平均值)X 100實施例1通過以下的方法制造圖2所示截面形狀的襯墊凹槽為SZ反轉的光纜用襯墊。需要說明的是，本實施例中，螺旋凹槽的數目為3個，用擠出機的十字頭模被覆具有反轉角度為四5° (規格范圍+20° )、反轉節距為175mm(規格范圍+20mm)的SZ凹槽的外徑為6. Omm的襯墊主體。作為抗拉強度體21，使用未進行發藍處理的外徑為1.6mm的硬鋼絲21，鋼絲矯正工序設為圖4(1)的形態，除此以外，在圖1(b)所示的第二實施方式的工序中，以30m/分鐘的制造速度使矯正器6a通過，以鋼絲矯正角度為10°的方式調節矯正輥角度。輥直徑為 22mm、凹槽半徑R為Imm的所使用的矯正器6a如圖5 (a)所示設置有3對6個輥。另外，使利用張力調節輥5施加了 63. 的張力的鋼絲21在室溫下通過上述矯正器6a，連續地通過高頻加熱裝置7，設定高頻加熱裝置的輸出以使得在高頻加熱裝置的出口處通過放射溫度計8a檢測到的鋼絲的表面溫度達到450°C。接著，通過60°C的溫水冷卻槽9，使鋼絲的表面溫度達到通過放射溫度計8b檢測到的表面溫度為60°C后，接著在熱風加熱槽10中進行預加熱以使鋼絲溫度達到80°C，導入具備圖2所示襯墊截面形狀的模具的熔融擠出機lib的十字頭模(由具有3個突起的噴嘴構成的旋轉模)中，在鋼絲21的外周將最內層的厚度為0. Imm的粘接性樹脂(日本Unicar 公司制、GA-006)和作為襯墊主體M的形成樹脂的高密度聚乙烯(Prime Polymer公司制、 HI-ZEX6600MA)多層地擠出，連續地制作具有SZ反轉凹槽的光纜用襯墊20。其結果，在馬上要導入十字頭模前的鋼絲的直行性為9. 2mm,自轉性為15°。另外，所得到的光纜用襯墊的平均外徑為6. 02mm、平均反轉角為四5°、平均反轉角節距為175mm、反轉角度的Cp值為1. 68、最大變動量為18°、變動比例為6. 1%，具有穩定的SZ凹槽軌跡。具有這樣的孔凹槽軌跡的光纜用襯墊在形成光纜的實用評價中是適于光纖帶心線的高速集合的襯墊。將這些制造條件以及結果匯總示于表1、表2。實施例2不進行實施例1中通過高頻加熱裝置7前的向矯正器6a中的插入，而使如圖4 (2) 所示使鋼絲矯正工序為O)的形態，除此以外與實施例1同樣操作，通過高頻加熱裝置7以及溫水冷卻槽9后，以使與實施例1同樣結構的矯正器6b的矯正角度達到2°的方式進行調節，除此以外與實施例1同樣操作，在鋼絲溫度為60°C下通過，制作具有SZ反轉凹槽的光纜用襯墊。其結果，馬上要導入十字頭模前的鋼絲的直行性為4. 5mm,自轉性為4°。另外，所得到的光纜用襯墊的平均外徑為6. 01mm、平均反轉角為四5°、平均反轉角節距為175mm、反轉角度的Cp值為1. 71、最大變動量為10°、變動比例為3. 4%，具有穩定的SZ凹槽軌跡。
具有這樣的SZ凹槽軌跡的光纜用襯墊是適于形成光纜時的光纖帶心線的高速集合的襯墊。將這些制造條件以及結果匯總示于表1、表2。實施例3鋼絲矯正工序為圖4(3)所示的(3)的形態，在與實施例1同樣的條件下通過矯正器6a、高頻加熱裝置7以及溫水冷卻槽9后，矯正器6b的矯正角度調節為2°，在鋼絲溫度為60°C下通過，即，再通過矯正器6b，除此以外與實施例1同樣操作，制作具有SZ反轉凹槽的光纜用襯墊。其結果，馬上要導入十字頭模前的鋼絲的直行性為3. 0mm，自轉性為0°。另外，所得到的光纜用襯墊的平均外徑為6. 03mm、平均反轉角為四5°、平均反轉角節距為175mm、反轉角度的Cp值為1. 77、最大變動量為8°、變動比例為2. 7%，具有極其穩定的SZ凹槽軌跡。具有這樣的SZ凹槽軌跡的光纜用襯墊是適于形成光纜時的光纖帶心線的高速集合的襯墊。將這些制造條件以及結果匯總示于表1、表2。比較例1將實施例3的通過高頻加熱裝置7以及溫水冷卻槽9前的矯正器6a和之后的矯正器6b的矯正角度分別設定為30°，除此以外與實施例3同樣操作，制作具有孔反轉凹槽的光纜用襯墊。其結果，馬上要導入十字頭模前的鋼絲的直行性為14. 3mm,自轉性為30°。另外，所得到的光纜用襯墊的平均外徑為6. 02mm、平均反轉角為四5°、平均反轉角節距為175mm、反轉角度的Cp值為1. 22，但最大變動量為32°、變動比例為10.8%，鋼絲的直行性以及自轉性與實施例1 3中的任一例相比變差，其結果，襯墊的變動比例增大， 無法得到穩定的SZ凹槽軌跡。該光纜用襯墊在形成光纜時，如果將光纖帶心線高速集合，則會產生突發性的凹槽的位置變動，從而發生故障。將這些制造條件以及結果匯總示于表1、表2。比較例2不進行實施例1中的通過矯正器6a、不進行彎曲處理，除此以外，在與實施例1相同的條件下通過高頻加熱裝置7以及溫水冷卻槽9后，與實施例1同樣操作，制作具有孔反轉凹槽的光纜用襯墊。其結果，馬上要導入十字頭模前的鋼絲的直行性為14. 0mm、自轉性為30°。另外，所得到的光纜用襯墊的平均外徑為6. 02mm、平均反轉角為四5°、平均反轉角節距為175mm、反轉角度的Cp值為1.41，但最大變動量為、變動比例為8. 1%，鋼絲的直行性以及自轉性與實施例1 3中的任一例相比變差，其結果，襯墊的變動比例大，無法得到穩定的SZ凹槽軌跡。具有這樣的饑凹槽軌跡的光纜用襯墊在形成光纜時，如果將光纖帶心線高速集合，則會產生突發性的凹槽的位置變動，從而發生故障。將這些制造條件以及結果匯總示于表1、表2。
比較例3使用實施例1的鋼絲，但不進行實施例1的鋼絲矯正工序的處理，即不進行向矯正器6a、加熱處理裝置7以及冷卻裝置9中的通過，除此以外，與實施例1同樣操作，即在熱風加熱槽10中對鋼絲直接進行預加熱以達到80°C，導入到具備襯墊截面形狀的模具的十字頭模，制作具有SZ反轉凹槽的光纜用襯墊。其結果，馬上要導入十字頭模前的鋼絲的直行性為225mm、自轉性為90°，內部存在極大的翹曲和旋轉。另外，所得到的光纜用襯墊的平均外徑為6. 03mm、平均反轉角為四5°、平均反轉角節距為175mm、反轉角度的Cp值為0. 95、最大變動量為35°、變動比例為11. 9%，鋼絲的直行性以及自轉性與實施例1 3中的任一例相比變得極差，其結果，襯墊的變動比例大， 無法得到穩定的SZ凹槽軌跡。具有這樣的SZ凹槽軌跡的光纜用襯墊如果在形成光纜時將光纖帶心線高速集合，則會產生突發性的凹槽的位置變動，因此故障多發。將這些制造條件以及結果匯總示于表1、表2。實施例4使用發藍處理后的鋼絲作為抗拉強度體，對高頻加熱裝置7設定輸出以使得在高頻加熱裝置的出口處鋼絲的表面溫度達到^0°C，除此以外與實施例1同樣操作，制作具有 SZ反轉凹槽的光纜用襯墊。其結果，馬上要導入十字頭模前的鋼絲的直行性為11. 5mm,自轉性為40°。另外，所得到的光纜用襯墊的平均外徑為6. 01mm、平均反轉角為四5°、平均反轉角節距為175mm、反轉角度的Cp值為1.41、最大變動量為18°、變動比例為6. 1%，具有穩定的SZ凹槽軌跡。具有這樣的SZ凹槽軌跡的光纜用襯墊是適于形成光纜時的光纖帶心線的高速集合的襯墊。將這些制造條件以及結果匯總示于表1、表2。實施例5使用發藍處理后的鋼絲21，對高頻加熱裝置7設置輸出以使得在高頻加熱裝置的出口處鋼絲的表面溫度達到550°C，除此以外與實施例2同樣操作，制作具有SZ反轉凹槽的光纜用襯墊。其結果，馬上要導入十字頭模前的鋼絲的直行性為6. Omm,自轉性為30°。另外，所得到的光纜用襯墊的平均外徑為6. 02mm、平均反轉角為四5°、平均反轉角節距為175mm、反轉角度的Cp值為1. 55、最大變動量為11°、變動比例為3. 7%，具有穩定的SZ凹槽軌跡。具有這樣的SZ凹槽軌跡的光纜用襯墊是適于形成光纜時的光纖帶心線的高速集合的襯墊。將這些制造條件以及結果匯總示于表1、表2。實施例6使用發藍處理后的鋼絲21，對高頻加熱裝置7設置輸出以使得在高頻加熱裝置7 的出口處鋼絲的表面溫度達到550°C，除此以外與實施例3同樣操作，制作具有SZ反轉凹槽的光纜用襯墊。其結果，馬上要導入十字頭模前的鋼絲的直行性為4. 6mm，自轉性為15°。另外，所得到的光纜用襯墊的平均外徑為6. 03mm、平均反轉角為四5°、平均反轉角節距為175mm、反轉角度的Cp值為1. 58、最大變動量為10°、變動比例為3. 4%，具有極其穩定的SZ凹槽軌跡。具有這樣的孔凹槽軌跡的光纜用襯墊是在形成光纜時適于光纖帶心線的高速集合的襯墊。將這些制造條件以及結果匯總示于表1、表2。比較例4使用發藍處理的鋼絲，對高頻加熱裝置設置輸出以使得在高頻加熱裝置的出口處鋼絲的溫度達到550°C，除此以外與比較例2同樣操作，即不通過矯正器，通過高頻加熱裝置7以及冷卻裝置9，制作具有SZ反轉凹槽的光纜用襯墊。其結果，馬上要導入十字頭模前的鋼絲的直行性為15. 6mm,自轉性為86°。另外，所得到的光纜用襯墊的平均外徑為6. 01mm、平均反轉角為四5°、平均反轉角節距為175mm，反轉角度的Cp值為1. 38，但最大變動量為、變動比例為9. 5%，鋼絲的直行性以及自轉性與實施例4 6中的任一例相比變差，其結果，襯墊的變動比例大，無法得到穩定的SZ凹槽軌跡。具有這樣的SZ凹槽軌跡的光纜用襯墊在形成光纜中光纖帶心線的高速集合時， 會產生突發性的凹槽的位置變動，因此發生故障。將這些制造條件以及結果匯總示于表1、表2。比較例5除了使用發藍處理后的鋼絲以外，與比較例3同樣操作，即不進行向矯正器6a、加熱處理裝置7以及冷卻裝置9中的通過，制作具有SZ反轉凹槽的光纜用襯墊。其結果，馬上要導入十字頭模前的鋼絲的直行性為35mm，自轉性為90°。另外，所得到的光纜用襯墊的平均外徑為6. 03mm、平均反轉角為四5°、平均反轉角節距為175mm、反轉角度的Cp值為1. 34，但最大變動量為22°、變動比例為7. 5%，鋼絲的直行性以及自轉性與實施例4 6中的任一例相比變差，其結果，襯墊的變動比例大，無法得到穩定的SZ凹槽軌跡。將這些制造條件以及結果匯總示于表1、表2。表權利要求
1.一種光纜用襯墊的制造方法，所述光纜用襯墊在由鋼絲構成的抗拉強度線的周圍形成有光纖心線收納用的螺旋狀凹槽，所述制造方法的特征在于，其包含下述工序(A)將卷繞在供給滾筒上的鋼絲送出的工序、(B)用于該鋼絲的旋轉變形的除去和伸直的鋼絲矯正工序、和(C)襯墊主體被覆工序，并且，所述鋼絲矯正工序(B)由下述(1) (3)中的任一個工序構成(1)將送出的鋼絲插入具備可旋轉的多個輥的矯正器中進行彎曲處理后，將鋼絲加熱處理至表面溫度為400 600°C，然后將鋼絲的表面溫度冷卻至60 100°C的鋼絲矯正工序，(2)將送出的鋼絲加熱處理至表面溫度為400 600°C后，將鋼絲的表面溫度冷卻至 60 100°C，插入具備可旋轉的多個輥的矯正角度為2 10°的矯正器中進行彎曲處理的鋼絲矯正工序，(3)將送出的鋼絲插入具備可旋轉的多個輥的第一矯正器中進行彎曲處理后，將鋼絲加熱處理至表面溫度為400 600°C，然后將鋼絲的表面溫度冷卻至60 100°C，插入具備可旋轉的多個輥的矯正角度為2 10°的第二矯正器中進行彎曲處理的鋼絲矯正工序；襯墊主體被覆工序(C)由下述的(i)或(ii)構成(i)在經過所述鋼絲矯正工序的鋼絲的外周通過熔融狀熱塑性樹脂進行預被覆，在其外周擠出熔融狀熱塑性樹脂而形成螺旋狀凹槽的襯墊主體被覆工序，( )在經過所述鋼絲矯正工序的鋼絲的外周擠出熔融狀熱塑性樹脂而形成螺旋狀凹槽的襯墊主體被覆工序。
2.根據權利要求1所述的光纜用襯墊的制造方法，其中，使所述(1)的鋼絲矯正工序中的矯正器或(3)的鋼絲矯正工序中的第一矯正器中的相對于鋼絲的矯正角度為5° 20°。
3.根據權利要求1所述的光纜用襯墊的制造方法，其中，所述(B)鋼絲矯正工序為所述 (3)的矯正工序。
4.根據權利要求1 3中任一項所述的光纜用襯墊的制造方法，其中，鋼絲為熱處理后的硬鋼絲或未熱處理的硬鋼絲。
5.根據權利要求1 3中任一項所述的光纜用襯墊的制造方法，其中，所述光纜用襯墊是螺旋凹槽的扭轉方向為以規定的反轉角度和反轉節距交替反轉的光纜用SZ扭轉襯墊， 使所得到的該SZ扭轉襯墊的按如下方式求得的反轉角度的變動率為8%以下，反轉角度變動率(％ )在所得到的SZ襯墊的IOkm的區間中測定反轉角度，用在連續的1個節距前后的反轉角度之差中最大的值除以該區間的反轉角度的平均值，用％表示。
6.根據權利要求1 3中任一項所述的光纜用襯墊的制造方法，其中，所述光纜用襯墊是螺旋凹槽的扭轉方向以規定的旋轉節距沿著S方向或Z方向的任一個方向旋轉的單向扭轉襯墊，使所得到的該單向扭轉襯墊的按如下方式求得的旋轉節距的變動率為4%以下，旋轉節距變動率(％ )在所得到的單向扭轉襯墊的IOkm的區間中測定旋轉節距，用在連續的1個節距前后的旋轉節距之差中最大的值除以該區間的旋轉節距的平均值，用％表
全文摘要
本發明提供一種光纜用襯墊的制造方法，其中將消除了由于向滾筒上的卷繞而殘留的鋼絲變形、特別是旋轉變形的硬鋼絲作為抗拉強度體使用，該制造方法能夠抑制襯墊主體的螺旋凹槽的節距或反轉節距以及反轉角度發生突發性的變動。該光纜用襯墊的制造方法包含(B)用于該鋼絲的旋轉變形的除去和伸直的鋼絲矯正工序，并且，所述鋼絲矯正工序由下述(1)～(3)中的任一個工序構成(1)插入矯正器中進行彎曲處理后，加熱處理至表面溫度為400～600℃，然后將表面溫度冷卻至60～100℃；(2)將鋼絲加熱處理至表面溫度為400～600℃后，將表面溫度冷卻至60～100℃，插入矯正角度為2～10°的矯正器中進行彎曲處理；(3)插入第一矯正器中進行彎曲處理后，將鋼絲加熱處理至表面溫度為400～600℃，然后將表面溫度冷卻至60～100℃，插入矯正角度為2～10°的第二矯正器中進行彎曲處理。
文檔編號G02B6/44GK102565973SQ201110441398
公開日2012年7月11日 申請日期2011年12月26日 優先權日2010年12月28日
發明者世良正樹 申請人:宇部日東化成株式會社