專(zhuān)利名稱(chēng)：一種500MPa級(jí)高強(qiáng)抗震鋼筋生產(chǎn)工藝的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種低合金鋼生產(chǎn)工藝，尤其涉及一種500MPa級(jí)高強(qiáng)抗震鋼筋生產(chǎn) 工藝。
背景技術(shù)：
目前，低合金鋼大多采用碳錳鋼系成分設(shè)計(jì)，采用錳系和硅系鐵合金進(jìn)行錳和硅 元素的合金化，采用釩鐵或釩氮合金進(jìn)行釩微合金化，采用鈮鐵合金進(jìn)行鈮微合金化，其主 要成分控制[Mn]在1. 2-1. 6%之間，[Si]在0. 40-0. 60%之間，[C]在0. 17-0. 25%之間， [V]控制在0. 06-0. 12%之間，[Nb]控制在0. 04-0. 09%之間，屈服強(qiáng)度(Rel) > 500MPa， 抗拉強(qiáng)度^ 630MPa，斷面收縮率(A) > 16% ，主要依靠碳、錳和硅固溶強(qiáng)化和釩與鈮析出強(qiáng) 化，該鋼種存在如下問(wèn)題是，①硅錳及碳含量較高，合金成本升高；②在凝固和冷卻過(guò)程中 容易產(chǎn)生元素偏析；③碳當(dāng)量偏高焊接性能較差，釩和鈮含量高，合金成本高；④容易出現(xiàn) 屈服不明顯和混晶現(xiàn)象；⑤抗震性差。另外一種方法是將成分按下限控制，采用低溫大變形 量軋制，生產(chǎn)出超細(xì)晶鋼，合金成分可以降低，但該方法存在缺點(diǎn)是，①需要大幅度增加軋 機(jī)能力；②生產(chǎn)的鋼筋不能采用常規(guī)焊接，否則焊接區(qū)鋼筋強(qiáng)度大幅度下降。還有一種方法 是將成分控制在下限，采用軋后強(qiáng)制冷卻，合金成分也可大幅度降低，但缺陷是，①需增加 穿水設(shè)備，增加投資；②鋼筋性能波動(dòng)大，時(shí)效現(xiàn)象嚴(yán)重；③焊接性能差；④鋼筋容易銹蝕， 抗震性差。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明所要解決的技術(shù)問(wèn)題是提供一種合金消耗降低，成本節(jié)約且鋼筋強(qiáng)度級(jí)別 較高，性能指標(biāo)有所改善的500MPa級(jí)高強(qiáng)抗震鋼筋生產(chǎn)工藝。
為了解決上述技術(shù)問(wèn)題，本發(fā)明采用的技術(shù)方案是 ①采用碳錳鋼成分設(shè)計(jì)，將鋼中[Mn]含量控制在0. 60-1. 40 %之間，[Si] 在0. 20-0. 60 %之間，[V]在0. 02-0. 055 %之間，[Nb]在0. 02-0. 055 %之間，[C]在 0. 15-0. 24%之間，[N]在0. 006-0. 012%之間; ②采用轉(zhuǎn)爐或電爐冶煉，轉(zhuǎn)爐吹氧2-8min后在冶煉中期加入還原性氧化錳球團(tuán)， 頂吹氧氣3-8min，同時(shí)底吹3-8min，使冶煉終點(diǎn)鋼水中[C]在0. 15-0. 20%之間，[Mn]在 0. 20-0. 40%之間; ③冶煉后期加入還原性原氧化釩球團(tuán)和還原性氧化鈮，頂吹氧氣l-6min，同時(shí)底 吹氣l-6min，使鋼水中[V]在O. 01-0. 05%之間，[Nb]在0. 01-0. 05%之間，其他成分滿足 標(biāo)準(zhǔn)要求時(shí)鋼水溫度=1685-1693t:出鋼； ④在出鋼中前期向鋼包中加入錳系和硅系合金及增碳劑，使鋼水中[C]在 0. 20-0. 25%之間，[Mn]在0. 60-1. 40%之間，[Si]在0. 20-0. 60%之間;
⑤在出鋼和鋼水鎮(zhèn)靜過(guò)程中通過(guò)微波場(chǎng)向鋼包中的鋼水吹氮?dú)馐逛撍械腫N] 含量在0. 006-0. 012 %之間，吹氮?dú)鈴?qiáng)度為0. 02-0. 3mVmin. t鋼，吹氮?dú)鈺r(shí)間控制在3-10min ; 在出鋼中期加入釩鐵和鈮鐵對(duì)鋼水中的[V]和[Nb]進(jìn)行微調(diào)，使鋼水中的[V]在0. 02-0. 055%之間，[Nb]在0. 02-0. 055%之間; ⑦根據(jù)所軋鋼筋直徑與定尺要求，將鋼水澆注成不同斷面尺寸的鋼坯；
⑧鋼坯通過(guò)熱送或冷卻后進(jìn)入加熱爐加熱，加熱溫度在1050-125(TC之間，開(kāi)軋溫度在950-1150。C之間，終軋溫度在950-1050。C之間，軋后冷卻速率在15-500°C /秒之間；
⑨根據(jù)鑄坯尺寸和鋼筋規(guī)格設(shè)定每個(gè)道次的軋制負(fù)荷，鋼筋經(jīng)冷卻后按用戶需求剪切成規(guī)定的定尺，檢驗(yàn)包裝入庫(kù)。 增碳劑為類(lèi)石墨、石油焦、碳粉、碳化硅和碳化鈣中的一種或幾種。 本發(fā)明提供的500MPa級(jí)高強(qiáng)抗震鋼筋生產(chǎn)工藝，在現(xiàn)有鋼筋生產(chǎn)裝備條件下，
以碳錳系成分體系，采用還原性氧化球團(tuán)直接合金化和采用鐵合金微調(diào)成分的冶煉工
藝，利用微波場(chǎng)電離氮分子，通過(guò)底吹氮對(duì)鋼水進(jìn)行氮微合金化，低成本生產(chǎn)屈服強(qiáng)度
(Rel) ^ 520MPa，抗拉強(qiáng)度^630MPa，斷面收縮率(A) > 18%，Rm/Rel > 1. 29的高強(qiáng)抗震鋼
筋。用此方法生產(chǎn)的鋼筋其Rel在530-560MPa之間，Rm在660-730MPa之間，A在18-25%
之間，Rm/Rel在1. 30-1. 45之間，綜合成本較傳統(tǒng)方法降低75-100元/噸，三個(gè)月時(shí)效，Rel
和Rm值波動(dòng)值小于15MPa，焊接性能良好，具有很好的推廣應(yīng)用前景。 采用上述技術(shù)方案生產(chǎn)的高強(qiáng)抗震鋼筋與傳統(tǒng)工藝相比具有如下優(yōu)點(diǎn) ①硅錳合金降低15-45 % ，硅鐵降低30-60 % ，釩鐵降低30-70 % ，鈮鐵降低
30-70%，降低合金消耗，節(jié)約成本； ②鋼筋強(qiáng)度級(jí)別較高，性能指標(biāo)有所改善，Rm/Rel在1. 30_1. 45之間，滿足抗震要求； ③利用現(xiàn)有裝備條件，不需要進(jìn)行新的設(shè)備投入。
具體實(shí)施例方式
下面結(jié)合實(shí)施例對(duì)本發(fā)明的具體實(shí)施方式
作進(jìn)一步的詳細(xì)描述，本發(fā)明中所有百分比均為質(zhì)量百分比。 500MPa級(jí)高強(qiáng)抗震鋼筋生產(chǎn)工藝可以采用氧氣轉(zhuǎn)爐冶煉_連鑄_軋制工藝，也可采用電爐冶煉_連鑄_軋制工藝。本發(fā)明采用氧氣轉(zhuǎn)爐冶煉_連鑄_軋制工藝進(jìn)行實(shí)施。
將高爐鐵水、廢鋼和生鐵塊依次加入到轉(zhuǎn)爐內(nèi)，吹氧熔煉，并加入造渣材料如石灰，轉(zhuǎn)爐吹氧2-8min后加入還原性氧化錳球團(tuán)，頂吹氧氣3-8min，同時(shí)底吹3-8min，使冶煉終點(diǎn)鋼水中[C]在0. 15-0. 20%之間，[Mn]在0. 20-0. 40%之間；冶煉后期加入還原性氧化釩球團(tuán)和還原性氧化鈮，頂吹氧氣l-6min，同時(shí)底吹氣l-6min，使冶煉終點(diǎn)鋼水中[V]在0. 01-0. 05%之間，[Nb]在0. 01-0. 05%之間，其他成分滿足標(biāo)準(zhǔn)要求時(shí)鋼水溫度=1685-1693t:出鋼；所述還原性氧化錳球團(tuán)為氧化錳礦內(nèi)配碳后經(jīng)過(guò)低溫?zé)Y(jié)而成的還原性球團(tuán)，還原性氧化釩球團(tuán)為V205經(jīng)過(guò)內(nèi)配碳后燒結(jié)還原性球團(tuán)，還原性氧化鈮球團(tuán)為吣205經(jīng)過(guò)內(nèi)配碳燒結(jié)還原性球團(tuán)，增碳劑為類(lèi)石墨、石油焦、碳扮、碳化硅、碳化鈣中的一種或幾種。 在出鋼中前期向鋼包中加入錳系和硅系合金及增碳劑，使鋼水中[C]在0. 20-0. 25%之間，[Mn]在O. 60-1. 40%之間，[Si]在O. 20-0. 60%之間；在出鋼過(guò)程中通過(guò)微波場(chǎng)向鋼包中的鋼水吹氮?dú)馐逛撍械腫N]含量在0.006-0. 012%之間，吹氮?dú)鈴?qiáng)度為0. 02-0. 3m3/min. t鋼，吹氮?dú)鈺r(shí)間控制在3-10min ;在出鋼中期加入釩鐵和鈮鐵對(duì)鋼水中的[V]禾P [Nb]進(jìn)行微調(diào)，使鋼水中的[V]在0. 02-0. 055%之間，[Nb]在0. 02-0. 055%之間；
根據(jù)所軋鋼筋直徑與定尺要求，將鋼水澆注成不同斷面尺寸的鋼坯；鋼坯通過(guò)熱送或冷卻后進(jìn)入加熱爐加熱，加熱溫度在1050-125(TC之間，開(kāi)軋溫度在950-115(TC之間，終軋溫度在950-105(TC之間，軋后冷卻速率在15-500°C /秒之間；根據(jù)鑄坯尺寸和鋼筋規(guī)格設(shè)定個(gè)道次的軋制負(fù)荷，鋼筋經(jīng)冷卻后按用戶需求剪切成規(guī)定的定尺，檢驗(yàn)包裝入庫(kù)。
實(shí)施例1 : 在100噸氧氣頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐上冶煉高強(qiáng)抗震鋼筋，將高爐鐵水、廢鋼和生鐵塊依次加入到轉(zhuǎn)爐內(nèi)，吹氧熔煉，并加入造渣材料石灰，轉(zhuǎn)爐吹氧5min后加入還原性氧化錳球團(tuán)，頂吹氧氣4min，同時(shí)底吹氮?dú)?min，終點(diǎn)鋼水中[C] = 0. 16%， [Mn] = 0. 22% ;冶煉后期加入還原性氧化釩球團(tuán)和還原性氧化鈮，頂吹氧氣5. 5min，同時(shí)底吹氣5. 5min，使冶煉終點(diǎn)鋼水中[V] = 0. 016%， [Nb] = 0. 045%， [S] = 0. 035%， [P] = 0. 031%，鋼水溫度=1685。C出鋼; 在出鋼中前期向鋼包中加入硅錳和硅鐵合金及碳化硅與碳粉，鋼水中[C]=0.20%， [Mn] = 1.0%， [Si] = 0.28% ;在出鋼過(guò)程中通過(guò)微波場(chǎng)向鋼包中的鋼水吹氮?dú)猓撍械腫N] = 0. 010%，吹氮?dú)鈴?qiáng)度為0. 20mVmin. t鋼，吹氮?dú)鈺r(shí)間控制為6. 5min ;在出鋼中期加入釩鐵和鈮鐵對(duì)鋼水中的[V]和[Nb]進(jìn)行微調(diào)，鋼水中的[V] = 0.022%， [Nb]=0. 053% ; 將鋼水澆注成150X150mm鋼坯；鋼坯60(TC熱送進(jìn)入加熱爐加熱，加熱溫度1247t:，開(kāi)軋溫度1142t:，終軋溫度1050°C， 軋后冷卻速率為230°C /秒；軋制成直徑為25mm的鋼筋，鋼筋剪切成12m定尺，主要力學(xué)性能為Rel = 545MPa， Rm = 730MPa， A = 23% ，噸鋼合金成本較傳統(tǒng)工藝降低97. 6元。 實(shí)施例2 : 在60噸氧氣頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐上冶煉高強(qiáng)抗震鋼筋，將高爐鐵水、廢鋼和生鐵塊依次加入到轉(zhuǎn)爐內(nèi)，吹氧熔煉，并加入造渣材料如石灰，轉(zhuǎn)爐吹氧8min后加入還原性氧化錳球團(tuán)，頂吹氧氣6min，同時(shí)底吹6min，終點(diǎn)鋼水中[C] = 0. 19%， [Mn] = 0. 29% ;冶煉后期加入還原性氧化釩球團(tuán)和還原性氧化鈮，頂吹氧氣2min，同時(shí)底吹氣2min，終點(diǎn)鋼水中[V]=0. 047%， [Nb] = 0. 015%， [S] = 0. 028%， [P] = 0. 038%，溫度=1693。C出鋼;
在出鋼中前期向鋼包中加入硅錳和硅鐵合金及碳化硅與碳粉，鋼水中[C]=0. 25%， [Mn] = 0. 70%， [Si] = 0. 41%;在出鋼過(guò)程中通過(guò)微波場(chǎng)向鋼包中的鋼水吹氮?dú)猓撍械腫N] = 0. 0071%，吹氮?dú)鈴?qiáng)度為0. 05mVmin. t鋼，吹氮?dú)鈺r(shí)間控制為4min ;在出鋼中期加入釩鐵和鈮鐵對(duì)鋼水中的[V]和[Nb]進(jìn)行微調(diào)，鋼水中的[V] = 0.054%， [Nb]=0. 022% ; 將鋼水澆注成150X150mm鋼坯；鋼坯153。C送進(jìn)入加熱爐加熱，加熱溫度H95。C，開(kāi)軋溫度1082°C ，終軋溫度998°C ，軋后冷卻速率在462°C /秒；軋制成直徑為18mm的鋼筋，鋼筋剪切成12m定尺，主要力學(xué)性能為Rel = 540MPa，Rm = 725MPa，A = 21%，噸鋼合金成本較傳統(tǒng)工藝降低91. l元。
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實(shí)施例3 : 在120噸氧氣頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐上冶煉高強(qiáng)抗震鋼筋，將高爐鐵水、廢鋼和生鐵塊依次加入到轉(zhuǎn)爐內(nèi)，吹氧熔煉，并加入造渣材料如石灰，轉(zhuǎn)爐吹氧2min后加入還原性氧化錳球團(tuán)，頂吹氧氣3min，同時(shí)底吹3min，終點(diǎn)鋼水中[C] = 0. 17%， [Mn] = 0. 38% ;冶煉后期加入還原性氧化釩球團(tuán)和還原性氧化鈮，頂吹氧氣4min，同時(shí)底吹氣4min，終點(diǎn)鋼水中[V]=0. 033%， [Nb] = 0. 031%， [S] = 0. 036%， [P] = 0. 032%，溫度=1691。C出鋼;
在出鋼中前期向鋼包中加入硅錳和硅鐵合金及碳化硅與碳粉，鋼水中[C]=0.21%， [Mn] = 1.370%， [Si] =0.56% ;在出鋼過(guò)程中通過(guò)微波場(chǎng)向鋼包中的鋼水吹氮?dú)猓撍械腫N] =0. 0115%，吹氮?dú)鈴?qiáng)度為0. 3mVmin. t鋼，吹氮?dú)鈺r(shí)間控制為9min;在出鋼中期加入釩鐵和鈮鐵對(duì)鋼水中的[V]和[Nb]進(jìn)行微調(diào)，鋼水中的[V] = 0. 043%， [Nb]=0. 039% ; 將鋼水澆注成150X150mm鋼坯；鋼坯以室溫送進(jìn)入加熱爐加熱，加熱溫度1063°C，開(kāi)軋溫度987°C ，終軋溫度990°C ，軋后冷卻速率在45°C /秒；軋制成直徑為36mm的鋼筋，鋼筋剪切成12m定尺，主要力學(xué)性能為Rel = 550MPa，Rm = 730MPa，A = 20%，噸鋼合金成本較傳統(tǒng)工藝降低83. 4元。
實(shí)施例4 : 在100噸氧氣頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐上冶煉高強(qiáng)抗震鋼筋，將高爐鐵水、廢鋼和生鐵塊依次加入到轉(zhuǎn)爐內(nèi)，吹氧熔煉，并加入造渣材料石灰，轉(zhuǎn)爐吹氧5min后加入還原性氧化錳球團(tuán)，頂吹氧氣8min，同時(shí)底吹氮?dú)?min，終點(diǎn)鋼水中[C] = 0. 15%， [Mn] = 0. 20% ;冶煉后期加入還原性氧化釩球團(tuán)和還原性氧化鈮，頂吹氧氣6min，同時(shí)底吹氣6min，使冶煉終點(diǎn)鋼水中[V] = 0. 01%， [Nb] = 0. 01%， [S] = 0. 035%， [P] = 0. 031%，鋼水溫度=1685°C出鋼； 在出鋼中前期向鋼包中加入硅錳和硅鐵合金及類(lèi)石墨與石油焦，鋼水中[C]=0. 20%， [Mn] = 0. 60%， [Si] = 0. 20%;在出鋼過(guò)程中通過(guò)微波場(chǎng)向鋼包中的鋼水吹氮?dú)猓撍械腫N] = 0. 012%，吹氮?dú)鈴?qiáng)度為0. 02mVmin. t鋼，吹氮?dú)鈺r(shí)間控制為3min ;在出鋼中期加入釩鐵和鈮鐵對(duì)鋼水中的[V]和[Nb]進(jìn)行微調(diào)，鋼水中的[V] = 0.012%， [Nb]=0. 015% ;將鋼水澆注成150X150mm鋼坯；鋼坯60(TC熱送進(jìn)入加熱爐加熱，加熱溫度125(TC，開(kāi)軋溫度1150。C，終軋溫度IOO(TC，軋后冷卻速率在500°C /秒；軋制成直徑為12mm的鋼筋，鋼筋剪切成12m定尺，主要力學(xué)性能為Rel = 540MPa， Rm = 700MPa， A = 18% ，噸鋼合金成本較傳統(tǒng)工藝降低100元。
實(shí)施例5 : 在120噸氧氣頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐上冶煉高強(qiáng)抗震鋼筋，將高爐鐵水、廢鋼和生鐵塊依次加入到轉(zhuǎn)爐內(nèi)，吹氧熔煉，并加入造渣材料如石灰，轉(zhuǎn)爐吹氧7min后加入還原性氧化錳球團(tuán)，頂吹氧氣7min，同時(shí)底吹7min，終點(diǎn)鋼水中[C] = 0. 20%， [Mn] = 0. 40% ;冶煉后期加入還原性氧化釩球團(tuán)和還原性氧化鈮，頂吹氧氣lmin，同時(shí)底吹氣lmin，終點(diǎn)鋼水中[V]=0. 05%， [Nb] = 0. 01%， [S] = 0. 036%， [P] = 0. 032%，溫度=1691。C出鋼;
在出鋼中前期向鋼包中加入硅錳和硅鐵合金及碳化f丐，鋼水中[C] =0.21%，[Mn] = 1.40%， [Si] =0.60% ;在出鋼過(guò)程中通過(guò)微波場(chǎng)向鋼包中的鋼水吹氮?dú)猓撍械腫N] =0. 006%，吹氮?dú)鈴?qiáng)度為0. 4mVmin. t鋼，吹氮?dú)鈺r(shí)間控制為10min ;在出鋼中期加入釩鐵和鈮鐵對(duì)鋼水中的[V]和[Nb]進(jìn)行微調(diào)，鋼水中的[V] = 0.055%， [Nb] = 0.02% ;
將鋼水澆注成150X150mm鋼坯；鋼坯以室溫送進(jìn)入加熱爐加熱，加熱溫度1050°C，開(kāi)軋溫度950°C ，終軋溫度950°C ，軋后冷卻速率在15°C /秒；軋制成直徑為40mm的鋼筋，鋼筋剪切成12m定尺，主要力學(xué)性能為Rel = 530MPa，Rm = 660MPa，A = 25%，噸鋼合金成本較傳統(tǒng)工藝降低75元。
權(quán)利要求
一種500MPa級(jí)高強(qiáng)抗震鋼筋生產(chǎn)工藝，將高爐鐵水和廢鋼及生鐵塊加入到轉(zhuǎn)爐或電爐內(nèi)，吹氧冶煉，加入造渣料，待轉(zhuǎn)爐鋼水C、S、P達(dá)到冶煉標(biāo)準(zhǔn)要求，進(jìn)行出鋼操作，其特征在于轉(zhuǎn)爐吹氧2-8min后在冶煉中期加入還原性氧化錳球團(tuán)，頂吹氧氣3-8min，同時(shí)底吹3-8min，使鋼水中C在0.15-0.20％之間，Mn在0.30-0.40之間；冶煉后期加入還原性氧化釩球團(tuán)和還原性氧化鈮，頂吹氧氣1-6min，同時(shí)底吹氣1-6min，使鋼水中V在0.01-0.05％之間，Nb在0.01-0.05％之間，其他成分滿足標(biāo)準(zhǔn)要求時(shí)鋼水溫度＝1685-1693℃出鋼；在出鋼中前期向鋼包中加入錳系和硅系合金及增碳劑，使鋼水中C在0.20-0.25％之間，Mn在0.60-1.40％之間，Si在0.20-0.60％之間；在出鋼過(guò)程中通過(guò)微波場(chǎng)向鋼包中的鋼水吹氮?dú)猓逛撍械腘含量在0.006-0.012％之間，吹氮?dú)鈴?qiáng)度為0.02-0.4m3/min.t鋼，吹氮?dú)鈺r(shí)間控制在3-10min；在出鋼中期加入釩鐵和鈮鐵對(duì)鋼水中的V和Nb進(jìn)行微調(diào)，使鋼水中的V在0.02-0.055％之間，Nb在0.02-0.055％之間；鋼水經(jīng)連鑄機(jī)澆注成鋼坯，通過(guò)加熱爐加熱，加熱溫度在1050-1250℃之間，開(kāi)軋溫度在950-1150℃之間，終軋溫度在950-1050℃之間，軋后冷卻速率在15-500℃/秒之間。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的500MPa級(jí)高強(qiáng)抗震鋼筋生產(chǎn)工藝，其特征在于所述的還原 性氧化錳球團(tuán)為氧化錳礦經(jīng)內(nèi)配碳在低溫下燒結(jié)而成的還原性球團(tuán)。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的500MPa級(jí)高強(qiáng)抗震鋼筋生產(chǎn)工藝，其特征在于所述的還原 性氧化釩球團(tuán)為V205經(jīng)內(nèi)配碳在低溫下燒結(jié)而成的還原性球團(tuán)。
4. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的500MPa級(jí)高強(qiáng)抗震鋼筋生產(chǎn)工藝，其特征在于所述的還原 性氧化鈮球團(tuán)為Nb205經(jīng)內(nèi)配碳在低溫下燒結(jié)而成的還原性球團(tuán)。
5. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的500MPa級(jí)高強(qiáng)抗震鋼筋生產(chǎn)工藝，其特征在于所述的增碳 劑為類(lèi)石墨、石油焦、碳粉、碳化硅和碳化鈣中的一種或幾種。
全文摘要
本發(fā)明公開(kāi)了一種500MPa級(jí)高強(qiáng)抗震鋼筋生產(chǎn)工藝，在出鋼過(guò)程中通過(guò)微波場(chǎng)向鋼包鋼水中吹氮?dú)猓逛撍衃N]在0.08-0.012％之間，在冶煉中期加入還原性氧化錳球團(tuán)，在冶煉后期加入還原性氧化釩和氧化鈮球團(tuán)，在出鋼過(guò)程中加入錳系合金、硅系合金及增碳劑進(jìn)行合金微調(diào)，使鋼水中[Mn]在0.60-1.40％之間，[Si]在0.20-0.60％之間，出鋼時(shí)加入釩鐵和鈮鐵微調(diào)鋼中的釩和鈮，鋼中[V]在0.02-0.055％之間，[Nb]在0.02-0.055％之間，鋼水經(jīng)連鑄機(jī)澆注成鋼坯，通過(guò)加熱爐加熱，加熱溫度在1050-1250℃之間，開(kāi)軋溫度在950-1150℃之間，終軋溫度在950-1050℃之間，軋后冷卻速率在15-500℃/秒之間，用此方法生產(chǎn)的鋼筋其Rel在530-560MPa之間，Rm在660-730MPa之間，A在18-25％之間，Rm/Rel在1.30-1.45之間，三個(gè)月時(shí)效，Rel和Rm值波動(dòng)值小于15MPa，焊接性能良好，具有很好的推廣應(yīng)用前景。
文檔編號(hào)C22C33/04GK101775538SQ20101013144
公開(kāi)日2010年7月14日 申請(qǐng)日期2010年3月24日 優(yōu)先權(quán)日2010年3月24日
發(fā)明者吳光亮, 李一為 申請(qǐng)人:中南大學(xué)