專利名稱：：低成本含稀土的耐熱鎂合金及其制備方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種低成本含稀土的耐熱鎂合金及其制備方法。
背景技術(shù)：
：鎂合金由于具有較小的密度(是實(shí)用結(jié)構(gòu)金屬中密度最小的一種)使其在許多場(chǎng)合具有十分顯著的優(yōu)勢(shì)。特別是在航空、航天、以及汽車、摩托車、高速/輕軌列車等交通工具輕量化方面具有難以替代的優(yōu)勢(shì)。構(gòu)件的密度小可以節(jié)省能源，在高速運(yùn)動(dòng)的場(chǎng)合還具有慣性小的優(yōu)勢(shì)，這對(duì)于交通工具的啟動(dòng)和制動(dòng)具有顯著作用。傳統(tǒng)的鎂合金如AZ91D、AM50B、AM60B等獲得了廣泛的應(yīng)用，其中，AZ91D的名義成分為Al-9、Zn-I、Mn-O.3；AM50B的名義成分為Α1-5、Μη_0.4；AM60B的名義成分為A1_6、Mn-O.4。這些鎂合金依然是目前應(yīng)用量最大的幾種鎂合金。這類鎂合金的突出特點(diǎn)是具有優(yōu)異的壓鑄工藝性能，這是它們獲得廣泛應(yīng)用的主要原因之一。但是這些合金都具有一個(gè)缺點(diǎn)，就是在120°C以上溫度的抗蠕變性能特別低。另一方面，現(xiàn)有的抗蠕變、耐熱鎂合金，例如EQ21、QE22、WE43,WE54等，由于這些合金中含有大量的稀土元素、稀有金屬鋯或貴金屬銀，比如EQ21合金中，含稀土1.33.0重量％、含銀1.31.7重量％、含鋯0.41.0重量％，該合金的成本是AZ9ID的4倍以上；再如TO43合金中，含稀土2.44.4重量％、含釔3.74.3重量％、含鋯0.41.0重量％，該合金的成本是AZ9ID的2倍以上。制約著鎂合金在發(fā)動(dòng)機(jī)缸體、自動(dòng)變速箱、曲軸箱、齒輪室蓋、油底殼等重要部件上的應(yīng)用。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的是提供一種低成本含稀土的耐熱鎂合金，該耐熱鎂合金成本比AZ91D、AM50B、AM60B等有少量增加、壓鑄工藝性能基本保持不降低，在120°C200°C的抗蠕變性能大幅度提高，可以滿足該鎂合金在發(fā)動(dòng)機(jī)缸體、自動(dòng)變速箱、曲軸箱、齒輪室蓋、油底殼等重要部件上的應(yīng)用。本發(fā)明的另一個(gè)目的是提供一種低成本含稀土的耐熱鎂合金的制備方法。本發(fā)明的再一個(gè)目的是提供一種用于制備低成本含稀土的耐熱鎂合金的Mg-稀土中間合金。為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采取以下技術(shù)方案一種低成本含稀土的耐熱鎂合金，該耐熱鎂合金是在AZ91D、AM50B或AM60B熔液中添加Mg-稀土中間合金，經(jīng)壓鑄而成，其中，Mg-稀土中間合金的稀土的加入量為AZ91D、AM50B或AM60B鎂合金量的0.103.0重量％，所述的稀土為La、Pr、Sm、Eu、Tb、Ho、Er、Tm、Dy、Gd、Ce、Y、富鈰混合稀土、和富釹混合稀土中的任意一種，其中，富鈰混合稀土為Ce的含量在40重量％以上，其余是其它稀土元素，其它稀土元素為La、Pr、Nd、Dy、Gd等其它稀土元素，其它稀土元素的數(shù)量和含量可以是不確定的；富釹混合稀土為Nd的含量在40重量％以上，其余是其它稀土元素，其它稀土元素為La、Pr、Ce、Dy、Gd等其它稀土元素，其它稀土元素的數(shù)量和含量可以是不確定的。上述的AZ91D名義成分為Al-9、Zn-UMn-O.3,AM50B名義成分為Α1-5、Μη-0.4、AM60B名義成分為Α1-6、Μη_0.4。制備低成本含稀土的耐熱鎂合金的方法，該方法包括下述過程第一步，熔鑄Mg-(1060)重量％稀土中間合金錠坯；第二步，將Mg-(1060)重量％稀土中間合金錠坯擠壓成Φ2πιπιΦ60πιπι的線材或棒材；第三步，將傳統(tǒng)的AZ91D、ΑΜ50Β或ΑΜ60Β鎂合金熔化，按Mg-稀土中間合金的稀土的加入量為AZ91D、ΑΜ50Β或ΑΜ60Β鎂合金量的0.103.0重量％，將Mg-(1060)重量％稀土中間合金的線材或棒材切成段，再將Mg-稀土中間合金段預(yù)熱到120360°C，然后加入AZ91D、AM50B或AM60B熔液中，壓鑄成耐熱鎂合金。本發(fā)明低成本耐熱鎂合金制備方法是以傳統(tǒng)的鎂合金如AZ91D、AM50B、AM60B為基本合金，采取在壓鑄生產(chǎn)時(shí)，向AZ91D或AM50B或AM60B熔液中添加適量的Mg-稀土中間合金，其中Mg-稀土中間合金是采取熔鑄_擠壓方法制備的。在本發(fā)明的制備低成本含稀土的耐熱鎂合金的方法中，具體步驟如下第一步，熔鑄Mg-(1060)重量％稀土中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、將純鎂錠、和純稀土錠或者混合稀土錠，按Mg-IO60重量％稀土中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料，所述的純稀土錠中的稀土為La、Pr、Sm、Eu、Tb、Ho、Er、Tm、Dy、Gd、Ce、Y中的任意一種，所述的混合稀土錠中的混合稀土為富釹混合稀土或者富鈰混合稀土，其中，富鈰混合稀土為Ce的含量在40重量％以上，其余是其它稀土元素；富釹混合稀土為Nd的含量在40重量％以上，其余是其它稀土元素；(2)、將預(yù)熱爐升溫到160660°C，并將熔化爐升溫到500800°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到100600°C，同時(shí)將純稀土錠或者混合稀土錠預(yù)熱到1005000C；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在680860°C；(5)、將預(yù)熱后的純稀土錠或者混合稀土錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，加料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于稀土的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待稀土完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使稀土均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-稀土中間合金熔液澆注到充分預(yù)熱過的金屬型鑄造模具或者砂型鑄造模具中凝固成錠坯，或者將Mg-稀土中間合金熔液輸送到結(jié)晶器中，進(jìn)行連續(xù)或半連續(xù)鑄造成錠坯。第二步，將Mg-(1060)重量％稀土中間合金錠坯擠壓成Φ2πιπιΦ60πιπι的線材或棒材，線材或棒材的擠壓包括下述步驟(1)、根據(jù)需要制備的中間合金線材或棒材的直徑，確定擠壓用錠坯的直徑。錠坯直徑的確定原則是保證擠壓比大于10，其中，擠壓比為錠坯的橫截面積+線材或棒材的橫截面積；(2)、采用車加工將錠坯表面車光，同時(shí)將錠坯直徑和長度加工到與擠壓機(jī)擠壓筒內(nèi)徑和長度相匹配，通常是坯料直徑比擠壓筒內(nèi)徑小38mm，坯料長度為坯料直徑的1.53.0倍；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到360°C550°C，保溫636小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為320°C490°C，擠壓桿前進(jìn)速度為0.5mmIOmm/秒。第三步，壓鑄生產(chǎn)用低成本耐熱鎂合金AZ91D+(0.103.0)重量％稀土、AM50B+(0.103.0)重量％稀土、AM60B+(0.103.0)重量％稀土的制備，包括下述步驟(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將傳統(tǒng)的AZ91D、AM50B、AM60B鎂合金熔化；(2)、根據(jù)壓鑄零件對(duì)鎂合金耐熱性能的要求，確定需要添加的稀土合金元素以及稀土含量；并根據(jù)所要添加的稀土量，選用Mg-稀土中間合金中稀土的含量、以及中間合金線材或棒材的直徑；(3)、鎂合金零件壓鑄生產(chǎn)采用的AZ91D、AM50B、AM60B鎂合金重熔鑄錠重量規(guī)格主要有5kg、7.5kg、10kg、12kg，根據(jù)重熔鑄錠重量規(guī)格、低成本耐熱鎂合金需要添加的稀土量、Mg-稀土中間合金中稀土的含量、以及中間合金線材或棒材的直徑，將中間合金線材或棒材定尺切成段；(4)、將定尺的Mg-稀土中間合金段預(yù)熱到120360°C，壓鑄過程中，每加入1個(gè)AZ9ID、AM50B、或AM60B鎂合金重熔鑄錠，同時(shí)加入1段Mg-稀土中間合金段，其中，每段中間合金線材或棒材中的稀土的含量為每塊重熔鑄錠中的稀土的加入的重量。一種用于制備本發(fā)明的耐熱鎂合金所使用的Mg-稀土中間合金，該Mg-稀土中間合金中的稀土的含量為1060重量％，余量為Mg。所述的Mg-稀土中間合金可是為Φ2πιπιΦ60πιπι的線材或棒材。本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)是采用本發(fā)明方法制備的耐熱鎂合金，其成本比AZ91D、AM50B、AM60B等只有少量增加，大約增加3%20%；壓鑄工藝性能基本與原鎂合金相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在150°C175°C的抗蠕變性能大幅度提高，比如對(duì)于AZ91D+0.6重量％稀土合金，在150°C、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AZ91D的1217MPa，提高到3550MPa，可以滿足該鎂合金在齒輪室蓋、油底殼等重要部件上的應(yīng)用。本發(fā)明的抗蠕變、耐熱鎂合金在制作成本上與已有的抗蠕變、耐熱鎂合金比較如下在已有的抗蠕變、耐熱的EQ21鎂合金中，其含稀土1.33.0重量％、含銀1.31.7重量％、含鋯0.41.0重量％，該合金的成本是AZ91D的4倍以上；在已有的抗蠕變、耐熱的TO43鎂合金中，其含稀土2.44.4重量％、含釔3.74.3重量％、含鋯0.41.0重量％，該合金的成本是AZ91D的2倍以上。而本發(fā)明的抗蠕變、耐熱鎂合金大約是AZ91D、AM50B.AM60B的1.031.20倍，因此，本發(fā)明的抗蠕變、耐熱鎂合金與已有的抗蠕變、耐熱鎂合金比，其成本要相當(dāng)?shù)汀＞唧w實(shí)施例方式在以下的實(shí)施例中，所述的AZ91D、AM50B或AM60B+0.103.0%稀土鎂合金中的“%”，均為“重量％”，并表示相對(duì)于AZ91D、AM50B或AM60B,加入0.103.0重量％稀土，制成的鎂合金，如；AZ91D+0.富鈰混合稀土鎂合金，是相對(duì)于AZ91D，加入0.1重量％的富鈰混合稀土制成的鎂合金。Mg-IO60%稀土中間合金的“％，，，均為“重量％”，如Mg-IO%富鈰混合稀土中間合金，表示該中間合金中的富鈰混合稀土的含量為10重量％，余量為Mg。實(shí)施例1-實(shí)施例5是關(guān)于壓鑄生產(chǎn)低成本含富鈰混合稀土的耐熱鎂合金的實(shí)施例。實(shí)施例1壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+0.1%富鈰混合稀土鎂合金熔煉方法1、熔鑄Mg-IO%富鈰混合稀土中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、按本發(fā)明所述的Mg-10%富鈰混合稀土中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料；(2)、將預(yù)熱爐升溫到360460°C，并將熔化爐升溫到500600°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到360460°C，同時(shí)將純富鈰混合稀土錠預(yù)熱到360460C；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在760830°C；(5)、將預(yù)熱后的純富鈰混合稀土錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，力口料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于富鈰混合稀土的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待富鈰混合稀土完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使合金元素富鈰混合稀土均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-富鈰混合稀土中間合金熔液澆注到充分預(yù)熱過的金屬型鑄造模具中凝固成直徑為Φ95mm的錠坯。2、將Mg-IO%富鈰混合稀土中間合金錠坯擠壓成Φ16mm的棒材，棒材的擠壓包括下述步驟(1)、采用63OOkN的擠壓機(jī)，擠壓筒直徑為96讓；(2)、采用帶鋸將錠坯定尺鋸切成250mm長，采用車床將錠坯直徑加工成Φ93mm；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到530士5°C，保溫24小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為360士5°C，擠壓桿前進(jìn)速度為2_3mm/秒，將Mg_10%富鈰混合稀土中間合金錠坯擠壓成Φ16mm的棒材；(5)、用剪床將上述中間合金棒材定尺剪切成180士2mm長、大約74克重的中間合金段。3、壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+0.1%富鈰混合稀土鎂合金熔煉(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將150公斤傳統(tǒng)的AZ91D鎂合金熔化，向熔液中加入20個(gè)在120360°C預(yù)熱后的上述中間合金段，待中間合金段完全熔化后，生成的熔液就是AZ91D+0.富鈰混合稀土鎂合金熔液，可以進(jìn)行壓鑄生產(chǎn)；(2)、隨著壓鑄生產(chǎn)的進(jìn)行，需要不斷補(bǔ)充AZ91D和在120360°C預(yù)熱后的中間合金段，每加入1塊7.5kg規(guī)格的AZ91D重熔鑄錠，就同時(shí)加入1個(gè)中間合金段，如此反復(fù)，直至壓鑄生產(chǎn)結(jié)束。該AZ91D+0.1%富鈰混合稀土鎂合金成本比AZ91D大約增加3%，壓鑄工藝性能基本與AZ91D相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在120°C、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AZ91D的1417MPa，提高到2732MPa，可以滿足該鎂合金在1.0升以下的小排量發(fā)動(dòng)機(jī)油底殼上的應(yīng)用。實(shí)施例2壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+3.0%富鈰混合稀土鎂合金熔煉方法1、熔鑄Mg-50%富鈰混合稀土中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、按本發(fā)明所述的Mg-50%富鈰混合稀土中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料；(2)、將預(yù)熱爐升溫到360460°C，并將熔化爐升溫到500600°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到360460°C，同時(shí)將純富鈰混合稀土錠預(yù)熱到360460；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在760830°C；(5)、將預(yù)熱后的純富鈰混合稀土錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，力口料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于富鈰混合稀土的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待富鈰混合稀土完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使合金元素富鈰混合稀土均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-富鈰混合稀土中間合金熔液輸送到結(jié)晶器中，進(jìn)行連續(xù)或半連續(xù)鑄造成直徑為Φ300mm的錠坯。2、將Mg-50%富鈰混合稀土中間合金錠坯擠壓成Φ60mm的棒材，棒材的擠壓包括下述步驟(1)、采用3OOOOkN的擠壓機(jī)，擠壓筒直徑為3OOmm；(2)、采用帶鋸將錠坯定尺鋸切成700mm長，采用車床將錠坯直徑加工成Φ293mm；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到530士5°C，保溫36小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為360士5°C，擠壓桿前進(jìn)速度為8mmIOmm/秒，將Mg_50%富鈰混合稀土中間合金錠坯擠壓成Φ60mm的棒材；(5)、用剪床將上述中間合金棒材定尺剪切成127士2mm長、大約1.4公斤重的中間合金段。3、壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+3.0%富鈰混合稀土鎂合金熔煉(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將240公斤傳統(tǒng)的AZ91D鎂合金熔化，向熔液中加入10個(gè)在120360°C預(yù)熱后的上述中間合金段，待中間合金段完全熔化后，生成的熔液就是AZ91D+3.0%富鈰混合稀土鎂合金熔液，可以進(jìn)行壓鑄生產(chǎn)；(2)、隨著壓鑄生產(chǎn)的進(jìn)行，需要不斷補(bǔ)充AZ91D和在120360°C預(yù)熱后的中間合金段，每加入2塊12kg規(guī)格的AZ91D重熔鑄錠，就同時(shí)加入1個(gè)上述中間合金段，如此反復(fù)，直至壓鑄生產(chǎn)結(jié)束。該AZ91D+3.0%富鈰混合稀土鎂合金成本比AZ91D大約增加15%，壓鑄工藝性能基本與AZ91D相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在20(TC、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.1%蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AZ91D的57MPa，提高到2530MPa，可以滿足該鎂合金在1.01.6升排量發(fā)動(dòng)機(jī)缸體的應(yīng)用。實(shí)施例3壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+1.0%富鈰混合稀土鎂合金熔煉方法1、熔鑄Mg-30%富鈰混合稀土中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、按本發(fā)明所述的Mg-30%富鈰混合稀土中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料；(2)、將預(yù)熱爐升溫到360460°C，并將熔化爐升溫到500600°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到360460°C，同時(shí)將純富鈰混合稀土錠預(yù)熱到360460；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在760830°C；(5)、將預(yù)熱后的純富鈰混合稀土錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，力口料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于富鈰混合稀土的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待富鈰混合稀土完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使合金元素富鈰混合稀土均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-富鈰混合稀土中間合金熔液澆注到充分預(yù)熱過的金屬型鑄造模具中凝固成直徑為Φ200mm的錠坯。2、將Mg30%富鈰混合稀土中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材，棒材的擠壓包括下述步驟(1)、采用25000kN的擠壓機(jī)，擠壓筒直徑為200_；(2)、采用帶鋸將錠坯定尺鋸切成500mm長，采用車床將錠坯直徑加工成Φ193mm；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到530士5°C，保溫32小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為360士5°C，擠壓桿前進(jìn)速度為7mm9mm/秒，將Mg_50%富鈰混合稀土中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材；(5)、用剪床將上述中間合金棒材定尺剪切成106士2mm長、大約0.4公斤重的中間合金段。3、壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+1.0%富鈰混合稀土鎂合金熔煉(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將240公斤傳統(tǒng)的AZ91D鎂合金熔化，向熔液中加入20個(gè)在120360°C預(yù)熱后的上述中間合金段，待中間合金段完全熔化后，生成的熔液就是AZ91D+1.0%富鈰混合稀土鎂合金熔液，可以進(jìn)行壓鑄生產(chǎn)；(2)、隨著壓鑄生產(chǎn)的進(jìn)行，需要不斷補(bǔ)充AZ91D和在120360°C預(yù)熱后的中間合金段，每加入1塊12kg規(guī)格的AZ91D重熔鑄錠，就同時(shí)加入1個(gè)上述中間合金段，如此反復(fù)，直至壓鑄生產(chǎn)結(jié)束。該AZ91D+1.0%富鈰混合稀土鎂合金成本比AZ91D大約增加8%，壓鑄工藝性能基本與AZ91D相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在150°C、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AZ91D的9llMPa，提高到3235MPa，可以滿足該鎂合金在轎車自動(dòng)變速箱的應(yīng)用。實(shí)施例4壓鑄生產(chǎn)用AM60B+2.0%富鈰混合稀土鎂合金熔煉方法1、熔鑄Mg-50%富鈰混合稀土中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、按本發(fā)明所述的Mg-50%富鈰混合稀土中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料；(2)、將預(yù)熱爐升溫到360460°C，并將熔化爐升溫到500600°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到360460°C，同時(shí)將純富鈰混合稀土錠預(yù)熱到360460；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在760830°C；(5)、將預(yù)熱后的純富鈰混合稀土錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，力口料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于富鈰混合稀土的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待富鈰混合稀土完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使合金元素富鈰混合稀土均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-富鈰混合稀土中間合金熔液澆注到充分預(yù)熱過的金屬型鑄造模具中凝固成直徑為Φ200mm的錠坯。2、將Mg-50%富鈰混合稀土中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材，棒材的擠壓包括下述步驟(1)、采用25000kN的擠壓機(jī)，擠壓筒直徑為200mm；(2)、采用帶鋸將錠坯定尺鋸切成500mm長，采用車床將錠坯直徑加工成Φ193mm；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到380士5°C，保溫32小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為360士5°C，擠壓桿前進(jìn)速度為7_9mm/秒，將Mg-50%富鈰混合稀土中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材；(5)、用剪床將上述中間合金棒材定尺剪切成166士2mm長、大約0.48公斤重的中間合金段。3、壓鑄生產(chǎn)用AM60B+2.0%富鈰混合稀土鎂合金熔煉(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將240公斤傳統(tǒng)的AM60B鎂合金熔化，向熔液中加入20個(gè)在120360°C預(yù)熱后的上述中間合金段，待中間合金段完全熔化后，生成的熔液就是AM60B+2.0%富鈰混合稀土鎂合金熔液，可以進(jìn)行壓鑄生產(chǎn)；(2)、隨著壓鑄生產(chǎn)的進(jìn)行，需要不斷補(bǔ)充AM60B和在120360°C預(yù)熱后的中間合金段，每加入1塊12kg規(guī)格的AM60B重熔鑄錠，就同時(shí)加入1個(gè)上述中間合金段，如此反復(fù)，直至壓鑄生產(chǎn)結(jié)束。該AM60B+2.0%富鈰混合稀土鎂合金成本比AM60B大約增加11%，壓鑄工藝性能基本與AM60B相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在175°C、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AM60B的79MPa，提高到3235MPa，可以滿足該鎂合金在摩托車曲軸箱的應(yīng)用。實(shí)施例5壓鑄生產(chǎn)用AM50B+2.0%富鈰混合稀土鎂合金熔煉方法1、熔鑄Mg-60%富鈰混合稀土中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、按本發(fā)明所述的Mg-60%富鈰混合稀土中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料；(2)、將預(yù)熱爐升溫到360460°C，并將熔化爐升溫到500600°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到360460°C，同時(shí)將純富鈰混合稀土錠預(yù)熱到360460；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在780850°C；(5)、將預(yù)熱后的純富鈰混合稀土錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，力口料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于富鈰混合稀土的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待富鈰混合稀土完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使合金元素富鈰混合稀土均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-富鈰混合稀土中間合金熔液澆注到充分預(yù)熱過的金屬型鑄造模具中凝固成直徑為Φ200mm的錠坯。2、將Mg-60%富鈰混合稀土中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材，棒材的擠壓包括下述步驟(1)、采用25000kN的擠壓機(jī)，擠壓筒直徑為200mm；(2)、采用帶鋸將錠坯定尺鋸切成500mm長，采用車床將錠坯直徑加工成Φ193mm；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到380士5°C，保溫32小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為360士5°C，擠壓桿前進(jìn)速度為7mm9mm/秒，將Mg-60%富鈰混合稀土中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材；(5)、用剪床將上述中間合金棒材定尺剪切成138士2mm長、大約0.40公斤重的中間合金段。3、壓鑄生產(chǎn)用AM50B+2.0%富鈰混合稀土鎂合金熔煉(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將240公斤傳統(tǒng)的AM60B鎂合金熔化，向熔液中加入20個(gè)在120360°C預(yù)熱后的上述中間合金段，待中間合金段完全熔化后，生成的熔液就是AM50B+2.0%富鈰混合稀土鎂合金熔液，可以進(jìn)行壓鑄生產(chǎn)；(2)、隨著壓鑄生產(chǎn)的進(jìn)行，需要不斷補(bǔ)充AM50B和在120360°C預(yù)熱后的中間合金段，每加入1塊12kg規(guī)格的AM50B重熔鑄錠，就同時(shí)加入1個(gè)上述中間合金段，如此反復(fù)，直至壓鑄生產(chǎn)結(jié)束。該AM50B+2.0%富鈰混合稀土鎂合金成本比AM50B大約增加11%，壓鑄工藝性能基本與AM50B相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在175°C、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AM50B的6.58.5MPa，提高到3134MPa，可以滿足該鎂合金在較小排量摩托車曲軸箱的應(yīng)用。實(shí)施例6-實(shí)施例10是關(guān)于壓鑄生產(chǎn)低成本含Y的耐熱鎂合金的實(shí)施例。實(shí)施例6壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+0.1%Y鎂合金熔煉方法1、熔鑄Mg-IO%Y中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、按本發(fā)明所述的Mg-10%Y中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料；(2)、將預(yù)熱爐升溫到360460°C，并將熔化爐升溫到500600°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到360460°C，同時(shí)將純富鈰混合稀土錠預(yù)熱到360460；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在760830°C；(5)、將預(yù)熱后的純Y錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，加料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于Y的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待Y完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使合金元素Y均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-Y中間合金熔液澆注到充分預(yù)熱過的金屬型鑄造模具中凝固成直徑為Φ95mm的錠坯。2、將Mg-IO%Y中間合金錠坯擠壓成Φ16mm的棒材，棒材的擠壓包括下述步驟(1)、采用6300kN的擠壓機(jī)，擠壓筒直徑為96mm；(2)、采用帶鋸將錠坯定尺鋸切成250mm長，采用車床將錠坯直徑加工成Φ93πιπι；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到530士5°C，保溫24小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為360士5°C，擠壓桿前進(jìn)速度為2_3mm/秒，將Mg_10%Y中間合金錠坯擠壓成Φ16mm的棒材；(5)、用剪床將上述中間合金棒材定尺剪切成180士2mm長、大約74克重的中間合金段。3、壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+0.Y鎂合金熔煉(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將150公斤傳統(tǒng)的AZ91D鎂合金熔化，向熔液中加入20個(gè)在120360°C預(yù)熱后的上述中間合金段，待中間合金段完全熔化后，生成的熔液就是AZ91D+0.Y鎂合金熔液，可以進(jìn)行壓鑄生產(chǎn)；(2)、隨著壓鑄生產(chǎn)的進(jìn)行，需要不斷補(bǔ)充AZ91D和在120360°C預(yù)熱后的中間合金段，每加入1塊7.5kg規(guī)格的AZ91D重熔鑄錠，就同時(shí)加入1個(gè)中間合金段，如此反復(fù)，直至壓鑄生產(chǎn)結(jié)束。該AZ91D+0.1%Y鎂合金成本比AZ91D大約增加5%，壓鑄工藝性能基本與AZ9ID相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在120°C、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AZ91D的1417MPa，提高到2833MPa，可以滿足該鎂合金在1.3升以下的小排量發(fā)動(dòng)機(jī)油底殼上的應(yīng)用。實(shí)施例7壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+3.0%Y鎂合金熔煉方法1、熔鑄Mg-50%Y中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、按本發(fā)明所述的Mg-50%Y中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料；(2)、將預(yù)熱爐升溫到360460°C，并將熔化爐升溫到500600°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到360460°C，同時(shí)將純富鈰混合稀土錠預(yù)熱到360460；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在760830°C；(5)、將預(yù)熱后的純Y錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，加料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于Y的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待Y完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使合金元素Y均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-Y中間合金熔液輸送到結(jié)晶器中，進(jìn)行連續(xù)或半連續(xù)鑄造成直徑為Φ300mm的錠坯。2、將Mg-50%Y中間合金錠坯擠壓成Φ60mm的棒材，棒材的擠壓包括下述步驟(1)、采用30000kN的擠壓機(jī)，擠壓筒直徑為300mm；(2)、采用帶鋸將錠坯定尺鋸切成700mm長，采用車床將錠坯直徑加工成Φ293mm；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到530士5°C，保溫36小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為360士5°C，擠壓桿前進(jìn)速度為8mmIOmm/秒，將Mg_50%Y中間合金錠坯擠壓成Φ60mm的棒材；(5)、用剪床將上述中間合金棒材定尺剪切成127士2mm長、大約1.4公斤重的中間合金段。3、壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+3.0%Y鎂合金熔煉(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將240公斤傳統(tǒng)的AZ91D鎂合金熔化，向熔液中加入10個(gè)在120360°C預(yù)熱后的上述中間合金段，待中間合金段完全熔化后，生成的熔液就是AZ91D+3.0%Y鎂合金熔液，可以進(jìn)行壓鑄生產(chǎn)；(2)、隨著壓鑄生產(chǎn)的進(jìn)行，需要不斷補(bǔ)充AZ91D和在120360°C預(yù)熱后的中間合金段，每加入2塊12kg規(guī)格的AZ91D重熔鑄錠，就同時(shí)加入1個(gè)上述中間合金段，如此反復(fù)，直至壓鑄生產(chǎn)結(jié)束。該AZ91D+3.0%Y鎂合金成本比AZ9ID大約增加20%，壓鑄工藝性能基本與AZ9ID相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在200°C、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AZ91D的57MPa，提高到2731MPa，可以滿足該鎂合金在1.62.0升排量發(fā)動(dòng)機(jī)缸體的應(yīng)用。實(shí)施例8壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+1.0%Y鎂合金熔煉方法1、熔鑄Mg-30%Y中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、按本發(fā)明所述的Mg-30%Y中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料；(2)、將預(yù)熱爐升溫到360460°C，并將熔化爐升溫到500600°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到360460°C，同時(shí)將純富鈰混合稀土錠預(yù)熱到360460；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在760830°C；(5)、將預(yù)熱后的純Y錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，加料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于Y的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待Y完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使合金元素Y均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-Y中間合金熔液澆注到充分預(yù)熱過的金屬型鑄造模具中凝固成直徑為Φ200mm的錠坯。2、將Mg-30%Y中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材，棒材的擠壓包括下述步驟(1)、采用25000kN的擠壓機(jī)，擠壓筒直徑為200mm；(2)、采用帶鋸將錠坯定尺鋸切成500mm長，采用車床將錠坯直徑加工成Φ193mm；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到530士5°C，保溫32小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為360士5°C，擠壓桿前進(jìn)速度為7_9mm/秒，將Mg_50%Y中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材；(5)、用剪床將上述中間合金棒材定尺剪切成106士2mm長、大約0.4公斤重的中間合金段。3、壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+1.0%Y鎂合金熔煉(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將240公斤傳統(tǒng)的AZ91D鎂合金熔化，向熔液中加入20個(gè)在120360°C預(yù)熱后的上述中間合金段，待中間合金段完全熔化后，生成的熔液就是AZ91D+1.0%Y鎂合金熔液，可以進(jìn)行壓鑄生產(chǎn)；(2)、隨著壓鑄生產(chǎn)的進(jìn)行，需要不斷補(bǔ)充AZ91D和在120360°C預(yù)熱后的中間合金段，每加入1塊12kg規(guī)格的AZ91D重熔鑄錠，就同時(shí)加入1個(gè)上述中間合金段，如此反復(fù)，直至壓鑄生產(chǎn)結(jié)束。該AZ91D+1.0%Y鎂合金成本比AZ9ID大約增加10%，壓鑄工藝性能基本與AZ9ID相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在150°C、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AZ91D的9llMPa，提高到3035MPa，可以滿足該鎂合金在轎車自動(dòng)變速箱的應(yīng)用。實(shí)施例9壓鑄生產(chǎn)用AM60B+2.0%Y鎂合金熔煉方法1、熔鑄Mg-50%Y中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、按本發(fā)明所述的Mg-50%Y中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料；(2)、將預(yù)熱爐升溫到360460°C，并將熔化爐升溫到500600°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到360460°C，同時(shí)將純富鈰混合稀土錠預(yù)熱到360460；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在760830°C；(5)、將預(yù)熱后的純Y錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，加料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于Y的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待Y完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使合金元素Y均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-Y中間合金熔液澆注到充分預(yù)熱過的金屬型鑄造模具中凝固成直徑為Φ200mm的錠坯。2、將Mg-50%Y中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材，棒材的擠壓包括下述步驟(1)、采用25000kN的擠壓機(jī)，擠壓筒直徑為200_；(2)、采用帶鋸將錠坯定尺鋸切成500mm長，采用車床將錠坯直徑加工成Φ193mm；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到380士5°C，保溫32小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為360士5°C，擠壓桿前進(jìn)速度為7_9mm/秒，將Mg_50%Y中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材；(5)、用剪床將上述中間合金棒材定尺剪切成166士2mm長、大約0.48公斤重的中間合金段。3、壓鑄生產(chǎn)用AM60B+2.0%Y鎂合金熔煉(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將240公斤傳統(tǒng)的AM60B鎂合金熔化，向熔液中加入20個(gè)在120360°C預(yù)熱后的上述中間合金段，待中間合金段完全熔化后，生成的熔液就是AM60B+2.0%Y鎂合金熔液，可以進(jìn)行壓鑄生產(chǎn)；(2)、隨著壓鑄生產(chǎn)的進(jìn)行，需要不斷補(bǔ)充AM60B和在120360°C預(yù)熱后的中間合金段，每加入1塊12kg規(guī)格的AM60B重熔鑄錠，就同時(shí)加入1個(gè)上述中間合金段，如此反復(fù)，直至壓鑄生產(chǎn)結(jié)束。該AM60B+2.0%Y鎂合金成本比AM60B大約增加15%，壓鑄工藝性能基本與AM60B相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在175°C、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AM60B的79MPa，提高到3335MPa，可以滿足該鎂合金在摩托車曲軸箱的應(yīng)用。實(shí)施例10壓鑄生產(chǎn)用AM50B+2.0%Y鎂合金熔煉方法1、熔鑄Mg-60%Y中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、按本發(fā)明所述的Mg-60%Y中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料；(2)、將預(yù)熱爐升溫到360460°C，并將熔化爐升溫到500600°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到360460°C，同時(shí)將純Y錠預(yù)熱到3604600C；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在760830°C；(5)、將預(yù)熱后的純Y錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，加料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于Y的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待Y完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使合金元素Y均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-Y中間合金熔液澆注到充分預(yù)熱過的金屬型鑄造模具中凝固成直徑為Φ200mm的錠坯。2、將Mg-60%Y中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材，棒材的擠壓包括下述步驟(1)、采用25000kN的擠壓機(jī)，擠壓筒直徑為200mm；(2)、采用帶鋸將錠坯定尺鋸切成500mm長，采用車床將錠坯直徑加工成Φ193mm；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到380士5°C，保溫32小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為360士5°C，擠壓桿前進(jìn)速度為7_9mm/秒，將Mg_60%Y中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材；(5)、用剪床將上述中間合金棒材定尺剪切成138士2mm長、大約0.40公斤重的中間合金段。3、壓鑄生產(chǎn)用AM50B+2.0%Y鎂合金熔煉(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將240公斤傳統(tǒng)的AM50B鎂合金熔化，向熔液中加入20個(gè)在120360°C預(yù)熱后的上述中間合金段，待中間合金段完全熔化后，生成的熔液就是AM50B+2.0%Y鎂合金熔液，可以進(jìn)行壓鑄生產(chǎn)；(2)、隨著壓鑄生產(chǎn)的進(jìn)行，需要不斷補(bǔ)充AM50B和在120360°C預(yù)熱后的中間合金段，每加入1塊12kg規(guī)格的AM50B重熔鑄錠，就同時(shí)加入1個(gè)上述中間合金段，如此反復(fù)，直至壓鑄生產(chǎn)結(jié)束。該AM50B+2.0%Y鎂合金成本比AM50B大約增加15%，壓鑄工藝性能基本與AM50B相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在175°C、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AM50B的6.58.5MPa，提高到3235MPa，可以滿足該鎂合金在較小排量摩托車曲軸箱的應(yīng)用。實(shí)施例11-實(shí)施例15是關(guān)于壓鑄生產(chǎn)低成本含Dy的耐熱鎂合金的實(shí)施例。實(shí)施例11壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+0.1%Dy鎂合金熔煉方法1、熔鑄Mg-IO%Dy中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、按本發(fā)明所述的Mg-10%Dy中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料；(2)、將預(yù)熱爐升溫到360460°C，并將熔化爐升溫到500600°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到360460°C，同時(shí)將純Dy錠預(yù)熱到3604600C；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在760830°C；(5)、將預(yù)熱后的純Dy錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，加料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于Dy的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待Dy完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使合金元素Dy均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-Dy中間合金熔液澆注到充分預(yù)熱過的金屬型鑄造模具中凝固成直徑為Φ95mm的錠坯。2、將Mg-IO%Dy中間合金錠坯擠壓成Φ16mm的棒材，棒材的擠壓包括下述步驟(1)、采用6300kN的擠壓機(jī)，擠壓筒直徑為96mm；(2)、采用帶鋸將錠坯定尺鋸切成250mm長，采用車床將錠坯直徑加工成Φ93πιπι；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到530士5°C，保溫24小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為360士5°C，擠壓桿前進(jìn)速度為2_3mm/秒，將Mg-IO%Dy中間合金錠坯擠壓成Φ16mm的棒材；(5)、用剪床將上述中間合金棒材定尺剪切成180士2mm長、大約74克重的中間合金段。3、壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+0.1%Dy鎂合金熔煉(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將150公斤傳統(tǒng)的AZ91D鎂合金熔化，向熔液中加入20個(gè)在120360°C預(yù)熱后的上述中間合金段，待中間合金段完全熔化后，生成的熔液就是AZ91D+0.1%Dy鎂合金熔液，可以進(jìn)行壓鑄生產(chǎn)；(2)、隨著壓鑄生產(chǎn)的進(jìn)行，需要不斷補(bǔ)充AZ91D和在120360°C預(yù)熱后的中間合金段，每加入1塊7.5kg規(guī)格的AZ91D重熔鑄錠，就同時(shí)加入1個(gè)中間合金段，如此反復(fù)，直至壓鑄生產(chǎn)結(jié)束。該AZ91D+0.1%Dy鎂合金成本比AZ91D大約增加5%，壓鑄工藝性能基本與AZ91D相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在120°C、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AZ91D的1417MPa，提高到2833MPa，可以滿足該鎂合金在1.3升以下的小排量發(fā)動(dòng)機(jī)油底殼上的應(yīng)用。實(shí)施例12壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+3.0%Dy鎂合金熔煉方法1、熔鑄Mg-50%Dy中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、按本發(fā)明所述的Mg-50%Dy中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料；(2)、將預(yù)熱爐升溫到360460°C，并將熔化爐升溫到500600°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到360460°C，同時(shí)將純Dy錠預(yù)熱到3604600C；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在760830°C；(5)、將預(yù)熱后的純Dy錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，加料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于Dy的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待Dy完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使合金元素Dy均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-Dy中間合金熔液輸送到結(jié)晶器中，進(jìn)行連續(xù)或半連續(xù)鑄造成直徑為Φ300mm的錠坯。2、將Mg-50%Dy中間合金錠坯擠壓成Φ60mm的棒材，棒材的擠壓包括下述步驟(1)、采用30000kN的擠壓機(jī)，擠壓筒直徑為300mm；(2)、采用帶鋸將錠坯定尺鋸切成700mm長，采用車床將錠坯直徑加工成Φ293mm；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到530士5°C，保溫36小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為360士5°C，擠壓桿前進(jìn)速度為8_IOmm/秒，將Mg_50%Dy中間合金錠坯擠壓成Φ60mm的棒材；(5)、用剪床將上述中間合金棒材定尺剪切成127士2mm長、大約1.4公斤重的中間合金段。3、壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+3.0%Dy鎂合金熔煉(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將240公斤傳統(tǒng)的AZ91D鎂合金熔化，向熔液中加入10個(gè)在120360°C預(yù)熱后的上述中間合金段，待中間合金段完全熔化后，生成的熔液就是AZ91D+3.0%Dy鎂合金熔液，可以進(jìn)行壓鑄生產(chǎn)；(2)、隨著壓鑄生產(chǎn)的進(jìn)行，需要不斷補(bǔ)充AZ91D和在120360°C預(yù)熱后的中間合金段，每加入2塊12kg規(guī)格的AZ91D重熔鑄錠，就同時(shí)加入1個(gè)上述中間合金段，如此反復(fù)，直至壓鑄生產(chǎn)結(jié)束。該AZ91D+3.0%Dy鎂合金成本比AZ91D大約增加20%，壓鑄工藝性能基本與AZ91D相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在20(TC、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AZ91D的57MPa，提高到2731MPa，可以滿足該鎂合金在1.62.0升排量發(fā)動(dòng)機(jī)缸體的應(yīng)用。實(shí)施例13壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+1.0%Dy鎂合金熔煉方法1、熔鑄Mg-30%Dy中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、按本發(fā)明所述的Mg-30%Dy中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料；(2)、將預(yù)熱爐升溫到360460°C，并將熔化爐升溫到500600°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到360460°C，同時(shí)將純Dy錠預(yù)熱到3604600C；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在760830°C；(5)、將預(yù)熱后的純Dy錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，加料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于Dy的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待Dy完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使合金元素Dy均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-Dy中間合金熔液澆注到充分預(yù)熱過的金屬型鑄造模具中凝固成直徑為Φ200mm的錠坯。2、將Mg-30%Dy中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材，棒材的擠壓包括下述步驟(1)、采用25000kN的擠壓機(jī)，擠壓筒直徑為200mm；(2)、采用帶鋸將錠坯定尺鋸切成500mm長，采用車床將錠坯直徑加工成Φ193mm；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到530士5°C，保溫32小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為360士5°C，擠壓桿前進(jìn)速度為7_9mm/秒，將Mg_50%Dy中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材；(5)、用剪床將上述中間合金棒材定尺剪切成106士2mm長、大約0.4公斤重的中間合金段。3、壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+1.0%Dy鎂合金熔煉(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將240公斤傳統(tǒng)的AZ91D鎂合金熔化，向熔液中加入20個(gè)在120360°C預(yù)熱后的上述中間合金段，待中間合金段完全熔化后，生成的熔液就是AZ91D+1.0%Dy鎂合金熔液，可以進(jìn)行壓鑄生產(chǎn)；(2)、隨著壓鑄生產(chǎn)的進(jìn)行，需要不斷補(bǔ)充AZ91D和在120360°C預(yù)熱后的中間合金段，每加入1塊12kg規(guī)格的AZ91D重熔鑄錠，就同時(shí)加入1個(gè)上述中間合金段，如此反復(fù)，直至壓鑄生產(chǎn)結(jié)束。該AZ91D+1.0%Dy鎂合金成本比AZ91D大約增加10%，壓鑄工藝性能基本與AZ91D相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在150°C、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AZ91D的9llMPa，提高到3336MPa，可以滿足該鎂合金在轎車自動(dòng)變速箱的應(yīng)用。實(shí)施例14壓鑄生產(chǎn)用AM60B+2.0%Dy鎂合金熔煉方法1、熔鑄Mg-50%Dy中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、按本發(fā)明所述的Mg-50%Dy中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料；(2)、將預(yù)熱爐升溫到360460°C，并將熔化爐升溫到500600°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到360460°C，同時(shí)將純Dy錠預(yù)熱到3604600C；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在760830°C；(5)、將預(yù)熱后的純Dy錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，加料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于Dy的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待Dy完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使合金元素Dy均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-Dy中間合金熔液澆注到充分預(yù)熱過的金屬型鑄造模具中凝固成直徑為Φ200mm的錠坯。2、將Mg-50%Dy中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材，棒材的擠壓包括下述步驟(1)、采用25000kN的擠壓機(jī)，擠壓筒直徑為200mm；(2)、采用帶鋸將錠坯定尺鋸切成500mm長，采用車床將錠坯直徑加工成Φ193mm；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到380士5°C，保溫32小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為360士5°C，擠壓桿前進(jìn)速度為7_9mm/秒，將Mg_50%Dy中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材；(5)、用剪床將上述中間合金棒材定尺剪切成166士2mm長、大約0.48公斤重的中間合金段。3、壓鑄生產(chǎn)用AM60B+2.0%Dy鎂合金熔煉(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將240公斤傳統(tǒng)的AM60B鎂合金熔化，向熔液中加入20個(gè)在120360°C預(yù)熱后的上述中間合金段，待中間合金段完全熔化后，生成的熔液就是AM60B+2.0%Dy鎂合金熔液，可以進(jìn)行壓鑄生產(chǎn)；(2)、隨著壓鑄生產(chǎn)的進(jìn)行，需要不斷補(bǔ)充AM60B和在120360°C預(yù)熱后的中間合金段，每加入1塊12kg規(guī)格的AM60B重熔鑄錠，就同時(shí)加入1個(gè)上述中間合金段，如此反復(fù)，直至壓鑄生產(chǎn)結(jié)束。該AM60B+2.0%Dy鎂合金成本比AM60B大約增加15%，壓鑄工藝性能基本與AM60B相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在175°C、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AM60B的79MPa，提高到3335MPa，可以滿足該鎂合金在摩托車曲軸箱的應(yīng)用。實(shí)施例15壓鑄生產(chǎn)用AM50B+2.0%Dy鎂合金熔煉方法1、熔鑄Mg-60%Dy中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、按本發(fā)明所述的Mg-60%Dy中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料；(2)、將預(yù)熱爐升溫到360460°C，并將熔化爐升溫到500600°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到360460°C，同時(shí)將純Dy錠預(yù)熱到360460°C；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在760830°C；(5)、將預(yù)熱后的純Dy錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，加料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于Dy的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待Dy完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使合金元素Dy均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-Dy中間合金熔液澆注到充分預(yù)熱過的金屬型鑄造模具中凝固成直徑為Φ200mm的錠坯。2、將Mg-60%Dy中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材，棒材的擠壓包括下述步驟(1)、采用25000kN的擠壓機(jī)，擠壓筒直徑為200_；(2)、采用帶鋸將錠坯定尺鋸切成500mm長，采用車床將錠坯直徑加工成Φ193mm；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到380士5°C，保溫32小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為360士5°C，擠壓桿前進(jìn)速度為7mm9mm/秒，將Mg_60%Dy中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材；(5)、用剪床將上述中間合金棒材定尺剪切成138士2mm長、大約0.40公斤重的中間合金段。3、壓鑄生產(chǎn)用AM50B+2.0%Dy鎂合金熔煉(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將240公斤傳統(tǒng)的AM50B鎂合金熔化，向熔液中加入20個(gè)在120360°C預(yù)熱后的上述中間合金段，待中間合金段完全熔化后，生成的熔液就是AM50B+2.0%Dy鎂合金熔液，可以進(jìn)行壓鑄生產(chǎn)；(2)、隨著壓鑄生產(chǎn)的進(jìn)行，需要不斷補(bǔ)充AM50B和在120360°C預(yù)熱后的中間合金段，每加入1塊12kg規(guī)格的AM50B重熔鑄錠，就同時(shí)加入1個(gè)上述中間合金段，如此反復(fù)，直至壓鑄生產(chǎn)結(jié)束。該AM50B+2.0%Dy鎂合金成本比AM50B大約增加15%，壓鑄工藝性能基本與AM50B相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在175°C、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AM50B的6.58.5MPa，提高到3235MPa，可以滿足該鎂合金在較小排量摩托車曲軸箱的應(yīng)用。實(shí)施例16-實(shí)施例20是關(guān)于壓鑄生產(chǎn)低成本含Gd的耐熱鎂合金的實(shí)施例。實(shí)施例16壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+0.1%Gd鎂合金熔煉方法1、熔鑄Mg-IO%Gd中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、按本發(fā)明所述的Mg-10%Gd中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料；(2)、將預(yù)熱爐升溫到360460°C，并將熔化爐升溫到500600°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到360460°C，同時(shí)將純Gd錠預(yù)熱到3604600C；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在760830°C；(5)、將預(yù)熱后的純Gd錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，加料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于Gd的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待Gd完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使合金元素Gd均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-Gd中間合金熔液澆注到充分預(yù)熱過的金屬型鑄造模具中凝固成直徑為Φ95mm的錠坯。2、將Mg-IO%Gd中間合金錠坯擠壓成Φ16mm的棒材，棒材的擠壓包括下述步驟(1)、采用6300kN的擠壓機(jī)，擠壓筒直徑為96mm；(2)、采用帶鋸將錠坯定尺鋸切成250mm長，采用車床將錠坯直徑加工成Φ93mm；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到530士5°C，保溫24小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為360士5°C，擠壓桿前進(jìn)速度為2mm3mm/秒，將Mg-IO%Gd中間合金錠坯擠壓成Φ16mm的棒材；(5)、用剪床將上述中間合金棒材定尺剪切成180士2mm長、大約74克重的中間合金段。3、壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+0.1%Gd鎂合金熔煉(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將150公斤傳統(tǒng)的AZ91D鎂合金熔化，向熔液中加入20個(gè)在120360°C預(yù)熱后的上述中間合金段，待中間合金段完全熔化后，生成的熔液就是AZ91D+0.1%Gd鎂合金熔液，可以進(jìn)行壓鑄生產(chǎn)；(2)、隨著壓鑄生產(chǎn)的進(jìn)行，需要不斷補(bǔ)充AZ91D和在120360°C預(yù)熱后的中間合金段，每加入1塊7.5kg規(guī)格的AZ91D重熔鑄錠，就同時(shí)加入1個(gè)中間合金段，如此反復(fù)，直至壓鑄生產(chǎn)結(jié)束。該AZ91D+0.1%Gd鎂合金成本比AZ91D大約增加5%，壓鑄工藝性能基本與AZ91D相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在120°C、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AZ91D的1417MPa，提高到2833MPa，可以滿足該鎂合金在1.3升以下的小排量發(fā)動(dòng)機(jī)油底殼上的應(yīng)用。實(shí)施例17壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+3.0%Gd鎂合金熔煉方法1、熔鑄Mg-50%Gd中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、按本發(fā)明所述的Mg-50%Gd中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料；(2)、將預(yù)熱爐升溫到360460°C，并將熔化爐升溫到500600°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到360460°C，同時(shí)將純Gd錠預(yù)熱到3604600C；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在760830°C；(5)、將預(yù)熱后的純Gd錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，加料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于Gd的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待Gd完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使合金元素Gd均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-Gd中間合金熔液輸送到結(jié)晶器中，進(jìn)行連續(xù)或半連續(xù)鑄造成直徑為Φ300mm的錠坯。2、將Mg-50%Gd中間合金錠坯擠壓成Φ60mm的棒材，棒材的擠壓包括下述步驟(1)、采用30000kN的擠壓機(jī)，擠壓筒直徑為300_；(2)、采用帶鋸將錠坯定尺鋸切成700mm長，采用車床將錠坯直徑加工成Φ293mm；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到530士5°C，保溫36小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為360士5°C，擠壓桿前進(jìn)速度為8_IOmm/秒，將Mg_50%Gd中間合金錠坯擠壓成Φ60mm的棒材；(5)、用剪床將上述中間合金棒材定尺剪切成127士2mm長、大約1.4公斤重的中間合金段。3、壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+3.0%Gd鎂合金熔煉(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將240公斤傳統(tǒng)的AZ91D鎂合金熔化，向熔液中加入10個(gè)在120360°C預(yù)熱后的上述中間合金段，待中間合金段完全熔化后，生成的熔液就是AZ91D+3.0%Gd鎂合金熔液，可以進(jìn)行壓鑄生產(chǎn)；(2)、隨著壓鑄生產(chǎn)的進(jìn)行，需要不斷補(bǔ)充AZ91D和在120360°C預(yù)熱后的中間合金段，每加入2塊12kg規(guī)格的AZ91D重熔鑄錠，就同時(shí)加入1個(gè)上述中間合金段，如此反復(fù)，直至壓鑄生產(chǎn)結(jié)束。該AZ91D+3.0%Gd鎂合金成本比AZ91D大約增加20%，壓鑄工藝性能基本與AZ91D相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在20(TC、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AZ91D的57MPa，提高到2731MPa，可以滿足該鎂合金在1.62.0升排量發(fā)動(dòng)機(jī)缸體的應(yīng)用。實(shí)施例18壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+1.0%Gd鎂合金熔煉方法1、熔鑄Mg-30%Gd中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、按本發(fā)明所述的Mg-30%Gd中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料；(2)、將預(yù)熱爐升溫到360460°C，并將熔化爐升溫到500600°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到360460°C，同時(shí)將純Gd錠預(yù)熱到3604600C；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在760830°C；(5)、將預(yù)熱后的純Gd錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，加料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于Gd的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待Gd完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使合金元素Gd均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-Gd中間合金熔液澆注到充分預(yù)熱過的金屬型鑄造模具中凝固成直徑為Φ200mm的錠坯。2、將Mg-30%Gd中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材，棒材的擠壓包括下述步驟(1)、采用25000kN的擠壓機(jī)，擠壓筒直徑為200_；(2)、采用帶鋸將錠坯定尺鋸切成500mm長，采用車床將錠坯直徑加工成Φ193mm；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到530士5°C，保溫32小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為360士5°C，擠壓桿前進(jìn)速度為7mm9mm/秒，將Mg_50%Gd中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材；(5)、用剪床將上述中間合金棒材定尺剪切成106士2mm長、大約0.4公斤重的中間合金段。3、壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+1.0%Gd鎂合金熔煉(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將240公斤傳統(tǒng)的AZ91D鎂合金熔化，向熔液中加入20個(gè)在120360°C預(yù)熱后的上述中間合金段，待中間合金段完全熔化后，生成的熔液就是AZ91D+1.0%Gd鎂合金熔液，可以進(jìn)行壓鑄生產(chǎn)；(2)、隨著壓鑄生產(chǎn)的進(jìn)行，需要不斷補(bǔ)充AZ91D和在120360°C預(yù)熱后的中間合金段，每加入1塊12kg規(guī)格的AZ91D重熔鑄錠，就同時(shí)加入1個(gè)上述中間合金段，如此反復(fù)，直至壓鑄生產(chǎn)結(jié)束。該AZ91D+1.0%Gd鎂合金成本比AZ91D大約增加10%，壓鑄工藝性能基本與AZ91D相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在150°C、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AZ91D的9llMPa，提高到3336MPa，可以滿足該鎂合金在轎車自動(dòng)變速箱的應(yīng)用。實(shí)施例19壓鑄生產(chǎn)用AM60B+2.0%Gd鎂合金熔煉方法1、熔鑄Mg-50%Gd中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、按本發(fā)明所述的Mg-50%Gd中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料；(2)、將預(yù)熱爐升溫到360460°C，并將熔化爐升溫到500600°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到360460°C，同時(shí)將純Gd錠預(yù)熱到3604600C；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在760830°C；(5)、將預(yù)熱后的純Gd錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，加料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于Gd的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待Gd完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使合金元素Gd均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-Gd中間合金熔液澆注到充分預(yù)熱過的金屬型鑄造模具中凝固成直徑為Φ200mm的錠坯。2、將Mg-50%Gd中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材，棒材的擠壓包括下述步驟(1)、采用25000kN的擠壓機(jī)，擠壓筒直徑為200mm；(2)、采用帶鋸將錠坯定尺鋸切成500mm長，采用車床將錠坯直徑加工成Φ193mm；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到380士5°C，保溫32小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為360士5°C，擠壓桿前進(jìn)速度為7mm9mm/秒，將Mg_50%Gd中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材；(5)、用剪床將上述中間合金棒材定尺剪切成166士2mm長、大約0.48公斤重的中間合金段。3、壓鑄生產(chǎn)用AM60B+2.0%Gd鎂合金熔煉(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將240公斤傳統(tǒng)的AM60B鎂合金熔化，向熔液中加入20個(gè)在120360°C預(yù)熱后的上述中間合金段，待中間合金段完全熔化后，生成的熔液就是AM60B+2.0%Gd鎂合金熔液，可以進(jìn)行壓鑄生產(chǎn)；(2)、隨著壓鑄生產(chǎn)的進(jìn)行，需要不斷補(bǔ)充AM60B和在120360°C預(yù)熱后的中間合金段，每加入1塊12kg規(guī)格的AM60B重熔鑄錠，就同時(shí)加入1個(gè)上述中間合金段，如此反復(fù)，直至壓鑄生產(chǎn)結(jié)束。該AM60B+2.0%Gd鎂合金成本比AM60B大約增加15%，壓鑄工藝性能基本與AM60B相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在175°C、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AM60B的79MPa，提高到3335MPa，可以滿足該鎂合金在摩托車曲軸箱的應(yīng)用。實(shí)施例20壓鑄生產(chǎn)用AM50B+2.0%Gd鎂合金熔煉方法1、熔鑄Mg-60%Gd中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、按本發(fā)明所述的Mg-60%Gd中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料；(2)、將預(yù)熱爐升溫到360460°C，并將熔化爐升溫到500600°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到360460°C，同時(shí)將純Gd錠預(yù)熱到3604600C；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在780850°C；(5)、將預(yù)熱后的純Gd錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，加料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于Gd的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待Gd完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使合金元素Gd均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-Gd中間合金熔液澆注到充分預(yù)熱過的金屬型鑄造模具中凝固成直徑為Φ200mm的錠坯。2、將Mg-60%Gd中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材，棒材的擠壓包括下述步驟(1)、采用25000kN的擠壓機(jī)，擠壓筒直徑為200_；(2)、采用帶鋸將錠坯定尺鋸切成500mm長，采用車床將錠坯直徑加工成Φ193mm；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到380士5°C，保溫32小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為360士5°C，擠壓桿前進(jìn)速度為7mm9mm/秒，將Mg_60%Gd中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材；(5)、用剪床將上述中間合金棒材定尺剪切成138士2mm長、大約0.40公斤重的中間合金段。3、壓鑄生產(chǎn)用AM50B+2.0%Gd鎂合金熔煉(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將240公斤傳統(tǒng)的AM60B鎂合金熔化，向熔液中加入20個(gè)在120360°C預(yù)熱后的上述中間合金段，待中間合金段完全熔化后，生成的熔液就是AM50B+2.0%Gd鎂合金熔液，可以進(jìn)行壓鑄生產(chǎn)；(2)、隨著壓鑄生產(chǎn)的進(jìn)行，需要不斷補(bǔ)充AM50B和在120360°C預(yù)熱后的中間合金段，每加入1塊12kg規(guī)格的AM50B重熔鑄錠，就同時(shí)加入1個(gè)上述中間合金段，如此反復(fù)，直至壓鑄生產(chǎn)結(jié)束。該AM50B+2.0%Gd鎂合金成本比AM50B大約增加15%，壓鑄工藝性能基本與AM50B相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在175°C、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AM50B的6.58.5MPa，提高到3235MPa，可以滿足該鎂合金在較小排量摩托車曲軸箱的應(yīng)用。實(shí)施例21-實(shí)施例25是關(guān)于壓鑄生產(chǎn)低成本含Ce的耐熱鎂合金的實(shí)施例。實(shí)施例21壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+0.1%Ce鎂合金熔煉方法1、熔鑄Mg-IO%Ce中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、按本發(fā)明所述的Mg-10%Ce中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料；(2)、將預(yù)熱爐升溫到360460°C，并將熔化爐升溫到500600°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到360460°C，同時(shí)將純Ce錠預(yù)熱到3604600C；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在760830°C；(5)、將預(yù)熱后的純Ce錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，加料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于Ce的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待Ce完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使合金元素Ce均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-Ce中間合金熔液澆注到充分預(yù)熱過的金屬型鑄造模具中凝固成直徑為Φ95mm的錠坯。2、將Mg-IO%Ce中間合金錠坯擠壓成Φ16mm的棒材，棒材的擠壓包括下述步驟(1)、采用6300kN的擠壓機(jī)，擠壓筒直徑為96mm；(2)、采用帶鋸將錠坯定尺鋸切成250mm長，采用車床將錠坯直徑加工成Φ93mm；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到530士5°C，保溫24小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為360士5°C，擠壓桿前進(jìn)速度為2mm3mm/秒，將Mg-IO%Ce中間合金錠坯擠壓成Φ16mm的棒材；(5)、用剪床將上述中間合金棒材定尺剪切成180士2mm長、大約74克重的中間合金段。3、壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+0.1%Ce鎂合金熔煉(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將150公斤傳統(tǒng)的AZ91D鎂合金熔化，向熔液中加入20個(gè)在120360°C預(yù)熱后的上述中間合金段，待中間合金段完全熔化后，生成的熔液就是AZ91D+0.1%Ce鎂合金熔液，可以進(jìn)行壓鑄生產(chǎn)；(2)、隨著壓鑄生產(chǎn)的進(jìn)行，需要不斷補(bǔ)充AZ91D和在120360°C預(yù)熱后的中間合金段，每加入1塊7.5kg規(guī)格的AZ91D重熔鑄錠，就同時(shí)加入1個(gè)中間合金段，如此反復(fù)，直至壓鑄生產(chǎn)結(jié)束。該AZ91D+0.1%Ce鎂合金成本比AZ91D大約增加5%，壓鑄工藝性能基本與AZ91D相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在120°C、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AZ91D的1417MPa，提高到2833MPa，可以滿足該鎂合金在1.3升以下的小排量發(fā)動(dòng)機(jī)油底殼上的應(yīng)用。實(shí)施例22壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+3.0%Ce鎂合金熔煉方法1、熔鑄Mg-50%Ce中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、按本發(fā)明所述的Mg-50%Ce中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料；(2)、將預(yù)熱爐升溫到360460°C，并將熔化爐升溫到500600°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到360460°C，同時(shí)將純Ce錠預(yù)熱到3604600C；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在760830°C；(5)、將預(yù)熱后的純Ce錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，加料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于Ce的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待Ce完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使合金元素Ce均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-Ce中間合金熔液輸送到結(jié)晶器中，進(jìn)行連續(xù)或半連續(xù)鑄造成直徑為Φ300mm的錠坯。2、將Mg-50%Ce中間合金錠坯擠壓成Φ60mm的棒材，棒材的擠壓包括下述步驟(1)、采用30000kN的擠壓機(jī)，擠壓筒直徑為300mm；(2)、采用帶鋸將錠坯定尺鋸切成700mm長，采用車床將錠坯直徑加工成Φ293mm；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到530士5°C，保溫36小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為360士5°C，擠壓桿前進(jìn)速度為8_IOmm/秒，將Mg_50%Ce中間合金錠坯擠壓成Φ60mm的棒材；(5)、用剪床將上述中間合金棒材定尺剪切成127士2mm長、大約1.4公斤重的中間合金段。3、壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+3.0%Ce鎂合金熔煉(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將240公斤傳統(tǒng)的AZ91D鎂合金熔化，向熔液中加入10個(gè)在120360°C預(yù)熱后的上述中間合金段，待中間合金段完全熔化后，生成的熔液就是AZ91D+3.0%Ce鎂合金熔液，可以進(jìn)行壓鑄生產(chǎn)；(2)、隨著壓鑄生產(chǎn)的進(jìn)行，需要不斷補(bǔ)充AZ91D和在120360°C預(yù)熱后的中間合金段，每加入2塊12kg規(guī)格的AZ91D重熔鑄錠，就同時(shí)加入1個(gè)上述中間合金段，如此反復(fù)，直至壓鑄生產(chǎn)結(jié)束。該AZ91D+3.0%Ce鎂合金成本比AZ91D大約增加20%，壓鑄工藝性能基本與AZ91D相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在20(TC、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AZ91D的57MPa，提高到2731MPa，可以滿足該鎂合金在1.62.0升排量發(fā)動(dòng)機(jī)缸體的應(yīng)用。實(shí)施例23壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+1.0%Ce鎂合金熔煉方法1、熔鑄Mg-30%Ce中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、按本發(fā)明所述的Mg-30%Ce中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料；(2)、將預(yù)熱爐升溫到360460°C，并將熔化爐升溫到500600°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到360460°C，同時(shí)將純Ce錠預(yù)熱到3604600C；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在760830°C；(5)、將預(yù)熱后的純Ce錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，加料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于Ce的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待Ce完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使合金元素Ce均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-Ce中間合金熔液澆注到充分預(yù)熱過的金屬型鑄造模具中凝固成直徑為Φ200mm的錠坯。2、將Mg-30%Ce中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材，棒材的擠壓包括下述步驟(1)、采用25000kN的擠壓機(jī)，擠壓筒直徑為200_；(2)、采用帶鋸將錠坯定尺鋸切成500mm長，采用車床將錠坯直徑加工成Φ193mm；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到530士5°C，保溫32小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為360士5°C，擠壓桿前進(jìn)速度為7_9mm/秒，將Mg_50%Ce中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材；(5)、用剪床將上述中間合金棒材定尺剪切成106士2mm長、大約0.4公斤重的中間合金段。3、壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+1.0%Ce鎂合金熔煉(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將240公斤傳統(tǒng)的AZ91D鎂合金熔化，向熔液中加入20個(gè)在120360°C預(yù)熱后的上述中間合金段，待中間合金段完全熔化后，生成的熔液就是AZ91D+1.0%Ce鎂合金熔液，可以進(jìn)行壓鑄生產(chǎn)；(2)、隨著壓鑄生產(chǎn)的進(jìn)行，需要不斷補(bǔ)充AZ91D和在120360°C預(yù)熱后的中間合金段，每加入1塊12kg規(guī)格的AZ91D重熔鑄錠，就同時(shí)加入1個(gè)上述中間合金段，如此反復(fù)，直至壓鑄生產(chǎn)結(jié)束。該AZ91D+1.0%Ce鎂合金成本比AZ91D大約增加10%，壓鑄工藝性能基本與AZ91D相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在150°C、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AZ91D的9llMPa，提高到3336MPa，可以滿足該鎂合金在轎車自動(dòng)變速箱的應(yīng)用。實(shí)施例24壓鑄生產(chǎn)用AM60B+2.0%Ce鎂合金熔煉方法1、熔鑄Mg-50%Ce中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、按本發(fā)明所述的Mg-50%Ce中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料；(2)、將預(yù)熱爐升溫到360460°C，并將熔化爐升溫到500600°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到360460°C，同時(shí)將純Ce錠預(yù)熱到3604600C；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在760830°C；(5)、將預(yù)熱后的純Ce錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，加料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于Ce的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待Ce完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使合金元素Ce均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-Ce中間合金熔液澆注到充分預(yù)熱過的金屬型鑄造模具中凝固成直徑為Φ200mm的錠坯。2、將Mg-50%Ce中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材，棒材的擠壓包括下述步驟(1)、采用25000kN的擠壓機(jī)，擠壓筒直徑為200_；(2)、采用帶鋸將錠坯定尺鋸切成500mm長，采用車床將錠坯直徑加工成Φ193mm；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到380士5°C，保溫32小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為360士5°C，擠壓桿前進(jìn)速度為7_9mm/秒，將Mg_50%Ce中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材；(5)、用剪床將上述中間合金棒材定尺剪切成166士2mm長、大約0.48公斤重的中間合金段。3、壓鑄生產(chǎn)用AM60B+2.0%Ce鎂合金熔煉(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將240公斤傳統(tǒng)的AM60B鎂合金熔化，向熔液中加入20個(gè)在120360°C預(yù)熱后的上述中間合金段，待中間合金段完全熔化后，生成的熔液就是AM60B+2.0%Ce鎂合金熔液，可以進(jìn)行壓鑄生產(chǎn)；(2)、隨著壓鑄生產(chǎn)的進(jìn)行，需要不斷補(bǔ)充AM60B和在120360°C預(yù)熱后的中間合金段，每加入1塊12kg規(guī)格的AM60B重熔鑄錠，就同時(shí)加入1個(gè)上述中間合金段，如此反復(fù)，直至壓鑄生產(chǎn)結(jié)束。該AM60B+2.0%Ce鎂合金成本比AM60B大約增加15%，壓鑄工藝性能基本與AM60B相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在175°C、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AM60B的79MPa，提高到3335MPa，可以滿足該鎂合金在摩托車曲軸箱的應(yīng)用。實(shí)施例25壓鑄生產(chǎn)用AM50B+2.0%Ce鎂合金熔煉方法1、熔鑄Mg-60%Ce中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、按本發(fā)明所述的Mg-60%Ce中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料；(2)、將預(yù)熱爐升溫到360460°C，并將熔化爐升溫到500600°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到360460°C，同時(shí)將純Ce錠預(yù)熱到3604600C；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在780850°C；(5)、將預(yù)熱后的純Ce錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，加料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于Ce的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待Ce完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使合金元素Ce均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-Ce中間合金熔液澆注到充分預(yù)熱過的金屬型鑄造模具中凝固成直徑為Φ200mm的錠坯。2、將Mg-60%Ce中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材，棒材的擠壓包括下述步驟(1)、采用25000kN的擠壓機(jī)，擠壓筒直徑為200_；(2)、采用帶鋸將錠坯定尺鋸切成500mm長，采用車床將錠坯直徑加工成Φ193mm；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到380士5°C，保溫32小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為360士5°C，擠壓桿前進(jìn)速度為7mm9mm/秒，將Mg_60%Ce中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材；(5)、用剪床將上述中間合金棒材定尺剪切成138士2mm長、大約0.40公斤重的中間合金段。3、壓鑄生產(chǎn)用AM50B+2.0%Ce鎂合金熔煉(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將240公斤傳統(tǒng)的AM60B鎂合金熔化，向熔液中加入20個(gè)在120360°C預(yù)熱后的上述中間合金段，待中間合金段完全熔化后，生成的熔液就是AM50B+2.0%Ce鎂合金熔液，可以進(jìn)行壓鑄生產(chǎn)；(2)、隨著壓鑄生產(chǎn)的進(jìn)行，需要不斷補(bǔ)充AM50B和在120360°C預(yù)熱后的中間合金段，每加入1塊12kg規(guī)格的AM50B重熔鑄錠，就同時(shí)加入1個(gè)上述中間合金段，如此反復(fù)，直至壓鑄生產(chǎn)結(jié)束。該AM50B+2.0%Ce鎂合金成本比AM50B大約增加15%，壓鑄工藝性能基本與AM50B相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在175°C、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AM50B的6.58.5MPa，提高到3235MPa，可以滿足該鎂合金在較小排量摩托車曲軸箱的應(yīng)用。實(shí)施例26-實(shí)施例30是關(guān)于壓鑄生產(chǎn)低成本含富釹混合稀土的耐熱鎂合金的實(shí)施例。實(shí)施例26壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+0.1%富釹混合稀土鎂合金熔煉方法1、熔鑄Mg-IO%富釹混合稀土中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、按本發(fā)明所述的Mg-10%富釹混合稀土中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料；(2)、將預(yù)熱爐升溫到360460°C，并將熔化爐升溫到500600°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到360460°C，同時(shí)將純富釹混合稀土錠預(yù)熱到360460；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在760830°C；(5)、將預(yù)熱后的純富釹混合稀土錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，力口料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于富釹混合稀土的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待富釹混合稀土完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使合金元素富釹混合稀土均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-富釹混合稀土中間合金熔液澆注到充分預(yù)熱過的金屬型鑄造模具中凝固成直徑為Φ95mm的錠坯。2、將Mg-IO%富釹混合稀土中間合金錠坯擠壓成Φ16mm的棒材，棒材的擠壓包括下述步驟(1)、采用6300kN的擠壓機(jī)，擠壓筒直徑為96mm；(2)、采用帶鋸將錠坯定尺鋸切成250mm長，采用車床將錠坯直徑加工成Φ93mm；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到530士5°C，保溫24小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為360士5°C，擠壓桿前進(jìn)速度為2_3mm/秒，將Mg_10%富釹混合稀土中間合金錠坯擠壓成Φ16mm的棒材；(5)、用剪床將上述中間合金棒材定尺剪切成180士2mm長、大約74克重的中間合金段。3、壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+0.1%富釹混合稀土鎂合金熔煉(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將150公斤傳統(tǒng)的AZ91D鎂合金熔化，向熔液中加入20個(gè)在120360°C預(yù)熱后的上述中間合金段，待中間合金段完全熔化后，生成的熔液就是AZ91D+0.富釹混合稀土鎂合金熔液，可以進(jìn)行壓鑄生產(chǎn)；(2)、隨著壓鑄生產(chǎn)的進(jìn)行，需要不斷補(bǔ)充AZ91D和在120360°C預(yù)熱后的中間合金段，每加入1塊7.5kg規(guī)格的AZ91D重熔鑄錠，就同時(shí)加入1個(gè)中間合金段，如此反復(fù)，直至壓鑄生產(chǎn)結(jié)束。該AZ91D+0.1%富釹混合稀土鎂合金成本比AZ91D大約增加3%，壓鑄工藝性能基本與AZ91D相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在120°C、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AZ91D的1417MPa，提高到2732MPa，可以滿足該鎂合金在1.0升以下的小排量發(fā)動(dòng)機(jī)油底殼上的應(yīng)用。實(shí)施例27壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+3.0%富釹混合稀土鎂合金熔煉方法1、熔鑄Mg-50%富釹混合稀土中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、按本發(fā)明所述的Mg-50%富釹混合稀土中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料；(2)、將預(yù)熱爐升溫到360460°C，并將熔化爐升溫到500600°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到360460°C，同時(shí)將純富釹混合稀土錠預(yù)熱到360460；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在760830°C；(5)、將預(yù)熱后的純富釹混合稀土錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，力口料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于富釹混合稀土的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待富釹混合稀土完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使合金元素富釹混合稀土均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-富釹混合稀土中間合金熔液輸送到結(jié)晶器中，進(jìn)行連續(xù)或半連續(xù)鑄造成直徑為Φ300mm的錠坯。2、將Mg-50%富釹混合稀土中間合金錠坯擠壓成Φ60mm的棒材，棒材的擠壓包括下述步驟(1)、采用30000kN的擠壓機(jī)，擠壓筒直徑為300mm；(2)、采用帶鋸將錠坯定尺鋸切成700mm長，采用車床將錠坯直徑加工成Φ293mm；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到530士5°C，保溫36小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為360士5°C，擠壓桿前進(jìn)速度為8mmIOmm/秒，將Mg_50%富釹混合稀土中間合金錠坯擠壓成Φ60mm的棒材；(5)、用剪床將上述中間合金棒材定尺剪切成127士2mm長、大約1.4公斤重的中間合金段。3、壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+3.0%富釹混合稀土鎂合金熔煉(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將240公斤傳統(tǒng)的AZ91D鎂合金熔化，向熔液中加入10個(gè)在120360°C預(yù)熱后的上述中間合金段，待中間合金段完全熔化后，生成的熔液就是AZ91D+3.0%富釹混合稀土鎂合金熔液，可以進(jìn)行壓鑄生產(chǎn)；(2)、隨著壓鑄生產(chǎn)的進(jìn)行，需要不斷補(bǔ)充AZ91D和在120360°C預(yù)熱后的中間合金段，每加入2塊12kg規(guī)格的AZ91D重熔鑄錠，就同時(shí)加入1個(gè)上述中間合金段，如此反復(fù)，直至壓鑄生產(chǎn)結(jié)束。該AZ91D+3.0%富釹混合稀土鎂合金成本比AZ91D大約增加15%，壓鑄工藝性能基本與AZ91D相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在20(TC、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.1%蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AZ91D的57MPa，提高到2530MPa，可以滿足該鎂合金在1.01.6升排量發(fā)動(dòng)機(jī)缸體的應(yīng)用。實(shí)施例28壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+1.0%富釹混合稀土鎂合金熔煉方法1、熔鑄Mg-30%富釹混合稀土中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、按本發(fā)明所述的Mg-30%富釹混合稀土中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料；(2)、將預(yù)熱爐升溫到360460°C，并將熔化爐升溫到500600°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到360460°C，同時(shí)將純富釹混合稀土錠預(yù)熱到360460；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在760830°C；(5)、將預(yù)熱后的純富釹混合稀土錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，力口料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于富釹混合稀土的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待富釹混合稀土完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使合金元素富釹混合稀土均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-富釹混合稀土中間合金熔液澆注到充分預(yù)熱過的金屬型鑄造模具中凝固成直徑為Φ200mm的錠坯。2、將Mg-30%富釹混合稀土中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材，棒材的擠壓包括下述步驟(1)、采用25000kN的擠壓機(jī)，擠壓筒直徑為200mm；(2)、采用帶鋸將錠坯定尺鋸切成500mm長，采用車床將錠坯直徑加工成Φ193mm；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到530士5°C，保溫32小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為360士5°C，擠壓桿前進(jìn)速度為7mm9mm/秒，將Mg_50%富釹混合稀土中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材；(5)、用剪床將上述中間合金棒材定尺剪切成106士2mm長、大約0.4公斤重的中間合金段。3、壓鑄生產(chǎn)用AZ91D+1.0%富釹混合稀土鎂合金熔煉(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將240公斤傳統(tǒng)的AZ91D鎂合金熔化，向熔液中加入20個(gè)在120360°C預(yù)熱后的上述中間合金段，待中間合金段完全熔化后，生成的熔液就是AZ91D+1.0%富釹混合稀土鎂合金熔液，可以進(jìn)行壓鑄生產(chǎn)；(2)、隨著壓鑄生產(chǎn)的進(jìn)行，需要不斷補(bǔ)充AZ91D和在120360°C預(yù)熱后的中間合金段，每加入1塊12kg規(guī)格的AZ91D重熔鑄錠，就同時(shí)加入1個(gè)上述中間合金段，如此反復(fù)，直至壓鑄生產(chǎn)結(jié)束。該AZ91D+1.0%富釹混合稀土鎂合金成本比AZ91D大約增加8%，壓鑄工藝性能基本與AZ91D相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在150°C、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AZ91D的9llMPa，提高到3235MPa，可以滿足該鎂合金在轎車自動(dòng)變速箱的應(yīng)用。實(shí)施例29壓鑄生產(chǎn)用AM60B+2.0%富釹混合稀土鎂合金熔煉方法1、熔鑄Mg-50%富釹混合稀土中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、按本發(fā)明所述的Mg-50%富釹混合稀土中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料；(2)、將預(yù)熱爐升溫到360460°C，并將熔化爐升溫到500600°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到360460°C，同時(shí)將純富釹混合稀土錠預(yù)熱到100350°C；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在760830°C；(5)、將預(yù)熱后的純富釹混合稀土錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，力口料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于富釹混合稀土的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待富釹混合稀土完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使合金元素富釹混合稀土均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-富釹混合稀土中間合金熔液澆注到充分預(yù)熱過的金屬型鑄造模具中凝固成直徑為Φ200mm的錠坯。2、將Mg-50%富釹混合稀土中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材，棒材的擠壓包括下述步驟(1)、采用25000kN的擠壓機(jī)，擠壓筒直徑為200_；(2)、采用帶鋸將錠坯定尺鋸切成500mm長，采用車床將錠坯直徑加工成Φ193mm；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到380士5°C，保溫32小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為360士5°C，擠壓桿前進(jìn)速度為7_9mm/秒，將Mg_50%富釹混合稀土中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材；(5)、用剪床將上述中間合金棒材定尺剪切成166士2mm長、大約0.48公斤重的中間合金段。3、壓鑄生產(chǎn)用AM60B+2.0%富釹混合稀土鎂合金熔煉(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將240公斤傳統(tǒng)的AM60B鎂合金熔化，向熔液中加入20個(gè)在120360°C預(yù)熱后的上述中間合金段，待中間合金段完全熔化后，生成的熔液就是AM60B+2.0%富釹混合稀土鎂合金熔液，可以進(jìn)行壓鑄生產(chǎn)；(2)、隨著壓鑄生產(chǎn)的進(jìn)行，需要不斷補(bǔ)充AM60B和在120360°C預(yù)熱后的中間合金段，每加入1塊12kg規(guī)格的AM60B重熔鑄錠，就同時(shí)加入1個(gè)上述中間合金段，如此反復(fù)，直至壓鑄生產(chǎn)結(jié)束。該AM60B+2.0%富釹混合稀土鎂合金成本比AM60B大約增加11%，壓鑄工藝性能基本與AM60B相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在175°C、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AM60B的79MPa，提高到3235MPa，可以滿足該鎂合金在摩托車曲軸箱的應(yīng)用。實(shí)施例30壓鑄生產(chǎn)用AM50B+2.0%富釹混合稀土鎂合金熔煉方法1、熔鑄Mg-60%富釹混合稀土中間合金錠坯，錠坯熔鑄包括下述步驟(1)、按本發(fā)明所述的Mg-60%富釹混合稀土中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料；(2)、將預(yù)熱爐升溫到360460°C，并將熔化爐升溫到500600°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到360460°C，同時(shí)將純富釹混合稀土錠預(yù)熱到360460；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在780850°C；(5)、將預(yù)熱后的純富釹混合稀土錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，力口料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于富釹混合稀土的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待富釹混合稀土完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使合金元素富釹混合稀土均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-富釹混合稀土中間合金熔液澆注到充分預(yù)熱過的金屬型鑄造模具中凝固成直徑為Φ200mm的錠坯。2、將Mg-60%富釹混合稀土中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材，棒材的擠壓包括下述步驟(1)、采用25000kN的擠壓機(jī)，擠壓筒直徑為200_；(2)、采用帶鋸將錠坯定尺鋸切成500mm長，采用車床將錠坯直徑加工成Φ193mm；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到380士5°C，保溫32小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為360士5°C，擠壓桿前進(jìn)速度為7_9mm/秒，將Mg_60%富釹混合稀土中間合金錠坯擠壓成Φ40mm的棒材；(5)、用剪床將上述中間合金棒材定尺剪切成138士2mm長、大約0.40公斤重的中間合金段。3、壓鑄生產(chǎn)用AM50B+2.0%富釹混合稀土鎂合金熔煉(1)、采用與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐，將240公斤傳統(tǒng)的AM60B鎂合金熔化，向熔液中加入20個(gè)在120360°C預(yù)熱后的上述中間合金段，待中間合金段完全熔化后，生成的熔液就是AM50B+2.0%富釹混合稀土鎂合金熔液，可以進(jìn)行壓鑄生產(chǎn)；(2)、隨著壓鑄生產(chǎn)的進(jìn)行，需要不斷補(bǔ)充AM50B和在120360°C預(yù)熱后的中間合金段，每加入1塊12kg規(guī)格的AM50B重熔鑄錠，就同時(shí)加入1個(gè)上述中間合金段，如此反復(fù)，直至壓鑄生產(chǎn)結(jié)束。該AM50B+2.0%富釹混合稀土鎂合金成本比AM50B大約增加11%，壓鑄工藝性能基本與AM50B相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求；在175°C、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AM50B的6.58.5MPa，提高到3134MPa，可以滿足該鎂合金在較小排量摩托車曲軸箱的應(yīng)用。實(shí)施例31-實(shí)施例35是關(guān)于壓鑄生產(chǎn)低成本含La的耐熱鎂合金的實(shí)施例。在實(shí)施例31-實(shí)施例35中除用La代替Ce之外，其壓鑄生產(chǎn)稀土鎂合金熔煉方法分別和實(shí)施例21-實(shí)施例25相同。實(shí)施例31-實(shí)施例35的測(cè)試結(jié)果和有益的效果見表1。實(shí)施例36-實(shí)施例40是關(guān)于壓鑄生產(chǎn)低成本含Pr的耐熱鎂合金的實(shí)施例。在實(shí)施例36-實(shí)施例40中除用Pr代替Ce之外，其壓鑄生產(chǎn)稀土鎂合金熔煉方法分別和實(shí)施例21-實(shí)施例25相同。實(shí)施例36-實(shí)施例40的測(cè)試結(jié)果和有益的效果見表1。實(shí)施例41-實(shí)施例45是關(guān)于壓鑄生產(chǎn)低成本含Sm的耐熱鎂合金的實(shí)施例。在實(shí)施例41-實(shí)施例45中除用Sm代替Ce之外，其壓鑄生產(chǎn)稀土鎂合金熔煉方法分別和實(shí)施例21-實(shí)施例25相同。實(shí)施例41-實(shí)施例45的測(cè)試結(jié)果和有益的效果見表1。實(shí)施例46-實(shí)施例50是關(guān)于壓鑄生產(chǎn)低成本含Eu的耐熱鎂合金的實(shí)施例。在實(shí)施例46-實(shí)施例50中除用Eu代替Ce之外，其壓鑄生產(chǎn)稀土鎂合金熔煉方法分別和實(shí)施例21-實(shí)施例25相同。實(shí)施例46-實(shí)施例50的測(cè)試結(jié)果和有益的效果見表1。實(shí)施例51-實(shí)施例55是關(guān)于壓鑄生產(chǎn)低成本含Tb的耐熱鎂合金的實(shí)施例。在實(shí)施例51-實(shí)施例55中除用Tb代替Ce之外，其壓鑄生產(chǎn)稀土鎂合金熔煉方法和分別和實(shí)施例21-實(shí)施例25相同。實(shí)施例51-實(shí)施例55的測(cè)試結(jié)果和有益的效果見表1。實(shí)施例56-實(shí)施例60是關(guān)于壓鑄生產(chǎn)低成本含Ho的耐熱鎂合金的實(shí)施例。在實(shí)施例56-實(shí)施例60中除用Ho代替Ce之外，其壓鑄生產(chǎn)稀土鎂合金熔煉方法分別和實(shí)施例21-實(shí)施例25相同。實(shí)施例56-實(shí)施例60的測(cè)試結(jié)果和有益的效果見表1。實(shí)施例61-實(shí)施例65是關(guān)于壓鑄生產(chǎn)低成本含Er的耐熱鎂合金的實(shí)施例。在實(shí)施例61-實(shí)施例65中除用Er代替Ce之外，其壓鑄生產(chǎn)稀土鎂合金熔煉方法分別和實(shí)施例21-實(shí)施例25相同。實(shí)施例61-實(shí)施例65的測(cè)試結(jié)果和有益的效果見表1。實(shí)施例66-實(shí)施例70是關(guān)于壓鑄生產(chǎn)低成本含Tm的耐熱鎂合金的實(shí)施例。在實(shí)施例66-實(shí)施例70中除用Tm代替Ce之外，其壓鑄生產(chǎn)稀土鎂合金熔煉方法分別和實(shí)施例21-實(shí)施例25相同。實(shí)施例66-實(shí)施例70的測(cè)試結(jié)果和有益的效果見表1。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage37</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage38</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage39</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage40</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage41</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage42</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage43</column></row><table>成本能否滿足壓鑄造工藝要求抗蠕變強(qiáng)度應(yīng)用實(shí)施例58該AZ91D+1%Ho鎂合金成本比AZ91D大約增加10%o壓鑄造工藝性能基本與AZ91D相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求。在150°C、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AZ91D的9llMPa，提高到3336MPa。該鎂合金可以滿足在轎車自動(dòng)變速箱的應(yīng)用。實(shí)施例59該AM60B+2.0%Ho鎂合金成本比AM60B大約增加15%。壓鑄造工藝性能基本與AM60B相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求。在175°C、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AM60B的79MPa，提高到3335MPa。該鎂合金可以滿足在摩托車曲軸箱的應(yīng)用。實(shí)施例60該AM50B+2.0%Ho鎂合金成本比AM50B大約增加15%。壓鑄造工藝性能基本與AM50B相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求。在175°C、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形該鎂合金可以滿足在較小排量摩托車曲軸箱的應(yīng)用。時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AM50B的6.58.5MPa,提高到3235MPa。實(shí)施例61該AZ91D+0.1%Er鎂合金成本比AZ91D大約增加3%。壓鑄造工藝性能基本與AZ91D相當(dāng)，滿足壓鑄工藝要求。在120°C、100小時(shí)持久載荷作用下產(chǎn)生0.蠕變變形時(shí)的抗蠕變強(qiáng)度，由AZ91D的14-17MPa，提高到27-32Mpa。該鎂合金可以滿足在1.0升以下的小排量發(fā)動(dòng)機(jī)油底殼上的應(yīng)用。44<table>tableseeoriginaldocumentpage45</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage46</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage47</column></row><table>上述實(shí)施例充分說明，添加元素La、Pr、Sm、Eu、Tb、Ho、Er、Tm、Dy、Gd、Ce、Y以及富鈰混合稀土、富釹混合稀土按加入量為AZ91D、AM50B或AM60B鎂合金量的0.103.0重量％，添加到AZ91D、AM50B或AM60B鎂合金中，可以提高鎂合金的耐熱性能，上述這些添加元素La、Pr、Sm、Eu、Tb、Ho、Er、Tm、Dy、Gd、Ce、Y以及富鈰混合稀土、富釹混合稀土的作用都是相同的，都能提高鎂合金在120°C200°C的抗蠕變性能。權(quán)利要求一種低成本含稀土的耐熱鎂合金，其特征在于該耐熱鎂合金是在AZ91D、AM50B或AM60B熔液中添加Mg-稀土中間合金，經(jīng)壓鑄而成，其中，Mg-稀土中間合金的稀土的加入量為AZ91D、AM50B或AM60B鎂合金量的0.10～3.0重量％，所述的稀土為La、Pr、Sm、Eu、Tb、Ho、Er、Tm、Dy、Gd、Ce、富鈰混合稀土、和富釹混合稀土中的任意一種，其中，富鈰混合稀土為Ce的含量在40重量％以上，其余是其它稀土元素；富釹混合稀土為Nd的含量在40重量％以上，其余是其它稀土元素。2.制備權(quán)利要求1所述的耐熱鎂合金的方法，其特征在于該方法包括下述過程第一步，熔鑄Mg-1060重量％稀土中間合金錠坯；第二步，將Mg-1060重量％稀土中間合金錠坯擠壓成①2mm①60mm的線材或棒材；第三步，將傳統(tǒng)的AZ91D、AM50B或AM60B鎂合金熔化，按Mg-稀土中間合金的稀土的加入量為AZ91D、AM50B或AM60B鎂合金量的0.103.0重量％，將Mg-1060重量％稀土中間合金的線材或棒材切成段，再將Mg-稀土中間合金段預(yù)熱到120360°C，然后加入AZ91D、AM50B或AM60B熔液中，壓鑄成耐熱鎂合金。3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的耐熱鎂合金的方法，其特征在于所述的第一步過程包括下述步驟(1)、將純鎂錠、和純稀土錠或者混合稀土錠，按Mg-1060重量％稀土中間合金的成份的重量百分比進(jìn)行備料，所述的純稀土錠中的稀土為La、Pr、Sm、Eu、Tb、Ho、Er、Tm、Dy、Gd、Ce中的任意一種，所述的混合稀土錠中的混合稀土為富鈰混合稀土或富釹混合稀土，其中，富鈰混合稀土為Ce的含量在40重量％以上，其余是其它稀土元素；富釹混合稀土為Nd的含量在40重量％以上，其余是其它稀土元素；(2)、將預(yù)熱爐升溫到160660°C，并將熔化爐升溫到500800°C，且向熔化爐通入保護(hù)氣體；(3)、在預(yù)熱爐中，將純鎂錠預(yù)熱到100600°C，同時(shí)將純稀土錠或者混合稀土錠預(yù)熱到100500°C；(4)、在已經(jīng)預(yù)熱的熔化爐中進(jìn)行純鎂錠的熔煉，首先將占1熔化爐的熔化重量1/21/20的預(yù)熱純鎂錠加入熔化爐中，使其在保護(hù)氣體的保護(hù)下完全熔化，然后將其余的預(yù)熱純鎂錠分批加入到熔化爐中，待前一批預(yù)熱純鎂錠熔化后，再加入下一批預(yù)熱鎂錠，每批加入量以純鎂錠完全淹沒在鎂熔液中為準(zhǔn)；如此重復(fù)進(jìn)行，直至純鎂錠加入量達(dá)到預(yù)定值，完全熔化后，將熔液表面的浮渣清理干凈，將溫度控制在680860°C；(5)、將預(yù)熱后的純稀土錠或者混合稀土錠連同盛放它們的加料筐一起沒入鎂熔液中，加料筐為低碳鋼或高鉻鋼制成，其上密布著大量的小孔，便于稀土的溶解和擴(kuò)散；(6)、將鎂熔液溫度控制在720860°C，待稀土完全溶解后，再在750860°C保溫1060分鐘，使稀土均勻分布在鎂熔液中；(7)、最后，將Mg-稀土中間合金熔液澆注到充分預(yù)熱過的金屬型鑄造模具或者砂型鑄造模具中凝固成錠坯，或者將Mg-稀土中間合金熔液輸送到結(jié)晶器中，進(jìn)行連續(xù)或半連續(xù)鑄造成錠坯。4.根據(jù)權(quán)利要求2或3所述的耐熱鎂合金的方法，其特征在于所述的第二步過程包括下述步驟(1)、根據(jù)需要制備的中間合金線材或棒材的直徑，確定擠壓用錠坯的直徑，錠坯直徑的確定原則是保證擠壓比大于10，其中，擠壓比為錠坯的橫截面積+線材或棒材的橫截面積；(2)、采用車加工將錠坯表面車光，同時(shí)將錠坯直徑和長度加工到與擠壓機(jī)擠壓筒內(nèi)徑和長度相匹配，通常是坯料直徑比擠壓筒內(nèi)徑小38mm，坯料長度為坯料直徑的1.53.0倍；(3)、采用加熱爐將坯料加熱到360°C550°C，保溫636小時(shí)；(4)、擠壓筒溫度為320°C490°C，擠壓桿前進(jìn)速度為0.5mm10mm/秒。5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的耐熱鎂合金的方法，其特征在于在所述的第三步過程中，所述的AZ91D、AM50B或AM60B鎂合金熔化是在與壓鑄機(jī)配套的鎂合金熔化爐中進(jìn)行的。6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的耐熱鎂合金的方法，其特征在于在所述的第三步過程中，所述的將Mg-1060重量％稀土中間合金的線材或棒材切成段的步驟，是根據(jù)壓鑄零件對(duì)鎂合金耐熱性能的要求，確定需要添加的稀土合金元素以及稀土含量；并根據(jù)所要添加的稀土量，選用Mg-稀土中間合金中稀土的含量、以及中間合金線材或棒材的直徑；并根據(jù)重熔鑄錠重量規(guī)格、耐熱鎂合金需要添加的稀土量、Mg-稀土中間合金中稀土的含量、以及中間合金線材或棒材的直徑，將中間合金線材或棒材定尺切成段，其中，每段中間合金線材或棒材中的稀土的含量為每塊重熔鑄錠中的稀土的加入的重量。7.一種用于制備權(quán)利要求1所述的耐熱鎂合金所使用的Mg-稀土中間合金，其特征在于該Mg稀土中間合金中的稀土的含量為1060重量％，余量為Mg;所述的Mg-稀土中間合金是由該稀土中間合金錠坯擠壓所成為的。2mm060mm的線材或棒材，其中，錠坯直徑的確定原則是保證擠壓比大于10，擠壓比為錠坯的橫截面積+線材或棒材的橫截面積。全文摘要一種低成本含稀土的耐熱鎂合金及其制備方法，是在AZ91D、AM50B或AM60B熔液中添加Mg-稀土中間合金，經(jīng)壓鑄而成，其中，該耐熱鎂合金中稀土的含量為0.10～3.0重量％，所述的稀土為La、Pr、Sm、Eu、Tb、Ho、Er、Tm、Dy、Gd、Ce、富鈰混合稀土、和富釹混合稀土中的任意一種。該方法包括熔鑄Mg-10～60重量％稀土中間合金錠坯并將其擠壓成線材或棒材；將AZ91D、AM50B或AM60B鎂合金熔化，將該稀土中間合金的線材或棒材切成段，預(yù)熱后加入AZ91D、AM50B或AM60B熔液中，壓鑄成耐熱鎂合金。該鎂合金在120℃～200℃的抗蠕變性能大幅度提高，可以滿足該鎂合金在油底殼、發(fā)動(dòng)機(jī)缸體、自動(dòng)變速箱、曲軸箱等重要部件上的應(yīng)用。文檔編號(hào)B22D21/04GK101831582SQ20101015845公開日2010年9月15日申請(qǐng)日期2007年7月5日優(yōu)先權(quán)日2007年7月5日發(fā)明者孫銀祥,張奎,李興剛,李明東,李永軍,李永華,焦紅忠,熊柏青,米緒軍申請(qǐng)人:北京有色金屬研究總院