本發(fā)明屬于鋼鐵冶煉技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種235MPa級(jí)別建筑結(jié)構(gòu)用抗震熱軋鋼板、鋼帶及其制備方法。

背景技術(shù)：

近年來世界范圍內(nèi)地質(zhì)災(zāi)害頻發(fā)，特別是七級(jí)以上的強(qiáng)震發(fā)生頻率增多。世界各國(guó)針對(duì)地球已進(jìn)入地質(zhì)災(zāi)害多發(fā)期和鋼結(jié)構(gòu)建筑朝超高層、大跨度發(fā)展的情況，對(duì)鋼結(jié)構(gòu)建筑的設(shè)計(jì)、用材和施工方面等均提出了新的抗震要求。

我國(guó)大多數(shù)據(jù)地區(qū)，特別是西南地區(qū)地處地震多發(fā)帶，對(duì)建筑結(jié)構(gòu)的抗震要求相應(yīng)較高。為適應(yīng)地震多發(fā)帶鋼結(jié)構(gòu)建筑的用材需求，尋求一種不加昂貴的V、Nb、Mo等合金元素，通過普通簡(jiǎn)單的化學(xué)成分設(shè)計(jì)與加熱、軋制變形量以及變形過程溫度等的耦合控制，低成本生產(chǎn)具有低屈強(qiáng)比、高延性、良好抗震層狀撕裂和良好焊接性能的鋼材，滿足建筑結(jié)構(gòu)“小震不壞，中震可修，大震不倒”的要求的同時(shí)，利于產(chǎn)品的推廣應(yīng)用。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的第一目的在于提供一種235MPa級(jí)別建筑結(jié)構(gòu)用抗震熱軋鋼板、鋼帶；第二目的在于提供所述的235MPa級(jí)別建筑結(jié)構(gòu)用抗震熱軋鋼板、鋼帶的制備方法。

本發(fā)明的第一目的是這樣實(shí)現(xiàn)的，所述的235MPa級(jí)別建筑結(jié)構(gòu)用抗震熱軋鋼板、鋼帶的化學(xué)成分按質(zhì)量百分比為：C0.05～0.10wt%、Si0.15～0.30wt%、Mn0.40～0.70wt%、S ≤0.010 wt%、P≤0.020wt%、Als 0.015～0.050 wt%，且滿足Mn：Si=2.0～3.0、Pcm＜0.24，其余為Fe及不可避免的不純物。

本發(fā)明的第二目的是這樣實(shí)現(xiàn)的，包括以下步驟：

A、鋼坯制備：

（1）成分Si:0.30～0.80、P≤0.200、S≤0.050，溫度≥1260℃鐵水經(jīng)過KR鐵水預(yù)處理，加入氧化鈣脫硫劑500～700Kg，攪拌時(shí)間8～12分，處理后期攪拌停止前30秒內(nèi)，加入凝渣劑30～50kg，攪拌停止后扒盡脫硫渣，得到S ≤0.010%的鐵水；

（2）脫S合格的鐵水經(jīng)LD轉(zhuǎn)爐進(jìn)行冶煉25～30分鐘，控制終點(diǎn)成分：C0.05～0.10wt%、S ≤0.010 wt%、P≤0.020wt%，出鋼溫度1620～1660℃；出鋼脫氧合金化工藝：采用硅錳合金、硅鐵、硅鈣鋇、鋁鐵進(jìn)行脫氧合金化，合金加入順序：硅錳合金→硅鐵→硅鈣鋇→鋁鐵進(jìn)行脫氧合金化處理，合金加入量根據(jù)裝爐量和成分控制要求加入；出鋼時(shí)全程底吹，出鋼前在鋼包包底加入石灰100kg，并保證出鋼時(shí)間于于2分鐘。轉(zhuǎn)爐出來的鋼水再經(jīng)過LF精煉控制鋼水中的氧活度20～35ppm，并軟吹吹氬5分鐘，充分使用鋼的夾物聚集上浮，提高鋼水潔凈度。

（3）LF處理合格的鋼水，送板坯連鑄機(jī)澆鑄：中包溫度控制：1525～1550，拉速：1.05～1.3 m/s，澆鑄過熱度控制15～25℃，結(jié)晶器水量窄面按380L/min，寬面3200L/min；二冷采用中冷模式，電磁攪拌電流380A，頻率 9HZ，控制得到鑄坯等軸晶比例50～70%的合格鑄坯。

B、加熱：將A步驟制備得到的具有下列化學(xué)成分：C0.05～0.10wt%、Si0.15～0.30wt%、Mn0.40～0.70wt%、S ≤0.010 wt%、P≤0.020wt%、Als0.015～0.050 wt%，且滿足Mn:Si=2.0～3.0、Pcm＜0.24，其余為Fe及不可避免的不純物的鋼坯通過熱送或準(zhǔn)裝進(jìn)加熱爐進(jìn)行加熱；

C、軋制：將加熱后的鋼坯去除表面氧化鐵皮后，送軋機(jī)進(jìn)行七道次軋制得到軋制后的鋼卷；

D、后處理：將軋制后的鋼卷進(jìn)行冷卻、卷取后得到所需的抗震熱軋鋼板、鋼帶。

本發(fā)明針對(duì)目前國(guó)內(nèi)外生產(chǎn)的低屈強(qiáng)比抗震鋼一般采用超低碳添加較貴的V、Nb、MO、Gr、Ni等合金成分設(shè)計(jì)，對(duì)生產(chǎn)工藝裝備要求較高，控制難度較大，生產(chǎn)成本較高，影響推廣應(yīng)用的情況，在解決鋼材具備良好抗震性能的同時(shí)，易于實(shí)現(xiàn)生產(chǎn)和大幅度降低生產(chǎn)成本，有利于產(chǎn)品的推廣使用等問題。

本發(fā)明采用C-Mn系的成分設(shè)計(jì)，適度降低C、Si含量，減少鋼中球光體硬脆相，增加延性較好的鐵素體相，并適當(dāng)提高M(jìn)n元素的含量和控制合適的錳硅比，從而確保鋼材適當(dāng)降低屈服強(qiáng)度而大幅度提高鋼的抗拉強(qiáng)度，保證鋼材在強(qiáng)震時(shí)具有較大的吸收地震能和抵抗強(qiáng)震斷裂破壞或延長(zhǎng)斷裂所需時(shí)間；

本發(fā)明通過成分、加熱溫度、變形溫度、變形量及軋后冷卻速率、冷卻溫度的耦合控制，使鋼材獲得適合的鐵素體和球光體比例及形態(tài)、尺寸、分布的金相組織，保證鋼材具有低屈強(qiáng)比、高延性、良好抗震層狀撕裂和良好焊接性能。

本發(fā)明專利采用C-Mn系的成分設(shè)計(jì)，不需加入較貴的V、Nb、MO、Gr、Ni等合金元素，生產(chǎn)成本低。制備產(chǎn)品的金相組織為F+5%～8%P，P呈粒狀彌散分布，鐵素體晶粒度8～10級(jí)，呈等軸晶狀，具有良好的抗震性能、焊接性能，尤其適用于對(duì)抗震要求較嚴(yán)格的鋼結(jié)構(gòu)建筑、橋梁等的原料。

具體實(shí)施方式

下面結(jié)合實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步的說明，但不以任何方式對(duì)本發(fā)明加以限制，基于本發(fā)明教導(dǎo)所作的任何變換或替換，均屬于本發(fā)明的保護(hù)范圍。

本發(fā)明所述的235MPa級(jí)別建筑結(jié)構(gòu)用抗震熱軋鋼板、鋼帶的化學(xué)成分按質(zhì)量百分比為：C0.05～0.10wt%、Si0.15～0.30wt%、Mn0.40～0.70wt%、S ≤0.010 wt%、P≤0.020wt%、Als 0.015～0.050 wt%，且滿足Mn：Si=2.0～3.0、Pcm＜0.24，其余為Fe及不可避免的不純物。

本發(fā)明所述的235MPa級(jí)別建筑結(jié)構(gòu)用抗震熱軋鋼板、鋼帶的制備方法，其特征在于包括以下步驟：

A、鋼坯制備：

（1）將成分Si:0.30～0.80、P≤0.200、S≤0.050，溫度≥1260℃鐵水經(jīng)過KR鐵水預(yù)處理，加入氧化鈣脫硫劑500～700Kg，攪拌時(shí)間8～12分，處理后期攪拌停止前30秒內(nèi)，加入凝渣劑30～50kg，攪拌停止后扒盡脫硫渣，得到S ≤0.010%的鐵水；

（2）脫S合格的鐵水經(jīng)LD轉(zhuǎn)爐進(jìn)行冶煉25～30分鐘，控制終點(diǎn)成分：C0.05～0.10wt%、S ≤0.010 wt%、P≤0.020wt%，出鋼溫度1620～1660℃；出鋼脫氧合金化工藝：采用硅錳合金、硅鐵、硅鈣鋇、鋁鐵進(jìn)行脫氧合金化，合金加入順序：硅錳合金→硅鐵→硅鈣鋇→鋁鐵進(jìn)行脫氧合金化處理，合金加入量根據(jù)裝爐量和成分控制要求加入；出鋼時(shí)全程底吹，出鋼前在鋼包包底加入石灰100kg，并保證出鋼時(shí)間于于2分鐘。轉(zhuǎn)爐出來的鋼水再經(jīng)過LF精煉控制鋼水中的氧活度20～35ppm，并軟吹吹氬5分鐘，充分使用鋼的夾物聚集上浮，提高鋼水潔凈度。

（3）LF處理合格的鋼水，送板坯連鑄機(jī)澆鑄：中包溫度控制：1525～1550℃，拉速：1.05～1.3 m/s，澆鑄過熱度控制15～25℃，結(jié)晶器水量窄面按380L/min，寬面3200L/min；二冷采用中冷模式，電磁攪拌電流380A，頻率 9HZ，控制得到鑄坯等軸晶比例50～70%的合格鑄坯。

B、加熱：將A步驟制備得到的具有下列化學(xué)成分：C0.05～0.10wt%、Si0.15～0.30wt%、Mn0.40～0.70wt%、S ≤0.010 wt%、P≤0.020wt%、Als0.015～0.050 wt%，且滿足Mn:Si=2.0～3.0、Pcm＜0.24，其余為Fe及不可避免的不純物的鋼坯通過熱送或準(zhǔn)裝進(jìn)加熱爐進(jìn)行加熱；

C、軋制：將加熱后的鋼坯去除表面氧化鐵皮后，送軋機(jī)進(jìn)行七道次軋制得到軋制后的鋼卷；

D、后處理：將軋制后的鋼卷進(jìn)行冷卻、卷取后得到所需的抗震熱軋鋼板、鋼帶。

B步驟中加熱的方法為將鋼坯以7.5～9.5℃/min的升溫速率升溫至1100～1150℃，在爐總時(shí)間為150～180min，其中均熱時(shí)間為30～50min，鋼坯上下表溫度差≤10℃。

C步驟中去除表面氧化鐵皮是采用壓強(qiáng)為18MPa ～20MPa的高壓水在 10～ 15min內(nèi)去除鋼坯表面的氧化鐵皮。

C步驟所述的軋制是在雙機(jī)架緊湊式爐卷軋機(jī)中按粗軋四道次和精軋三道次軋制：厚度＞10mm的規(guī)格，開軋溫度1000～1050℃，粗軋前四道次道次變形量控制在30～40%，軋制時(shí)間控制3～4分，四道次后所得的中間坯在輥道上游動(dòng)1～2分鐘，控制中間坯溫度在：890～930℃后再進(jìn)行精軋，精軋后三道次道次變形量控制在25～30%，終軋溫度控制在790～810℃；而厚度≤10mm薄規(guī)格，開軋溫度1050～1100℃，粗軋前四道次變形量控制在40～50%，中間坯溫度控制在：980～1000℃；精軋后三道次道次變形量控制在25～30%，終軋溫度850～870℃，實(shí)現(xiàn)根據(jù)規(guī)格的不同，3.2～10mm的薄規(guī)格采用高溫快軋，12～20mm厚規(guī)格則要采用低溫慢軋，以為后續(xù)控制得到所需的金相組織和鐵素體晶粒度，滿足低屈比，高韌性和高延性等抗震性能的要求。

D步驟中所述的冷卻是通過層流冷卻，采用前段冷卻，配水比1:3～1:4，冷卻速度控制在15~25℃/S。

D步驟中所述的卷取是將卷取溫度控制在560~630℃，卷曲后自然空冷至室溫得到所需的抗震熱軋鋼板、鋼帶。

下面以具體實(shí)施案例對(duì)本發(fā)明做進(jìn)一步說明：

實(shí)施例1

A、鋼坯制備：

（1）將成分Si:0.75%、P0.184%、S0.040%，溫度1340℃的鐵水52t移至KR鐵水預(yù)處理工位，加入氧化鈣脫硫劑650Kg，攪拌時(shí)間9分，處理后期攪拌停止前30秒內(nèi)，加入凝渣劑45kg，攪拌停止后扒盡脫硫渣，測(cè)溫1310℃，取樣分析，鐵水成分為C3.93%、Si0.74%、Mn0.23%、P0.184%、S 0.006%的鐵水；

（2）脫S合格的鐵水經(jīng)LD轉(zhuǎn)爐進(jìn)行供氧造渣冶煉28分鐘，終點(diǎn)成分為C0.04wt%、S 0.006 wt%、P0.016wt%，出鋼溫度1640℃；出鋼過程加入硅錳合金6.20kg/t、硅鐵0.94kg/t、硅鈣鋇1.70kg/t、鋁鐵1.52kg/t進(jìn)行脫氧合金化，合金加入順序：硅錳合金→硅鐵→硅鈣鋇→鋁鐵進(jìn)行脫氧合金化處理；出鋼時(shí)全程底吹，出鋼前在鋼包包底加入石灰100kg，出鋼時(shí)間3分鐘40秒。轉(zhuǎn)爐出來的鋼水再經(jīng)過LF精煉控制鋼水中的氧活度32ppm，并軟吹吹氬6分鐘20秒，充分使鋼的夾物聚集上浮，提高鋼水潔凈度。

（3）LF處理合格的鋼水，送板坯連鑄機(jī)澆鑄：中包溫度：1545℃，拉速：1.18 m/s，澆鑄過熱度控制25℃，結(jié)晶器水量窄面按380L/min，寬面3200L/min；二冷采用中冷模式，電磁攪拌電流380A，頻率 9HZ，得到鑄坯等軸晶比例約65%的合格鑄坯。

所得鋼坯成分為C0.06%、Si0.16wt%、Mn0.42%、S 0.09 wt%、P0.020wt%、Als 0.015wt%，Mn：Si=2.6、Pcm0.09，其余為Fe及不可避免的不純物。

B、將上述所得的鋼坯熱送步進(jìn)式加熱爐，以9.5℃/min的升溫速度加熱到1148℃，在爐時(shí)間152min，其中均熱時(shí)間32 min。

C、將上述加熱的鋼坯用壓力為20MPa的高壓水對(duì)出爐鋼坯正反面除鱗15S，以清除鋼壞表面的氧化鐵皮。

D、上述除鱗后的鋼壞，以開軋溫度1097℃進(jìn)行四道次粗軋，道次變形量控制在45～50%，軋制中由相關(guān)的數(shù)學(xué)橫型控制在一、三道次開啟道次間除鱗水，除去鋼坯的二次氧化鐵皮，并得到982℃厚26mm的中間坯；中間坯再按道次變形量25～30%精軋三道次，精軋的第二、第三道次進(jìn)卷取爐保溫軋制，得終軋溫度857℃±10℃，厚度3.2mm的帶鋼。

E、D步驟所得的帶鋼，采用前段冷卻，本水比1:3，冷卻速度15℃/s，冷卻至630℃進(jìn)卷取機(jī)卷取，即得熱軋鋼帶卷。

F、將E步驟所得鋼帶卷自然空冷卻室濁，即獲得所需的抗震結(jié)構(gòu)用熱軋鋼帶，其力學(xué)性性見下表，抗震性能良好。

3.2mm厚抗震結(jié)構(gòu)鋼的力學(xué)性能

實(shí)施例2

A、鋼坯制備：

（1）將成分Si:0.55%、P0.123%、S0.035%，溫度1310℃的鐵水52.5t移至KR鐵水預(yù)處理工位，加入氧化鈣脫硫劑620Kg，攪拌時(shí)間8分20秒，處理后期攪拌停止前30秒內(nèi)，加入凝渣劑40kg，攪拌停止后扒盡脫硫渣，測(cè)溫1292℃，取樣分析，鐵水成分為C4.32%、Si0.53%、Mn0.22%、P0.122%、S 0.005%的鐵水；

（2）脫S合格的鐵水經(jīng)LD轉(zhuǎn)爐進(jìn)行供氧造渣冶煉26分鐘32秒，終點(diǎn)成分為C0.06wt%、S 0.0010 wt%、P0.014wt%，出鋼溫度1638℃；出鋼過程加入硅錳合金5.80kg/t、硅鐵0.84kg/t、硅鈣鋇1.70kg/t、鋁鐵1.62kg/t進(jìn)行脫氧合金化，合金加入順序：硅錳合金→硅鐵→硅鈣鋇→鋁鐵進(jìn)行脫氧合金化處理；出鋼時(shí)全程底吹，出鋼前在鋼包包底加入石灰100kg，出鋼時(shí)間3分鐘20秒。轉(zhuǎn)爐出來的鋼水再經(jīng)過LF精煉控制鋼水中的氧活度28ppm，并軟吹吹氬5分鐘40秒，充分使鋼的夾物聚集上浮，提高鋼水潔凈度。

（3）LF處理合格的鋼水，送板坯連鑄機(jī)澆鑄：中包溫度：1542℃，拉速：1.15m/s，澆鑄過熱度控制22℃，結(jié)晶器水量窄面按382L/min，寬面3250L/min；二冷采用中冷模式，電磁攪拌電流383A，頻率 9HZ，得到鑄坯等軸晶比例約50%的合格鑄坯。

所得鋼坯成分為C0.07wt%、Si0.18wt%、Mn0.48wt%、S 0.010 wt%、P0.020wt%、Als 0.025wt%，Mn：Si=2.66、Pcm為0.09，其余為Fe及不可避免的不純物。

B、將上述所得的鋼坯熱送步進(jìn)式加熱爐，以9.5℃/min的升溫速度加熱到1141℃，在爐時(shí)間154min，其中均熱時(shí)間32 min。

C、將上述加熱的鋼坯用壓力為20MPa的高壓水對(duì)出爐鋼坯正反面除鱗15S，以清除鋼壞表面的氧化鐵皮。

D、上述除鱗后的鋼壞，以開軋溫度1074℃進(jìn)行四道次粗軋，道次變形量控制在40～45%，軋制中由相關(guān)的數(shù)學(xué)模型控制在一、三道次開啟道次間除鱗水，除去鋼坯的二次氧化鐵皮，并得到992℃厚30mm的中間坯；中間坯再按道次變形量25～30%精軋三道次，精軋的第三道次進(jìn)卷取爐保溫軋制，得終軋溫度862℃±10℃，厚度8mm的帶鋼。

E、D步驟所得的帶鋼，采用前段冷卻，本水比1:3，冷卻速度16℃/s，冷卻至626℃進(jìn)卷取機(jī)卷取，即得熱軋鋼帶卷。

F、將E步驟所得鋼帶卷自然空冷卻室濁，即獲得所需的抗震結(jié)構(gòu)用熱軋鋼帶，其力學(xué)性性見下表，抗震性能良好。

厚抗震結(jié)構(gòu)鋼的力學(xué)性能

實(shí)施例3

A、鋼坯制備：

（1）將成分Si:0.48%、P0.142%、S0.032%，溫度1295℃的鐵水51.8t移至KR鐵水預(yù)處理工位，加入氧化鈣脫硫劑600Kg，攪拌時(shí)間8分10秒，處理后期攪拌停止前30秒內(nèi)，加入凝渣劑40kg，攪拌停止后扒盡脫硫渣，測(cè)溫1278℃，取樣分析，鐵水成分為C4.82%、Si0.48%、Mn0.20%、P0.142%、S 0.004%的鐵水；

（2）脫S合格的鐵水經(jīng)LD轉(zhuǎn)爐進(jìn)行供氧造渣冶煉26分鐘12秒，終點(diǎn)成分為C0.04wt%、S 0.0011 wt%、P0.012wt%，出鋼溫度1641℃；出鋼過程加入硅錳合金6.10kg/t、硅鐵0.91kg/t、硅鈣鋇1.72kg/t、鋁鐵1.82kg/t進(jìn)行脫氧合金化，合金加入順序：硅錳合金→硅鐵→硅鈣鋇→鋁鐵進(jìn)行脫氧合金化處理；出鋼時(shí)全程底吹，出鋼前在鋼包包底加入石灰100kg，出鋼時(shí)間3分鐘15秒。轉(zhuǎn)爐出來的鋼水再經(jīng)過LF精煉控制鋼水中的氧活度22ppm，并軟吹吹氬6分鐘10秒，充分使鋼的夾物聚集上浮，提高鋼水潔凈度。

（3）LF處理合格的鋼水，送板坯連鑄機(jī)澆鑄：中包溫度：1539℃，拉速：1.10m/s，澆鑄過熱度控制19℃，結(jié)晶器水量窄面按380L/min，寬面3230L/min；二冷采用中冷模式，電磁攪拌電流380A，頻率 8HZ，得到鑄坯等軸晶比例約45%的合格鑄坯。

C0.07wt%、Si0.20wt%、Mn0.55wt%、S.012wt%、P0.018wt%、Als 0.029 wt%，且滿足Mn：Si=2.75、Pcm0.09，其余為Fe及不可避免的不純物。

B、將上述所得的鋼坯熱送步進(jìn)式加熱爐，以8.5℃/min的升溫速度加熱到1135℃，在爐時(shí)間162min，其中均熱時(shí)間31 min。

C、將上述加熱的鋼坯用壓力為20MPa的高壓水對(duì)出爐鋼坯正反面除鱗15S，以清除鋼壞表面的氧化鐵皮。

D、上述除鱗后的鋼壞，以開軋溫度1058℃進(jìn)行四道次粗軋，道次變形量控制在40～43%，軋制中由相關(guān)的數(shù)學(xué)模型控制在一、三道次開啟道次間除鱗水，除去鋼坯的二次氧化鐵皮，并得到997℃厚32mm的中間坯；中間坯再按道次變形量25～30%精軋三道次，精軋的第三道次進(jìn)卷取爐保溫軋制，得終軋溫度868℃±10℃，厚度10mm的帶鋼。

E、D步驟所得的帶鋼，采用前段冷卻，本水比1:3，冷卻速度18℃/s，冷卻至621℃進(jìn)卷取機(jī)卷取，即得熱軋鋼帶卷。

F、將E步驟所得鋼帶卷自然空冷卻室濁，即獲得所需的抗震結(jié)構(gòu)用熱軋鋼帶，其力學(xué)性性見下表，抗震性能良好。

厚抗震結(jié)構(gòu)鋼的力學(xué)性能

實(shí)施例4

A、鋼坯制備：

（1）將成分Si:0.42%、P0.132%、S0.028%，溫度1292℃的鐵水52.1t移至KR鐵水預(yù)處理工位，加入氧化鈣脫硫劑580Kg，攪拌時(shí)間8分20秒，處理后期攪拌停止前30秒內(nèi)，加入凝渣劑40kg，攪拌停止后扒盡脫硫渣，測(cè)溫1272℃，取樣分析，鐵水成分為C4.92%、Si0.42%、Mn0.22%、P0.132%、S 0.005%的鐵水；

（2）脫S合格的鐵水經(jīng)LD轉(zhuǎn)爐進(jìn)行供氧造渣冶煉28分鐘12秒，終點(diǎn)成分為C0.06wt%、S 0.008 wt%、P0.010wt%，出鋼溫度1648℃；出鋼過程加入硅錳合金4.90kg/t、硅鐵0.98kg/t、硅鈣鋇1.72kg/t、鋁鐵1.78kg/t進(jìn)行脫氧合金化，合金加入順序：硅錳合金→硅鐵→硅鈣鋇→鋁鐵進(jìn)行脫氧合金化處理；出鋼時(shí)全程底吹，出鋼前在鋼包包底加入石灰100kg，出鋼時(shí)間3分鐘08秒。轉(zhuǎn)爐出來的鋼水再經(jīng)過LF精煉控制鋼水中的氧活度20ppm，并軟吹吹氬5分鐘30秒，充分使鋼的夾物聚集上浮，提高鋼水潔凈度。

（3）LF處理合格的鋼水，送板坯連鑄機(jī)澆鑄：中包溫度：1541℃，拉速：1.15m/s，澆鑄過熱度控制21℃，結(jié)晶器水量窄面按384L/min，寬面3220L/min；二冷采用中冷模式，電磁攪拌電流380A，頻率 9HZ，得到鑄坯等軸晶比例約50%的合格鑄坯。

所得鑄坯化學(xué)成分為C0.08wt%、Si0.18wt%、Mn0.53wt%、S.010wt%、P0.016wt%、Als 0.018wt%，且Mn：Si=2.75、Pcm0.09，其余為Fe及不可避免的不純物。

B、將上述所得的鋼坯熱送步進(jìn)式加熱爐，以7.6℃/min的升溫速度加熱到1125℃，在爐時(shí)間173min，其中均熱時(shí)間38 min。

C、將上述加熱的鋼坯用壓力為20MPa的高壓水對(duì)出爐鋼坯正反面除鱗20S，以清除鋼壞表面的氧化鐵皮。

D、上述除鱗后的鋼壞，以開軋溫度1038℃進(jìn)行四道次粗軋，道次變形量控制在35～40%，軋制中由相關(guān)的數(shù)學(xué)模型控制在一、三道次開啟道次間除鱗水，除去鋼坯的二次氧化鐵皮，得到厚36mm的中間坯；中間坯在輥道上游動(dòng)1min得到932℃中間坯，中間坯再按道次變形量25～30%精軋三道次，精軋的第三道次進(jìn)卷取爐保溫軋制，得終軋溫度810℃±10℃，厚度16mm的帶鋼。

E、D步驟所得的帶鋼，采用前段冷卻，本水比1:4，冷卻速度21℃/s，冷卻至807℃進(jìn)卷取機(jī)卷取，即得熱軋鋼帶卷。

F、將E步驟所得鋼帶卷自然空冷卻室濁，即獲得所需的抗震結(jié)構(gòu)用熱軋鋼帶，其力學(xué)性性見下表，抗震性能良好。

厚抗震結(jié)構(gòu)鋼的力學(xué)性能

實(shí)施例5

A、鋼坯制備：

（1）將成分Si:0.32%、P0.122%、S0.018%，溫度1282℃的鐵水52.8t移至KR鐵水預(yù)處理工位，加入氧化鈣脫硫劑520Kg，攪拌時(shí)間8分40秒，處理后期攪拌停止前30秒內(nèi)，加入凝渣劑30kg，攪拌停止后扒盡脫硫渣，測(cè)溫1262℃，取樣分析，鐵水成分為C4.22%、Si0.32%、Mn0.21%、P0.122%、S 0.006%的鐵水；

（2）脫S合格的鐵水經(jīng)LD轉(zhuǎn)爐進(jìn)行供氧造渣冶煉26分鐘12秒，終點(diǎn)成分為C0.07wt%、S 0.008 wt%、P0.014wt%，出鋼溫度1638℃；出鋼過程加入硅錳合金6.10kg/t、硅鐵0.92kg/t、硅鈣鋇1.78kg/t、鋁鐵1.84kg/t進(jìn)行脫氧合金化，合金加入順序：硅錳合金→硅鐵→硅鈣鋇→鋁鐵進(jìn)行脫氧合金化處理；出鋼時(shí)全程底吹，出鋼前在鋼包包底加入石灰100kg，出鋼時(shí)間3分鐘12秒。轉(zhuǎn)爐出來的鋼水再經(jīng)過LF精煉控制鋼水中的氧活度25ppm，并軟吹吹氬5分鐘22秒，充分使鋼的夾物聚集上浮，提高鋼水潔凈度。

（3）LF處理合格的鋼水，送板坯連鑄機(jī)澆鑄：中包溫度：1531℃，拉速：1.20m/s，澆鑄過熱度控制11℃，結(jié)晶器水量窄面按382L/min，寬面3210L/min；二冷采用中冷模式，電磁攪拌電流380A，頻率 9HZ，得到鑄坯等軸晶比例約55%的合格鑄坯。

所得鑄坯成分為C0.09wt%、Si0.23wt%、Mn0.64wt%、S.008wt%、P0.018wt%、Als 0.022wt%，且滿足Mn：Si=2.67、Pcm0.11，其余為Fe及不可避免的不純物。

B、將上述所得的鋼坯熱送步進(jìn)式加熱爐，以7.5℃/min的升溫速度加熱到1112℃，在爐時(shí)間178min，其中均熱時(shí)間46min。

C、將上述加熱的鋼坯用壓力為20MPa的高壓水對(duì)出爐鋼坯正反面除鱗20S，以清除鋼壞表面的氧化鐵皮。

D、上述除鱗后的鋼壞，以開軋溫度1013℃進(jìn)行四道次粗軋，道次變形量控制在30～35%，軋制中由相關(guān)的數(shù)學(xué)模型控制在一、三道次開啟道次間除鱗水，除去鋼坯的二次氧化鐵皮，得到厚46mm的中間坯；中間坯在輥道上游動(dòng)2min得到896℃中間坯；中間坯再按道次變形量25～30%精軋三道次，精軋的第三道次進(jìn)卷取爐保溫軋制，得終軋溫度792℃±10℃，厚度20mm的帶鋼。

E、D步驟所得的帶鋼，采用前段冷卻，本水比1:4，冷卻速度25℃/s，冷卻至568℃進(jìn)卷取機(jī)卷取，即得熱軋鋼帶卷。

F、將E步驟所得鋼帶卷自然空冷卻室濁，即獲得所需的抗震結(jié)構(gòu)用熱軋鋼帶，其力學(xué)性性見下表，抗震性能良好。

厚抗震結(jié)構(gòu)鋼的力學(xué)性能