本發(fā)明涉及一種連鑄方法，尤其是一種提高高層建筑用鋼連鑄坯中心致密度的方法。

背景技術(shù)：

高層建筑用鋼簡(jiǎn)稱高建鋼，它具有抗震、高韌性、抗低溫沖擊等性能，主要應(yīng)用于高層建筑、機(jī)場(chǎng)以及鋼結(jié)構(gòu)廠房等大型建筑工程，q460gjc鋼是其中的一種。高建鋼要承受高層建筑的復(fù)雜受力、沖擊韌性和抗層狀撕裂的作用，所以其對(duì)鑄坯及軋材的質(zhì)量要求非常嚴(yán)格，尤其是必須保證鑄坯和軋材的中心致密度，減少中心疏松，否則就難以保證高建鋼的安全質(zhì)量問題。因此，消除鑄坯中心疏松和提高鑄坯中心致密度對(duì)連鑄生產(chǎn)該類鋼種具有重大意義。

專利申請(qǐng)cn201510183899.x“一種消除鑄坯中心疏松和提高鑄坯致密度的方法”，其在連鑄機(jī)扇形段后方設(shè)置壓下輥，通過改變壓下輥的設(shè)置位置，使鑄坯中部的變形量大于表面，消除了鑄坯中心孔隙，降低了鑄坯中心疏松問題，提高了鑄坯中心的致密度。此方法主要針對(duì)常規(guī)板坯，對(duì)普通板坯質(zhì)量的改善有一定好處，在扇形段后方進(jìn)行大的壓下容易使鑄坯產(chǎn)生裂紋，且未針對(duì)寬厚板坯或低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼寬厚板坯的中心致密度提出技術(shù)措施。

專利申請(qǐng)cn201510788995.7“一種大斷面重軌鋼鑄坯中心疏松控制的方法”，其控制中包鋼液的過熱度；正常澆注過程中，控制拉速；在澆注過程中于凝固末端進(jìn)行壓下；設(shè)定結(jié)晶器電磁攪拌的攪拌強(qiáng)度和攪拌頻率；設(shè)定凝固末端的攪拌強(qiáng)度和攪拌頻率；控制結(jié)晶器冷卻水量和二冷比水量。采用該方法生產(chǎn)的大斷面重軌鋼坯的中心疏松能得到有效控制，鑄坯其余內(nèi)部質(zhì)量能得到有效保障。此方法主要針對(duì)大斷面重軌鋼，對(duì)重軌鋼質(zhì)量的改善有一定好處，未針對(duì)寬厚板坯或低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼寬厚板坯的中心致密度提出技術(shù)措施。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明要解決的技術(shù)問題是提供一種提高高層建筑用鋼連鑄坯中心致密度的方法。

為解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明所采取的技術(shù)方案是：連鑄過程中，控制鑄機(jī)拉速為0.75m/min～0.90m/min；采用凝固末端重壓下；采用動(dòng)態(tài)二冷控制，同時(shí)采用輕壓下與重壓下按分配固相率進(jìn)行壓下；控制中間包鋼水過熱度20℃～30℃。

本發(fā)明所述凝固末端重壓下：壓下速率為0.03mm/s，壓下區(qū)間長(zhǎng)度為6.0m～10.0m，單輥?zhàn)畲髩合铝繛?5mm。

本發(fā)明所述按分配固相率進(jìn)行壓下：重壓下從fs=0.9時(shí)開始?jí)合拢瑝合铝孔畲鬄?0mm。

采用上述技術(shù)方案所產(chǎn)生的有益效果在于：本發(fā)明主要是通過穩(wěn)定鑄機(jī)拉速、降低中間包過熱度、二冷動(dòng)態(tài)控制、凝固末端重壓下控制等技術(shù)措施綜合運(yùn)用來降低高建鋼鑄坯的中心疏松，進(jìn)而提高鑄坯中心致密度，改善軋材內(nèi)部質(zhì)量。采用本發(fā)明生產(chǎn)的鑄坯，實(shí)施后效果優(yōu)于現(xiàn)有的輕壓下技術(shù)，中心致密度較高，整體質(zhì)量好，能夠很好地滿足高建鋼的使用要求。

具體實(shí)施方式

下面結(jié)合具體實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)的說明。

本提高高層建筑用鋼連鑄坯中心致密度的方法如下所述：（1）連鑄過程中，控制鑄機(jī)拉速為0.75m/min～0.90m/min。

（2）采用凝固末端重壓下技術(shù)，壓下速率為0.03mm/s，壓下區(qū)間長(zhǎng)度為6.0m～10.0m，壓下時(shí)下輥位置不變，只有上輥向下壓，單輥?zhàn)畲髩合铝繛?5mm。

（3）采用動(dòng)態(tài)二冷控制技術(shù)，通過控制拉速來動(dòng)態(tài)調(diào)整各二冷分區(qū)內(nèi)的配水量來實(shí)現(xiàn)動(dòng)態(tài)二冷；同時(shí)采用輕壓下與步驟（2）所述的重壓下按分配固相率進(jìn)行壓下，重壓下從鑄坯中心固相率fs=0.9時(shí)開始?jí)合拢麄€(gè)重壓下的最大壓下量為20mm；輕壓下壓下量為9mm。

（4）控制連鑄過程中間包鋼水過熱度20℃～30℃。

實(shí)施例1：本提高高層建筑用鋼連鑄坯中心致密度的方法采用下述工藝。

連鑄生產(chǎn)橫斷面尺寸為1800mm×260mm的q460gjc高建鋼，鑄機(jī)拉速為0.88m/min，并保持拉速穩(wěn)定不變，中間包鋼水過熱度為20℃；采用動(dòng)態(tài)二冷控制技術(shù)，基于鋼種及拉速來動(dòng)態(tài)調(diào)整各二冷分區(qū)內(nèi)的配水量。同時(shí)采用輕壓下與重壓下按分配固相率進(jìn)行壓下，重壓下從fs=0.9時(shí)開始?jí)合拢徊捎昧四棠┒酥貕合驴刂疲瑝合滤俾蕿?.03mm/s，壓下區(qū)間長(zhǎng)度為10m；總壓下量28.89mm，8段輕壓下的壓下量0.14mm，9段輕壓下的壓下量2.59mm，10段輕壓下的壓下量4.50mm，11段輕壓下的壓下量1.77mm，11段重壓下的壓下量4.83mm，12段重壓下的壓下量9.99mm，13段重壓下的壓下量5.07mm。

澆注完畢后，對(duì)q460gjc高建鋼鑄坯內(nèi)部質(zhì)量進(jìn)行低倍檢驗(yàn)，檢查結(jié)果表明，鑄坯橫向低倍無明顯縮松、中心裂紋缺陷，中心疏松缺陷評(píng)級(jí)為≤1.0級(jí)。

實(shí)施例2：本提高高層建筑用鋼連鑄坯中心致密度的方法采用下述工藝。

連鑄生產(chǎn)橫斷面尺寸為1800mm×265mm的q460gjc高建鋼，鑄機(jī)拉速為0.87m/min，并保持拉速穩(wěn)定不變，中間包鋼水過熱度為20℃；采用動(dòng)態(tài)二冷控制技術(shù)，基于鋼種及拉速來動(dòng)態(tài)調(diào)整各二冷分區(qū)內(nèi)的配水量。同時(shí)采用輕壓下與重壓下按分配固相率進(jìn)行壓下，重壓下從fs=0.9時(shí)開始?jí)合拢徊捎昧四棠┒酥貕合驴刂疲瑝合滤俾蕿?.03mm/s，壓下區(qū)間長(zhǎng)度為8m；總壓下量23.90mm，8段輕壓下的壓下量1.79mm，9段輕壓下的壓下量3.21mm，10段輕壓下的壓下量4.0mm，10段重壓下的壓下量3.60mm，11段重壓下的壓下量7.50mm，12段重壓下的壓下量3.80mm，13段重壓下的壓下量0mm。

澆注完畢后，對(duì)q460gjc高建鋼鑄坯內(nèi)部質(zhì)量進(jìn)行低倍檢驗(yàn)，檢查結(jié)果表明，鑄坯橫向低倍無中心縮松比例由51%提高到100%，中心疏松缺陷評(píng)級(jí)為≤1.0級(jí)比例由60%提高到100%，中心偏析≤0.5級(jí)的比例由60%提高到100%。

實(shí)施例3：本提高高層建筑用鋼連鑄坯中心致密度的方法采用下述工藝。

連鑄生產(chǎn)橫斷面尺寸為1800mm×265mm的q460gjc高建鋼，鑄機(jī)拉速為0.75m/min，并保持拉速穩(wěn)定不變，中間包鋼水過熱度為30℃；采用動(dòng)態(tài)二冷控制技術(shù)，基于鋼種及拉速來動(dòng)態(tài)調(diào)整各二冷分區(qū)內(nèi)的配水量。同時(shí)采用輕壓下與重壓下按分配固相率進(jìn)行壓下，重壓下從fs=0.9時(shí)開始?jí)合拢徊捎昧四棠┒酥貕合驴刂疲瑝合滤俾蕿?.03mm/s，壓下區(qū)間長(zhǎng)度為8m，總壓下量23.90mm；8段輕壓下的壓下量2.04mm，9段輕壓下的壓下量2.73mm，10段輕壓下的壓下量4.23mm，10段重壓下的壓下量3.88m，11段重壓下的壓下量8.24mm，12段重壓下的壓下量2.78mm，13段重壓下的壓下量0mm。

澆注完畢后，對(duì)q460gjc高建鋼鑄坯內(nèi)部質(zhì)量進(jìn)行低倍檢驗(yàn)，檢查結(jié)果表明，鑄坯橫向低倍無明顯縮松、中心裂紋缺陷，中心疏松缺陷評(píng)級(jí)為≤1.0級(jí)。

實(shí)施例4：本提高高層建筑用鋼連鑄坯中心致密度的方法采用下述工藝。

連鑄生產(chǎn)橫斷面尺寸為1800mm×260mm的q460gjc高建鋼，鑄機(jī)拉速為0.90m/min，并保持拉速穩(wěn)定不變，中間包鋼水過熱度為25℃；采用動(dòng)態(tài)二冷控制技術(shù)，基于鋼種及拉速來動(dòng)態(tài)調(diào)整各二冷分區(qū)內(nèi)的配水量。同時(shí)采用輕壓下與重壓下按分配固相率進(jìn)行壓下，重壓下從fs=0.9時(shí)開始?jí)合拢徊捎昧四棠┒酥貕合驴刂疲瑝合滤俾蕿?.03mm/s，壓下區(qū)間長(zhǎng)度為10m，總壓下量29mm；8段輕壓下的壓下量1.06mm，9段輕壓下的壓下量2.04mm，10段輕壓下的壓下量3.87mm，11段輕壓下的壓下量2.03mm，11段重壓下的壓下量5.23mm，12段重壓下的壓下量9.53mm，13段重壓下的壓下量5.24mm。

澆注完畢后，對(duì)q460gjc高建鋼鑄坯內(nèi)部質(zhì)量進(jìn)行低倍檢驗(yàn)，檢查結(jié)果表明，鑄坯橫向低倍無明顯縮松、中心裂紋缺陷，中心疏松缺陷評(píng)級(jí)為≤1.0級(jí)。