熱塑性樹脂發泡體和發泡密封材料的制作方法
【專利摘要】本發明的目的在于提供保持柔軟性、并且在特定方向上的剪切破壞中賦予顯著的各向異性、可以實現良好的加工性的樹脂發泡體和發泡密封材料。一種樹脂發泡體，其特征在于，該樹脂發泡體包含熱塑性樹脂，該發泡體的最大斷裂強度Smax為0.1MPa～3MPa、且該最大斷裂強度Smax與相對于顯示最大斷裂強度的方向為垂直方向的斷裂強度Smin之比Smax/Smin為1.5～6。進而優選的是，在前述顯示最大斷裂強度的方向上的斷裂伸長率SSmax為200％以下，在前述顯示最大斷裂強度的方向上的斷裂伸長率SSmax與相對于顯示最大斷裂強度的方向為垂直方向的斷裂伸長率SSmin的斷裂伸長率比SSmax/SSmin為1.5～6。
【專利說明】熱塑性樹脂發泡體和發泡密封材料

【技術領域】
[0001] 本發明涉及熱塑性樹脂發泡體和發泡密封材料。

【背景技術】
[0002] -直以來，作為手機和移動信息終端機等的墊片材料，或者作為包裝片或帶、密封 帶、保護片或帶等，使用樹脂發泡體。
[0003] 作為樹脂發泡體，例如提出了：低發泡且具有開孔結構的微細泡孔的聚氨酯樹脂 發泡體、將高發泡聚氨酯壓縮成型而成且具有閉孔的發泡倍率30倍左右的聚乙烯樹脂發 泡體、密度為〇. 2g/cm3以下的聚烯烴類樹脂發泡體（參照專利文獻1和2)等。并且，通過 拉伸或控制了表面形狀的樹脂的擠出等來制成片或帶狀。
[0004] 這樣的樹脂發泡體通常通過加工成規定的形狀、固定到規定的部位來應用，但由 于樹脂發泡體柔軟且易斷裂，因此有時在加工或固定時等會無意間產生斷裂。或者，在規定 方向上對切斷或剪切施加大的載荷，該切斷或剪切時，沿非目標方向產生延伸或斷裂，或者 有時由于延伸而難以形成斷裂的起點、手拉斷性能降低等，不能充分滿足加工時的手拉斷 性能。
[0005] 現有技術文獻
[0006] 專利文獻
[0007] 專利文獻1 :日本特開2005-227392號公報
[0008] 專利文獻2 :日本特開2007-291337號公報


【發明內容】

[0009] 發明要解決的問是頁
[0010] 本發明的目的在于提供保持柔軟性、并且在特定方向上的剪切破壞中賦予顯著的 各向異性、能夠實現良好的加工性的樹脂發泡體和發泡密封材料。
[0011] 用于解決問題的方案
[0012] 本發明包含以下技術方案。
[0013] (1)一種樹脂發泡體，其特征在于，該樹脂發泡體包含熱塑性樹脂，
[0014] 該發泡體的最大斷裂強度Smax為0·IMPa?3MPa、且
[0015] 該最大斷裂強度Smax與相對于顯示最大斷裂強度的方向為垂直方向的斷裂強度 Smin之比Smax/Smin為 1. 5 ?6。
[0016] (2)根據（1)所述的樹脂發泡體，其中，在前述顯示最大斷裂強度的方向上的斷裂 伸長率SSmax為200%以下，
[0017] 在前述顯示最大斷裂強度的方向上的斷裂伸長率SSmax與相對于顯示最大斷裂 強度的方向為垂直方向的斷裂伸長率SSmin的斷裂伸長率比SSmax/SSmin為1. 5?6。
[0018] (3)根據（1)或（2)所述的樹脂發泡體，其中，在前述顯示最大斷裂強度的方向 上的氣泡尺寸Cmax與相對于顯示最大斷裂強度的方向為垂直方向的氣泡尺寸Cmin之比 Cmax/Cmin為L2 ?5〇
[0019] (4)根據（1)?（3)中任一項所述的樹脂發泡體，其表觀密度為0. 01?0. 2g/cm3。
[0020] (5)根據⑴?（4)中任一項所述的熱塑性樹脂發泡體，其是通過對浸滲了高壓氣 體的熱塑性樹脂組合物的減壓處理而得到的。
[0021] (6)根據（5)所述的樹脂發泡體，其中，前述氣體為非活性氣體。
[0022] (7)根據（6)所述的樹脂發泡體，其中，前述非活性氣體為二氧化碳或氮氣。
[0023] (8)根據（5)?（7)中任一項所述的樹脂發泡體，其中，前述氣體為超臨界狀態的 氣體。
[0024] (9)-種發泡密封材料，其特征在于，其包含上述⑴?⑶中任一項所述的樹脂 發泡體。
[0025] (10)根據（9)所述的發泡密封材料，其具有配置在發泡體的單面或雙面的粘合 層。
[0026] (11)根據（9)所述的發泡密封材料，其中，粘合層夾著薄膜層配置在樹脂發泡體 表面。
[0027]發明的效果
[0028] 根據本發明，可以提供通過保持柔軟性、并且在特定方向上的剪切破壞中賦予顯 著的各向異性而能夠實現良好的加工性的樹脂發泡體和發泡密封材料。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0029] 圖1為用于實施本發明的樹脂發泡體的手拉斷性能的評價方法的樣品的俯視圖。
[0030] 圖2為表示本發明的樹脂發泡體的手拉斷性能的評價方法中的樣品的評價狀態 的示意圖。
[0031] 圖3為用于說明本發明的樹脂發泡體的拉伸方法的制造工序中的主要部分的示 意圖。

【具體實施方式】
[0032] 本發明的樹脂發泡體為包含熱塑性樹脂的發泡體，可以通過將熱塑性樹脂組合物 進行發泡或成型而得到。對本發明的樹脂發泡體的形狀沒有特別的限定，例如可以是塊狀、 片狀、薄膜狀等任意形態。
[0033] 〔樹脂發泡體的物性〕
[0034] 本發明的樹脂發泡體的最大斷裂強度Smax為0.IMPa?3MPa、優選為0.IMPa? 2MPa、更優選為0. 2MPa?2MPa、進一步優選為0. 3MPa?2MPa。
[0035] 此處，最大斷裂強度Smax是指樹脂發泡體的各種方向上的斷裂強度之中最大的 斷裂強度。
[0036] 為了求出這種斷裂強度，首先，測定樹脂發泡體在任意方向（例如，方向A)上的斷 裂強度，進而在該方向A的軸上設定中心X，使軸相對于該中心X以每次10°進行旋轉，測 定軸表示的各方向上的斷裂強度（總計18個方向）。從其中選擇斷裂強度最大的方向（以 下有時稱"最大斷裂強度方向"）上的斷裂強度，將其作為最大斷裂強度Smax。
[0037] 通過具有這樣的最大斷裂強度，能夠制成具備適當的強度的樹脂發泡體。
[0038] 在本發明的樹脂發泡體中，通常，表示最大斷裂強度的方向為MD方向（移動方 向）。
[0039] 進而，本發明的樹脂發泡體的上述最大斷裂強度Smax與相對于最大斷裂強度的 方向為垂直方向的斷裂強度Smin之比Smax/Smin為1. 5?6、優選為1. 8?6、更優選為 2?6、進一步優選為2?5。
[0040] 通過具有這樣的斷裂強度比，在特定方向上的剪切破壞中能夠顯著提高各向異 性，因此能夠實現良好的加工性、尤其是手拉斷性能。因此，可以將本發明的樹脂發泡體作 為需要各向異性的易開封帶、現場施工性優異的片等使用。
[0041] 進而，本發明的樹脂發泡體在最大斷裂強度方向上的斷裂伸長率SSmax優選為 200%以下、更優選為180%以下、進一步優選為160%以下。另外，優選為100%以上、更優 選為105%以上。
[0042] 通過具有這樣的斷裂伸長率，能夠防止加工或固定時的伸長。另外，能夠有效地防 止作為帶的使用時的、伴隨著帶的伸長等的斷裂。樹脂發泡體的伸長可以作為施加規定的 載荷時的伸長率即延展性來進行評價。例如，載荷〇. 5N時的延展性為5. 0%以下時，難以伸 長，可以判斷為良好。載荷I.ON時的延展性為10.0%以下時，難以伸長，可以判斷為良好。 延展性可以通過后述的實施例中記載的方法進行測定。
[0043] 進而，本發明的樹脂發泡體在最大斷裂強度方向上的斷裂伸長率SSmax與相對于 最大斷裂強度方向為垂直方向的斷裂伸長率SSmin的斷裂伸長率比SSmax/SSmin優選為 1. 5?6、更優選為2?6、進一步優選為2. 5?6。
[0044] 通過具有這樣的斷裂伸長率比，在相對于最大斷裂方向為垂直方向上的伸長率變 小，因此能夠更容易地進行特定方向上的切斷。
[0045] 本發明的樹脂發泡體優選例如氣泡結構為閉孔結構或半開孔半閉孔結構（閉孔 結構與半開孔半閉孔結構混雜的氣泡結構，對其比率沒有特別的限定）。尤其，可列舉出樹 脂發泡體的閉孔率為50%以下、優選為40%以下、更優選為35%以下的氣泡結構。根據該 范圍，在沖擊作用時的壓縮變形時，空氣容易從樹脂中逸出，能夠發揮充分的沖擊吸收性。 另外，可列舉出樹脂發泡體的閉孔率為10%以上、優選為15%以上、更優選為20%以上的 氣泡結構。根據該范圍，可以阻止塵埃等微小顆粒的通過，提高防塵性。
[0046] 需要說明的是，閉孔率例如可以通過實施例中記載的方法進行測定。
[0047] 進而，本發明的樹脂發泡體在最大斷裂強度方向上的氣泡尺寸Cmax與相對于最 大斷裂強度的方向為垂直方向的氣泡尺寸Cmin之比Cmax/Cmin優選為1. 2?5、更優選為 1. 2?4、進一步優選為1. 2?3. 5、更進一步優選為1. 3?3. 5。
[0048] 此處，氣泡尺寸設為用以下的方法測量的氣泡直徑10點的平均值。
[0049] 首先，平行于樹脂發泡體的最大斷裂強度方向以及與相對于該方向為垂直的方 向，用切割器對樹脂發泡體的主面分別沿垂直方向（厚度方向）進行切斷，制作平滑的截 面。接著，用KEYENCEMicroscope(例如，商品名"VHX-600"、KEYENCECORPORATION制造） 對該截面進行觀察。然后，在3000μmX2500μm的測量范圍內從氣泡尺寸大的氣泡中提取 10點，將這些氣泡的面積換算為直徑，求出它們的平均值作為氣泡直徑。
[0050] 進而，本發明的樹脂發泡體的氣泡直徑在與最大斷裂強度方向平行的垂直方向 (厚度方向）切斷面上優選為50?300μm、更優選為70?300μm、進一步優選為100? 300μm、更進一步優選為100?250μm。另外，與垂直于最大斷裂強度方向的方向平行的垂 直方向（厚度方向）切斷面的氣泡直徑優選為10?200μm、更優選為30?200μm、進一 步優選為50?200μm、更進一步優選為80?180μm。
[0051] 本發明的樹脂發泡體中，通過使發泡體的氣泡直徑處于該范圍，能夠更進一步實 現在目標方向上的各向異性，能夠確保良好的加工性和手拉斷性能，并且其切斷面凹凸少， 可以形成尖銳的面。
[0052] 進而，本發明的樹脂發泡體的表觀密度優選為0.01?0.20g/cm3、更優選為 0· 01 ?0· 15g/cm3、進一步優選為 0· 01 ?0· 10g/cm3、更進一步優選為 0· 02 ?0· 08g/cm3。 使表觀密度處于該范圍時，能夠充分確保強度、能夠獲得良好的加工性（尤其是沖裁加工 性），同時也能夠確保柔軟性。
[0053] 本發明的樹脂發泡體的拉伸彈性模量優選為5. 0?14.OMPa、更優選為5. 5? 13. 5MPa、進一步優選為6. 0?13.OMPa。通過設定為該范圍，從而在拉伸樹脂發泡體時，難 以產生塑性變形，能夠有效地防止在非目標方向上產生拉伸和斷裂。由此，延展性低，能夠 發揮優異的加工性。
[0054]拉伸彈性模量通過依照JISK6767的拉伸試驗來求出。
[0055]〔樹脂發泡體的材料〕
[0056] 本發明的樹脂發泡體由熱塑性樹脂或含有熱塑性樹脂的樹脂組合物形成。作為 熱塑性樹脂，例如可列舉出：低密度聚乙烯、中密度聚乙烯、高密度聚乙烯、線性低密度聚 乙烯、聚丙烯、乙烯與丙烯的共聚物、乙烯或丙烯與其他α-烯烴（例如，1-丁烯、1-戊烯、 1-己烯、4-甲基-1-戊烯等）的共聚物、乙烯與其他烯屬不飽和單體（例如，乙酸乙烯酯、丙 烯酸、丙烯酸酯、甲基丙烯酸、甲基丙烯酸酯、乙烯醇等）的共聚物等聚烯烴類樹脂；聚苯乙 烯、丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物（ABS樹脂）等苯乙烯類樹脂；6-尼龍、66-尼龍、12-尼 龍等聚酰胺類樹脂；聚酰胺酰亞胺；聚氨酯；聚酰亞胺；聚醚酰亞胺；聚甲基丙烯酸甲酯等 丙烯酸類樹脂；聚氯乙烯；聚氟乙烯；鏈烯基芳香族樹脂；聚對苯二甲酸乙二醇酯、聚對苯 二甲酸丁二醇酯等聚酯類樹脂；雙酚A類聚碳酸酯等聚碳酸酯；聚縮醛；聚苯硫醚等。
[0057] 熱塑性樹脂可以單獨使用或組合2種以上使用。熱塑性樹脂為共聚物時，能夠是 無規共聚物、嵌段共聚物的任意形態的共聚物。
[0058]作為熱塑性樹脂，從機械強度、耐熱性、耐化學試劑性等特性方面、熔融熱成型容 易等成型方面來看，優選聚烯烴類樹脂。
[0059]作為聚烯烴類樹脂，可適宜地列舉出分子量分布寬且高分子量側具有肩峰 (shoulder)型的樹脂、微交聯型的樹脂（少許交聯型的樹脂）、長鏈支鏈型的樹脂等。
[0060] 熱塑性樹脂包含橡膠成分和/或熱塑性彈性體成分。
[0061] 橡膠成分和熱塑性彈性體成分例如由于玻璃化轉變溫度為室溫以下（例如20°C 以下），因此制成樹脂發泡體時的柔軟性和形狀追隨性極其良好。
[0062]作為橡膠成分和熱塑性彈性體成分，只要具有橡膠彈性、能夠發泡就沒有特別的 限定，例如可列舉出：天然橡膠、聚異丁烯、聚異戊二烯、氯丁二烯橡膠、丁基橡膠、丁腈橡膠 等天然或合成橡膠；乙烯-丙烯共聚物、乙烯-丙烯-二烯共聚物、乙烯-乙酸乙烯酯共聚 物、聚丁烯、氯化聚乙烯等烯烴類彈性體；苯乙烯-丁二烯-苯乙烯共聚物、苯乙烯-異戊二 烯-苯乙烯共聚物和它們的氫化物等苯乙烯類彈性體；聚酯類彈性體；聚酰胺類彈性體；聚 氨酯類彈性體等各種熱塑性彈性體等。
[0063] 它們可以單獨使用或組合2種以上使用。
[0064] 其中，作為橡膠成分和/或熱塑性彈性體成分，優選烯烴類彈性體。烯烴類彈性體 與作為熱塑性樹脂而例示的的聚烯烴類樹脂的相容性良好。
[0065] 烯烴類彈性體可以是具有樹脂成分A(烯烴類樹脂成分A)和橡膠成分B微相分離 而成的結構的類型。另外，也可以是使樹脂成分A和橡膠成分B物理分散而成的類型、在交 聯劑的存在下將樹脂成分A和橡膠成分B進行動態熱處理而成的類型（動態交聯型熱塑性 彈性體、TPV)。
[0066] 作為烯烴類彈性體，特別優選動態交聯型熱塑性烯烴類彈性體（TPV)。
[0067] 與TPO(非交聯型的熱塑性烯烴類彈性體）相比，動態交聯型熱塑性烯烴類彈性體 的彈性模量高、且壓縮永久變形也小。由此，恢復性良好，制成樹脂發泡體時顯示優異的恢 復性。
[0068] 動態交聯型熱塑性烯烴類彈性體是指：如上所述，在交聯劑的存在下，將包含形成 基體的樹脂成分A(烯烴類樹脂成分A)和形成域（domain)的橡膠成分B的混合物，進行動 態熱處理而得到的、具有交聯橡膠顆粒以域（島相）的形式微細分散在作為基體（海相） 的樹脂成分A中而成的海島結構的多相系的聚合物。
[0069]作為這樣的動態交聯型熱塑性烯烴類彈性體，例如可列舉出：日本特開 2000-007858號公報、日本特開2006-052277號公報、日本特開2012-072306號公報、日 本特開2012-057068號公報、日本特開2010-241897號公報、日本特開2009-067969號公 報、再表03/002654號等記載的動態交聯型熱塑性烯烴類彈性體、作為"Zeotherm"（Zeon Corporation制造）、"Thermorun"（三菱化學株式會社制造）、"Sarlink3245D"（東洋紡績 株式會社制造）等而市售的商品等。
[0070] 作為構成本發明的樹脂發泡體的樹脂，在包含熱塑性樹脂、并且包含橡膠成分和/ 或熱塑性彈性體成分時，作為其含有率，沒有特別的限定。例如，構成本發明的樹脂發泡體 的樹脂中的熱塑性樹脂與橡膠成分和/或熱塑性彈性體成分的比例以重量基準計優選為 70/30?30/70、更優選為60/40?30/70、進一步優選為50/50?30/70、更進一步優選為 60/40?10/90、58/42?10/90、55/45?10/90。橡膠成分和/或熱塑性彈性體成分的比 例過少時，有時樹脂發泡體的緩沖性變得容易降低或壓縮后的恢復性降低，另一方面，橡膠 成分和/或熱塑性彈性體成分的比例過多時，有時在發泡體形成時變得容易產生漏氣，難 以得到高發泡性的發泡體。
[0071] 在本發明的樹脂發泡體中，為了實現高壓縮時的柔軟性和壓縮后的形狀恢復，即， 為了可以大變形而不引起塑性變形，適合使用所謂的橡膠彈性優異的材料來形成。從該觀 點來看，在本發明的樹脂發泡體中，作為構成的樹脂，優選包含上述熱塑性樹脂、并且包含 橡膠成分和/或熱塑性彈性體成分。
[0072] 另外，本發明的樹脂發泡體優選還包含成核劑。包含成核劑時，能夠容易地調整泡 孔直徑，能夠得到具有適度的柔軟性且裁切加工性優異的樹脂發泡體。
[0073] 作為成核劑，例如可列舉出：滑石、二氧化硅、氧化鋁、沸石、碳酸鈣、碳酸鎂、硫酸 鋇、氧化鋅、氧化鈦、氫氧化鋁、氫氧化鎂、云母、蒙脫石等氧化物、復合氧化物、金屬碳酸鹽、 金屬硫酸鹽、金屬氫氧化物；碳顆粒、玻璃纖維、碳納米管等。需要說明的是，成核劑可以單 獨使用或組合2種以上使用。
[0074] 對成核劑的平均粒徑沒有特別的限定，優選為0.3?1.5μm、更優選為0.4? 1.2μm。通過設定為這樣的平均粒徑，能夠充分發揮作為成核劑的功能。另外，成核劑不會 穿破泡孔壁，能夠實現高發泡倍率。
[0075] 該平均粒徑可以通過激光衍射式粒度分布測定法測定。例如，可以通過 LEEDS&NORTHRUPINSTRUMENTS制造的"MICROTRACMT-3000"，由試樣的分散稀釋液進行測 定（AUT0測定）。
[0076] 在本發明的樹脂發泡體中，對包含這樣的成核劑時的含量沒有特別的限定，相對 于構成的樹脂100重量份，優選為〇. 5?150重量份、更優選為2?140重量份、進一步更 優選為3?130重量份。
[0077] 本發明的樹脂發泡體由于由熱塑性樹脂構成而易燃，因此優選含有阻燃劑。
[0078] 作為阻燃劑，優選無鹵-無銻類的無機阻燃劑。
[0079] 作為這樣的無機阻燃劑，例如可列舉出金屬氫氧化物、金屬化合物的水合物等。更 具體而言，可列舉出氫氧化鋁；氫氧化鎂；氧化鎂、氧化鎳的水合物；氧化鎂、氧化鋅的水合 物等。其中，可適宜地列舉出氫氧化鎂。上述水合金屬化合物也可以進行過表面處理。阻 燃劑可以單獨使用或組合2種以上使用。
[0080] 在本發明的樹脂發泡體中，包含阻燃劑時的含量相對于構成的樹脂100重量份優 選為5?70重量份、更優選為25?65重量份。
[0081] 本發明的樹脂發泡體還可以含有具有極性官能團且熔點為50?150°C的、選自脂 肪酸、脂肪酸酰胺、脂肪酸金屬皂中的至少一種的脂肪族類化合物。其中，優選脂肪酸、脂肪 酸酰胺。
[0082] 在本發明的樹脂發泡體中，如果包含這樣的脂肪族類化合物，則在加工（尤其是 沖裁加工）時，氣泡結構難以破壞，形狀恢復性提高，加工性（尤其是沖裁加工性）進一步 提高。推測原因在于，這樣的脂肪族類化合物的結晶性高，添加到上述熱塑性樹脂（尤其是 聚烯烴類樹脂）中時，樹脂表面形成堅固的膜，起到防止形成氣泡結構的氣泡的壁面彼此 相互粘連的作用。
[0083] 尤其，對于聚烯烴類樹脂，由于包含極性高的官能團的物質難以相容，因此這樣的 脂肪族類化合物容易在樹脂發泡體表面析出，容易發揮上述效果。
[0084] 從降低將樹脂組合物發泡成型時的成型溫度、抑制樹脂（尤其是聚烯烴類樹脂） 的劣化、賦予耐升華性等觀點來看，脂肪族類化合物的熔點優選為50?150°C、更優選為 70 ?KKTC。
[0085] 作為脂肪酸，優選為碳數18?38左右、更優選為碳數18?22左右的脂肪酸。具 體而言，可列舉出硬脂酸、山崳酸、12-羥基硬脂酸等。其中，特別優選山崳酸。
[0086] 作為脂肪酸酰胺，優選脂肪酸部分的碳數為18?38左右、更優選碳數為18?22 左右的脂肪酸酰胺，為單酰胺、雙酰胺均可。具體而言，可列舉出：硬脂酸酰胺、油酸酰胺、芥 酸酰胺、亞甲基雙硬脂酸酰胺、亞乙基雙硬脂酸酰胺等。其中，特別優選芥酸酰胺。
[0087] 作為脂肪酸金屬皂，可列舉出：上述脂肪酸的鋁、鈣、鎂、鋰、鋇、鋅、鉛的鹽等。
[0088] 在本發明的樹脂發泡體中，對包含這樣的脂肪族類化合物時的含量沒有特別的限 定，相對于構成的樹脂100重量份，優選為1?5重量份、更優選為1. 5?3. 5重量、進一步 優選為2?3重量份。由此，能夠在樹脂發泡成型時保持充分的壓力，確保發泡劑（例如， 二氧化碳等非活性氣體）的含量，能夠得到高發泡倍率。
[0089] 本發明的樹脂發泡體也可以含有潤滑劑。由此，能夠提高樹脂組合物的流動性，并 且能夠抑制樹脂的熱劣化。潤滑劑可以單獨使用或組合2種以上使用。
[0090] 作為潤滑劑，沒有特別的限定，例如可列舉出：液體石蠟、固體石蠟（paraffin wax)、微晶石蠟、聚乙烯蠟等烴類潤滑劑；硬脂酸丁酯、硬脂酸單甘油酯、季戊四醇四硬脂酸 酯、氫化蓖麻油、硬脂酸硬脂酯等酯類潤滑劑等。另外，潤滑劑的含量可以在不損害本發明 的效果的范圍內適當選擇。
[0091] 本發明的樹脂發泡體根據需要，也可以含有其它的添加劑。作為這樣的添加劑，例 如可列舉出：防收縮劑、防老劑、熱穩定劑、HALS等耐光劑、耐候劑、金屬鈍化劑、紫外線吸 收劑、光穩定劑、防銅害劑等穩定劑、防菌劑、防霉劑、分散劑、賦粘劑、炭黑、有機顏料等著 色劑、填充劑等。尤其在使用動態交聯型熱塑性烯烴類彈性體時，可以以含有其的組合物的 形式使用含有添加劑（例如，炭黑等著色劑、軟化劑、等）的組合物。這些添加劑可以單獨 使用或組合2種以上使用。
[0092] 這些添加劑的含量可以在不損害本發明的效果的范圍內適當選擇。
[0093]〔樹脂發泡體的制造方法〕
[0094] 本發明的樹脂發泡體可以通過如下方法制造：使用將熱塑性樹脂（包含橡膠成分 和/或熱塑性彈性體成分）、任選的成核劑、脂肪族類化合物、潤滑劑等添加劑混合或混煉 等而得到的樹脂組合物，對樹脂組合物進行發泡或成型。尤其，氣泡的各向異性結構可以通 過拉伸來形成。
[0095] 作為將樹脂組合物發泡或成型時所使用的發泡方法，沒有特別的限定，例如可列 舉出物理方法、化學方法等通常使用的方法。一般的物理方法是通過使氯氟烴類或烴類等 低沸點液體（發泡劑）分散在樹脂中，接著加熱使發泡劑揮發，由此來形成氣泡的方法。另 夕卜，一般的化學方法是通過由添加在樹脂中的化合物（發泡劑）的熱分解而產生的氣體來 形成氣泡的方法。
[0096] 本發明中，作為發泡方法，從能夠容易得到泡孔直徑小且泡孔密度高的發泡體的 觀點來看，優選使用高壓的氣體作為發泡劑的方法。尤其，優選使用高壓的非活性氣體作為 發泡劑的方法。
[0097] 作為使用高壓的氣體作為發泡劑的方法，優選為經過使高壓的氣體浸滲到樹脂組 合物中、然后減壓的工序來形成的方法，具體而言，可列舉出：經過使高壓的氣體浸滲到由 樹脂組合物形成的未發泡成型物中、然后減壓的工序來形成的方法；在加壓狀態下使氣體 浸滲到熔融的樹脂組合物中、然后減壓并付諸成型的方法等。
[0098] 作為非活性氣體，只要對作為樹脂發泡體的原材料的樹脂為非活性且可以浸滲就 沒有特別的限定，例如可列舉出二氧化碳、氮氣、空氣等。這些氣體可以混合使用。這些之 中，從對樹脂的浸滲量多、浸滲速度快的方面來看，優選二氧化碳或氮氣。
[0099] 進而，從加快對樹脂組合物的浸滲速度這樣的觀點出發，上述高壓氣體（特別是 非活性氣體、進而為二氧化碳）優選為超臨界狀態的氣體。在超臨界狀態下，氣體在樹脂 中的溶解度增大，能夠高濃度混入。另外，在浸滲后的壓力急劇下降時，由于可以如上所述 地以高濃度浸滲，因此氣泡核的產生增多，即使氣孔率相同，該氣泡核生長而產生的氣泡的 密度也會增加，因此能夠得到微細的氣泡。例如，二氧化碳的臨界溫度為31°C、臨界壓力為 7. 4MPa。
[0100] 作為通過使用高壓的氣體作為發泡劑的方法對樹脂組合物進行發泡或成型的方 法，可列舉出間歇方式，其中，預先將樹脂組合物成型為片狀等適宜的形狀制成未發泡樹脂 成型體（未發泡樹脂成型物），然后使高壓的氣體浸滲到該未發泡樹脂成型體中并釋放壓 力，由此來使其發泡。另外，可列舉出連續方式，其中，在加壓下將樹脂組合物與高壓的氣體 一起混煉并成型，與此同時釋放壓力，同時進行成型和發泡。
[0101] 在通過間歇方式對樹脂組合物進行發泡或成型時，作為形成供于發泡的未發泡樹 脂成型體的方法，例如可列舉出：使用單螺桿擠出機、雙螺桿擠出機等擠出機將樹脂組合物 成型的方法；使用輥、凸輪、捏合機、班伯里型等設有葉片的混煉機將樹脂組合物混煉均勻， 然后使用熱板的壓制等將其壓制成型成規定的厚度的方法；使用注射成型機將樹脂組合物 成型的方法等。另外，除了擠出成型、壓制成型、注射成型以外，未發泡樹脂成型體還可以利 用其它的成型方法形成。進而，對未發泡樹脂成型體的形狀沒有特別的限定，可以根據用途 選擇各種形狀，例如可列舉出片狀、卷狀、板狀、塊狀等。
[0102] 這樣，在通過間歇方式對樹脂組合物進行發泡或成型時，能夠通過可得到所期望 的形狀、厚度的未發泡樹脂成型體的適當的方法將樹脂組合物成型。
[0103] 在通過間歇方式將樹脂組合物進行發泡或成型時，經過如下工序在樹脂中形成氣 泡：氣體浸滲工序，其中，將得到的未發泡樹脂成型體放入耐壓容器（高壓容器）中，注入 (導入）高壓的氣體（尤其是非活性氣體、進一步為二氧化碳），使高壓的氣體浸滲到未發 泡樹脂成型體中；減壓工序，其中，在使高壓的氣體充分浸滲的時刻釋放壓力（通常，至大 氣壓），使樹脂中產生氣泡核；加熱工序，其中，根據情況（根據需要）進行加熱來使氣泡核 生長。也可以不設置加熱工序而在室溫下使氣泡核生長。
[0104] 作為連續方式下的樹脂組合物的發泡或成型，可列舉出通過如下的工序來進行發 泡和成型：混煉浸滲工序，其中，一邊使用單螺桿擠出機、雙螺桿擠出機等擠出機混煉樹脂 組合物一邊注入（導入）高壓的氣體（尤其是非活性氣體、進一步為二氧化碳），使高壓的 氣體充分浸滲到樹脂組合物中；成型減壓工序，其中，通過在擠出機的前端設置的模頭等擠 出樹脂組合物來釋放壓力（通常，至大氣壓）、同時進行成型和發泡。在這些混煉浸滲工序 和成型減壓工序中，除了擠出機，也可以使用注射成型機等進行。另外，在連續方式下的樹 脂組合物的發泡或成型時，根據需要，也可以設置通過加熱來使氣泡生長的加熱工序。
[0105] 在間歇方式或連續方式的任一者中，都可以在使氣泡生長后，根據需要通過冷水 等急劇冷卻，使形狀固定化。另外，高壓氣體的導入可以連續地進行，也可以不連續地進行。 作為使氣泡核生長時的加熱的方法，可以采用水浴、油浴、熱輥、熱風烘箱、遠紅外線、近紅 外線、微波等公知的方法。
[0106] 另外，在制造本發明的樹脂發泡體時，在間歇方式或連續方式的任一者中，均需要 在經過上述工序后或在上述工序中通過拉伸來對樹脂發泡體賦予各向異性。
[0107] 具體而言，優選用以下的方法進行拉伸。
[0108] 例如可列舉出如下的方法：如圖3的A所示，從狹縫形狀的T模頭或狹縫模頭10 中將樹脂擠出為片狀時，在樹脂冷卻固化之如，在溶融或半溶融狀態下將樹脂片11夾入夾 輥12并牽引的方法；如圖3的B所示，從狹縫形狀的T模頭或狹縫模頭10中將樹脂擠出為 片狀時，在樹脂冷卻固化之前，使樹脂片11環繞在輥13上進行牽引的方法；如圖3的C所 示，以使樹脂片11不滑動的方式在輥13上環繞多次進行牽引的方法；如圖3的D所示，以 使樹脂片11不滑動的方式夾持在輥13間進行牽引的方法；如圖3的E所示，將樹脂片11 夾入環帶14間并從兩面接觸，通過摩擦而使其不滑動并進行牽引的方法；如圖3的F所示， 使其與環帶14上接觸，通過帶與樹脂片11的摩擦而使其不滑動并進行牽引的方法等。另 夕卜，也可以如圖3的G所示，為從圓筒狀的模頭20中將樹脂片11擠出為環狀，將用切割器 等切斷環狀的一處而展開為片狀的而得到的產物夾入例如夾輥12并牽引的方法等。
[0109]在實施上述方法時，若將樹脂片被輥或帶輸送的速度定義為成型速度，則為了形 成各向異性結構，優選使樹脂的擠出速度與成型速度的比率為1:1. 2?1:5。通過設定為該 范圍，樹脂片不會在厚度方向上被壓壞、可以將氣泡形狀形成為適度的細長形狀，能夠確保 空孔率、緩沖性和柔軟性。
[0110] 需要說明的是，對成型速度沒有特別的限定，考慮到能夠穩定地將樹脂片成型以 及生產效率，優選設定為2m/min?100m/min的范圍。
[0111] 另外，利用輥或帶夾持樹脂片時，優選以形成的發泡體在厚度方向上不被壓壞的 程度施加壓力進行夾持。
[0112] 對進行樹脂組合物的發泡或成型時的氣體的混合量沒有特別的限定，例如，相對 于樹脂組合物中的樹脂成分總量，優選為2?10重量％、更優選為2. 5?8重量％、進一步 優選為3?6重量％。通過設定為該范圍，氣體在成型機內不會分離，能夠得到發泡率高的 發泡體。
[0113] 在樹脂組合物的發泡或成型時的間歇方式中的氣體浸滲工序、連續方式中的混煉 浸滲工序中，使氣體浸滲到未發泡樹脂成型體、樹脂組合物中時的壓力可以考慮氣體的種 類、操作性等而適當選擇，例如，使用非活性氣體、尤其是使用二氧化碳作為氣體時，優選設 為6MPa以上（例如，6?IOOMPa)，優選為8MPa以上（例如，8?IOOMPa)。通過設定為這樣 的壓力，能夠適度控制發泡時的氣泡生長、使泡孔直徑小，進而，能夠賦予良好的防塵效果。 這是因為，氣體的浸滲量為適當的量，能夠控制氣泡核形成速度，將形成的氣泡核數調整為 適度的數量。另外，對泡孔直徑和氣泡密度的控制變得容易。
[0114] 進行樹脂組合物的發泡或成型時的間歇方式中的氣體浸滲工序、連續方式中的混 煉浸滲工序中，使高壓的氣體浸滲到未發泡樹脂成型體或樹脂組合物中時的溫度根據使 用的氣體或樹脂的種類等而不同，可以在廣泛的范圍內選擇。考慮到操作性等時，例如為 10?350°C。在間歇方式中，使高壓的氣體浸滲到片狀的未發泡樹脂成型體中時的浸滲溫 度優選為10?250°C、更優選為40?240°C、進一步優選為60?230°C。另外，在連續方式 中，對樹脂組合物注入高壓的氣體并進行混煉時的溫度優選為60?350°C、更優選為100? 320°C、進一步更優選為150?300°C。使用二氧化碳作為高壓氣體的情況下，為了保持超臨 界狀態，浸滲時的溫度（浸滲溫度）優選為32°C以上（特別是40°C以上）。
[0115] 對通過間歇方式或連續方式對樹脂組合物進行發泡或成型時的減壓工序中的減 壓速度沒有特別的限定，為了得到均勻的微細氣泡，優選為5?300MPa/秒。加熱工序中的 加熱溫度例如為40?250°C(優選為60?250°C)。
[0116] 若在樹脂組合物的發泡或成型時使用上述的方法，則能夠制造高發泡的樹脂發泡 體、可以制造厚的樹脂發泡體。例如，在通過連續方式進行樹脂組合物的發泡或成型時，為 了在混煉浸滲工序中保持擠出機內部的壓力而使安裝在擠出機前端的模頭的間隙盡可能 的狹窄（通常0. 1?I.Omm左右）。因此，為了得到厚的樹脂發泡體而使通過狹窄的間隙擠 出的樹脂組合物以高倍率發泡。以往，由于無法得到高發泡倍率，所形成的樹脂發泡體的厚 度被限定為較薄（例如〇. 5?2.Omm)。對此，通過使用高壓的氣體對樹脂組合物進行發泡 或成型，最終可以連續地得到〇. 50?5.OOmm厚度的樹脂發泡體。
[0117] 也可以根據使用的氣體、熱塑性樹脂、橡膠成分和/或熱塑性彈性體成分等的種 類，通過適當選擇、設定例如氣體浸滲工序或混煉浸漬工序中的溫度、壓力、時間等操作條 件、減壓工序或成型減壓工序中的減壓速度、溫度、壓力等操作條件、減壓后或成型減壓后 的加熱工序中的加熱溫度，來調整其特性，例如表觀密度、斷裂強度、斷裂伸長率、氣泡尺 寸、手拉斷性能。
[0118] 尤其，本發明的樹脂發泡體優選經過使高壓氣體（尤其是非活性氣體）浸滲到不 僅包含熱塑性樹脂還至少包含成核劑、脂肪族類化合物的樹脂組合物中、然后對樹脂組合 物進行減壓的工序而形成。由此，能夠容易地得到平均泡孔直徑小、具有閉孔結構率低的氣 泡結構、為高發泡倍率、具有良好的柔軟性、氣泡結構難以變形或壓縮、按壓時的變形恢復 性優異、加工性優異的樹脂發泡體。
[0119] 本發明的樹脂發泡體更優選經過使超臨界狀態的非活性氣體浸滲到不僅包含熱 塑性樹脂還至少包含平均粒徑特別小的成核劑、脂肪族類化合物的樹脂組合物中、然后對 樹脂組合物進行減壓并拉伸得到的樹脂發泡體的工序來形成。由此，平均泡孔直徑極小， 具有閉孔結構率低的氣泡結構，為高發泡倍率，具有良好的柔軟性，氣泡結構難以變形或壓 縮，按壓時的變形恢復性優異，能夠進一步抑制成核劑穿破氣泡壁，進而，由于各向異性極 高，因此能夠容易地得到加工性更優異的樹脂發泡體。
[0120] 本發明的樹脂發泡體優選經過使高壓的氣體（尤其是非活性氣體）浸滲到如下的 樹脂組合物中、然后減壓的工序來形成，所述樹脂組合物為熱塑性樹脂與橡膠成分和/或 熱塑性彈性體成分的混合物，不僅包含其比例以重量基準計為70/30?30/70的熱塑性樹 月旨，還至少包含相對于該熱塑性樹脂100重量份為〇. 5?150重量份的成核劑、相對于該熱 塑性樹脂100重量份為1?5重量份的脂肪族類化合物。
[0121] 〔發泡密封材料〕
[0122] 本發明的發泡密封材料是包含上述樹脂發泡體的構件。對發泡密封材料的形狀沒 有特別的限定，優選為片狀（包括薄膜狀）。發泡密封材料例如可以是僅由樹脂發泡體形成 的構成，也可以是在樹脂發泡體上層疊有粘合劑層、基材層等的構成。
[0123] 尤其，本發明的發泡密封材料優選具有粘合層。例如，在本發明的發泡密封材料為 片狀的發泡密封材料時，可以在其單面或雙面具有粘合層。發泡密封材料具有粘合層時，例 如，可以在發泡密封材料上夾著粘合層設置加工用襯紙，進一步，可以固定、暫時固定在被 粘物上。
[0124] 作為形成粘合層的粘合劑，沒有特別的限定，例如可以適當選擇使用丙烯酸類粘 合劑、橡膠類粘合劑（天然橡膠類粘合劑、合成橡膠類粘合劑等）、聚硅氧烷類粘合劑、聚酯 類粘合劑、聚氨酯類粘合劑、聚酰胺類粘合劑、環氧類粘合劑、乙烯基烷基醚類粘合劑、氟類 粘合劑等公知的粘合劑。粘合劑可以單獨使用或將兩種以上組合使用。此外，粘合劑可以 是乳液類粘合劑、溶劑類粘合劑、熱熔型粘合劑、低聚物類粘合劑、固體粘合劑等中的任意 形態的粘合劑。其中，作為粘合劑，從防止對被粘物的污染等觀點出發，優選丙烯酸類粘合 劑。
[0125] 粘合層的厚度優選為2?100μm、更優選為10?100μm。粘合層越薄，則防止端 部的灰塵、塵埃附著的效果越高，因此優選厚度較薄。
[0126] 粘合材料層可以具有單層、層疊體的任意形態，為發泡性或非發泡性的任一種均 可。其中，優選非發泡性的粘合材料層。
[0127] 在本發明的發泡密封材料中，粘合材料層可以夾著其它層（底層）來設置。作為 這樣的底層，例如可列舉出：其它粘合材料層、中間層、底涂層、基材層（尤其是薄膜層、無 紡布層等）等。底層可以是發泡性的層，也可以是多孔的層，優選為非發泡性的層、更優選 為樹脂層。
[0128] 粘合材料層也可以被剝離薄膜（隔離體，例如，剝離紙、剝離薄膜等）保護。
[0129] 本發明的發泡密封材料包含本發明的樹脂發泡體，因此具有良好的防塵性，尤其 是具有良好的動態防塵性，具有能夠追隨微小的間隙的柔軟性。
[0130] 本發明的發泡密封材料也可以實施加工以使其具有所期望的形狀、厚度等。例如， 可以對應所使用的裝置、設備、殼體、構件等加工成各種形狀。
[0131] 本發明的發泡密封材料可適宜地用作將各種構件或部件安裝（裝配）于規定的部 位時所使用的構件。本發明的發泡密封材料尤其可適宜地在電氣或電子設備中作為將構成 電氣或電子設備的部件安裝（裝配）于規定的部位時所使用的構件。
[0132] 作為可利用發泡構件安裝或裝配的各種構件或部件，沒有特別限定，例如可列舉 出電氣或電子設備類中的各種構件或部件等。作為這樣的電氣或電子設備用的構件或部 件，例如可列舉出：裝配在液晶顯示器、電致發光顯示器、等離子顯示器等圖像顯示裝置中 的圖像顯示構件（顯示部）（尤其是小型的圖像顯示構件）、安裝在所謂的"手機"、"移動信 息終端"等移動通信裝置中的照相機、透鏡（特別是小型的照相機、透鏡）等光學構件或光 學部件等。
[0133] 作為本發明的發泡密封材料的適宜的具體使用方式，例如可列舉出：以防塵、遮 光、緩沖等為目的而在LCD(液晶顯不器）等的顯不部周圍使用、夾在LCD(液晶顯不器）等 的顯示部與殼體（窗部）之間使用。
[0134] 將本發明的發泡密封材料安裝在這樣的構件或部件中時，優選以填充其間隙的方 式來安裝，作為該間隙，沒有特別的限定，例如可列舉出〇. 05?0. 5_左右。
[0135] 以下，基于實施例對本發明的熱塑性樹脂發泡體和發泡密封材料進行說明。
[0136](實施例1)
[0137] 作為樹脂組合物，將下列物質用雙螺桿混煉機在200°C的溫度下混煉。
[0138] 聚丙烯 35重量份、 熱塑性彈性體組合物 60重量份、 潤滑劑 5重量份、 成核劑 10重量份、以及 芥酸酰胺（熔點80?85°C) 2重量份。
[0139] 此處，聚丙烯為熔體流動速率（MFR)為0. 35g/10min的樹脂、
[0140] 熱塑性彈性體組合物包含16. 7重量％炭黑，為聚丙烯（PP)與乙烯/丙烯/5-乙 叉-2-降冰片烯三元共聚物（EPT)的共混物（交聯型烯烴類熱塑性彈性體、TPV)，聚丙烯： 乙烯/丙烯/5-乙叉-2-降冰片烯三元共聚物=10:90 (重量基準）、
[0141] 潤滑劑為在1重量份硬脂酸單甘油酯中配混10重量份聚乙烯而得到的母料、
[0142] 成核劑為平均粒徑為0. 8μm的氫氧化鎂。
[0143] 其后，將樹脂組合物擠出為股線狀，進行水冷，切斷為顆粒狀并成型。
[0144] 將該顆粒投入日本制鋼所株式會社制造的串聯型單螺桿擠出機中，在220°C的氣 氛下，以14(注入后為18)MPa的壓力注入3. 8重量％的二氧化碳氣體。使二氧化碳氣體充 分飽和并冷卻至適合于發泡的溫度。其后，從模頭擠出，為了得到各向異性結構而將樹脂的 擠出速度與成型速度的比率調整為1:1. 2?1:2的范圍內，使發泡體在線內不松弛，將厚度 調整為1mm，得到片狀的樹脂發泡體。該樹脂發泡體的拉伸彈性模量為9. 3MPa、具有閉孔率 為32%的半開孔半閉孔結構。
[0145] (實施例2)
[0146] 將厚度調整為0. 5mm，除此以外，實質上與實施例1同樣地制造片狀的樹脂發泡 體。該樹脂發泡體具有閉孔率為32%的半開孔半閉孔結構。0. 5N下的延展性為3. 7%、I.ON 下的延展性為7. 2%。
[0147] (比較例1)
[0148] 作為各向同性泡沫，準備聚氨酯泡沫（主成分：聚氨酯、片狀、平均泡孔直徑： 229μm、表觀密度：0· 24g/cm3)。
[0149] (閉孔率的測定方法）
[0150] 實施例和比較例中得到的樹脂發泡體的閉孔率按照以下的方法測定。
[0151] 從得到的樹脂發泡體中以一定厚度切出每邊5cm的平面正方形狀的試驗片。接 著，測定該試驗片的重量Wl(g)和厚度（cm)，算出試驗片的表觀體積Vl(cm3)。
[0152] 接著，將得到的值代入式（1)，算出氣泡所占的表觀體積V2(cm3)。需要說明的是， 構成試驗片的樹脂的密度設為Pg/cm3。
[0153] 氣泡所占的表觀體積V2 =Vl-Wl/P(1)
[0154] 接著，將該驗片沉入23°C的蒸餾水中，使得從試驗片的上表面到水面為止的距離 為40mm，放置24小時。其后，將試驗片從蒸餾水中取出，去除試驗片表面附著的水分。測定 得到的試驗片的重量W2(g)，根據式（2)算出開孔率F1。由該開孔率Fl求出閉孔率F2。
[0155] 開孔率Fl= 100X(W2-W1)/V2 (2)
[0156] 閉孔率F2 =IOO-Fl (3)
[0157](拉伸彈性模量）
[0158] 實施依據JISK6767的拉伸試驗，由得到的應力應變曲線中的彈性區域下的斜 率，基于下述式進行計算。即，在應力應變曲線中的彈性區域下，由應力和與其對應的應變 之比求出。
[0159] 拉伸彈性模量（MPa)=應力/應變
[0160](延展性）
[0161] A.延展性（0.5N)
[0162] 沿MD方向切出樹脂發泡體、制作厚度0· 5mm、寬度3mm、長度30mm的片狀的試驗 片。在將試驗片的長度方向的一端固定的狀態下，以0. 5N的載荷將試驗片沿長度方向進行 拉伸，測定拉伸后的試驗片的長度。基于以下的式子求出延展性（％)。
[0163] 延展性（％)=100X[(拉伸后的試驗片的長度）_(初始的試驗片的長度）V(初 始的試驗片的長度）
[0164] 延展性（0.5N)為5.0%以下時，難以延伸，可以判斷為良好。
[0165] B.延展性（LON)
[0166] 使載荷為I. 0N，除此以外，與延展性（0. 5N)同樣地求出延展性（％ )。
[0167] 延展性（LON)為10.0%以下時，難以延伸，可以判斷為良好。
[0168] (評價）
[0169] 對實施例和比較例的樹脂發泡體的片進行以下的評價。將其結果示于表1。
[0170](表觀密度的測定方法）
[0171] 使用將樹脂發泡體切成20mmX20mm得到的樣品，利用密度計，由樣品的重量和浮 力算出發泡體的表觀密度（g/cm3)。
[0172](最大斷裂強度Smax和斷裂強度Smin/斷裂伸長率SSmax和SSmin的測定方法）
[0173] 首先，測定樹脂發泡體的任意方向（例如，方向A)上的斷裂強度，進而在該方向A 的軸上設定中心X，使軸相對于該中心X以每次10°進行旋轉，測定各軸表示的各方向上的 斷裂強度（總計18個方向）。從其中選擇斷裂強度最大的方向上的斷裂強度，將其作為最 大斷裂強度Smax。
[0174] 需要說明的是，實施例的樹脂發泡體中，顯示最大斷裂強度Smax的方向與MD方向 一致。因此，垂直于顯不最大斷裂強度的方向的方向與TD方向一致。
[0175] 關于斷裂強度，將樹脂發泡體沖裁成啞鈴1號，以卡盤間距離50mm、拉伸速度 500mm/min來實施拉伸試驗，測定斷裂點的強度和伸長率，算出5點的平均值分別作為斷裂 強度和斷裂伸長率。
[0176](氣泡尺寸的測定方法）
[0177] 平行于樹脂發泡體的后述最大斷裂強度方向以及與相對于該方向為垂直的方向， 用切割器對樹脂發泡體的主面分別沿垂直方向（厚度方向）進行切斷，制作平滑的截面。
[0178]使用KEYENCEMicroscope(例如，商品名"VHX-600'KEYENCECORPORATION制造） 讀取這些截面，使用該測量設備的分析軟件（三谷商事株式會社制造：WinR00F)進行圖像 分析。在樹脂發泡體3000μmX2500μm的測量范圍內，由圖像的像素面積進行直徑換算， 作為氣泡直徑而測量，從這些氣泡直徑大的氣泡中提取10點求出其平均，將其作為氣泡尺 寸。
[0179](手拉斷性能）
[0180] 如圖1所示，制作寬度40mm和長度IOOmm的樣品1，對該樣品1，平行于縱向地在 寬度20mm的位置切入直至50mm的切口la。如圖2所示地將該樣品1固定于拉伸試驗機的 把持部2,然后以拉伸速度500mm/min在Z方向進行拉伸直至樣品1斷裂分離，通過目視判 斷樣品1的直線拉斷性能。將從切口位置起到斷裂的端部為止的位置偏移（圖1中、Q)為 5mm以內（20%)的情況下的手拉斷性能評價為良。
[0181] [表 1]
[0182]

【權利要求】
1. 一種樹脂發泡體，其特征在于，該樹脂發泡體包含熱塑性樹脂， 該發泡體的最大斷裂強度Smax為0. IMPa?3MPa、且 該最大斷裂強度Smax與相對于顯示最大斷裂強度的方向為垂直方向的斷裂強度Smin 之比 Smax/Smin 為 1. 5 ~ 6。
2. 根據權利要求1所述的樹脂發泡體，其中，在所述顯示最大斷裂強度的方向上的斷 裂伸長率SSmax為200%以下， 在所述顯示最大斷裂強度的方向上的斷裂伸長率SSmax與相對于顯示最大斷裂強度 的方向為垂直方向的斷裂伸長率SSmin的斷裂伸長率比SSmax/SSmin為1. 5?6。
3. 根據權利要求1或2所述的樹脂發泡體，其中，在所述顯示最大斷裂強度的方向上的 氣泡尺寸Cmax與相對于顯示最大斷裂強度的方向為垂直方向的氣泡尺寸Cmin之比Cmax/ Cmin 為 1. 2 ?5。
4. 根據權利要求1?3中任一項所述的樹脂發泡體，其表觀密度為0. 01?0. 2g/cm3。
5. 根據權利要求1?4中任一項所述的熱塑性樹脂發泡體，其是通過浸滲了高壓氣體 的熱塑性樹脂組合物的減壓處理而得到的。
6. 根據權利要求5所述的樹脂發泡體，其中，所述氣體為非活性氣體。
7. 根據權利要求6所述的樹脂發泡體，其中，所述非活性氣體為二氧化碳或氮氣。
8. 根據權利要求5?7中任一項所述的樹脂發泡體，其中，所述氣體為超臨界狀態的氣 體。
9. 一種發泡密封材料，其特征在于，其包含權利要求1?8中任一項所述樹脂發泡體。
10. 根據權利要求9所述的發泡密封材料，其具有配置在發泡體的單面或雙面的粘合 層。
11. 根據權利要求10所述的發泡密封材料，其中，粘合層夾著薄膜層配置在樹脂發泡 體表面。
【文檔編號】C09K3/10GK104364303SQ201380028080
【公開日】2015年2月18日 申請日期:2013年5月29日 優先權日:2012年5月31日
【發明者】金田充宏, 齋藤誠, 畑中逸大, 加藤和通, 兒玉清明, 安田廣論 申請人:日東電工株式會社