技術特征：

1.一種高爐風口回旋區深度計算方法，其特征在于，包括：

獲取利用歐拉模型得到的回旋區深度的計算結果；

根據所述計算結果，獲得所述回旋區深度的變化規律；

根據所述變化規律，獲取與所述回旋區深度相關的參數，所述參數包括爐腹煤氣密度、焦炭密度、風口前焦炭粒度、煤氣體積流率、風口總面積、回旋區煤氣溫度和熱風壓力；

根據所述參數，構建所述回旋區深度的計算模型，所述計算模型為：

$D_R=0.41\×{\[\frac{{\mathrm{\ρ}}_o}{{\mathrm{\ρ}}_s\×D_P}{\left(\frac{V_g}{S_T}\right)}^2\frac{T_r}{P_b\×298}\]}^{0.69}---\left(1\right)$

其中，D_R為回旋區深度，ρ_o為爐腹煤氣密度，ρ_s為焦炭密度，D_P為風口前焦炭粒度，V_g為煤氣體積流率，S_T為風口總面積，T_r回旋區煤氣溫度，P_b熱風壓力。

2.如權利要求1所述的方法，其特征在于，所述獲取利用歐拉模型得到的回旋區深度的計算結果，包括：

根據歐拉模型，構建所述回旋區深度的機理模型，所述機理模型具體為：

$\frac{\∂\left(\mathrm{\ρ}k\right)}{\∂t}+\frac{\∂\left({\mathrm{\ρku}}_i\right)}{\∂x_i}=\frac{\∂}{\∂x_j}\[(\mathrm{\μ}+\frac{{\mathrm{\μ}}_t}{{\mathrm{\σ}}_k})\frac{\∂k}{\∂x_j}\]+G_k-\mathrm{\ρ}\mathrm{\ϵ}+G_b-Y_M+S_k---\left(2\right)$

$\frac{\∂\left(\mathrm{\ρ}\mathrm{\ϵ}\right)}{\∂t}+\frac{\∂\left({\mathrm{\ρ\ϵu}}_i\right)}{\∂x_i}=\frac{\∂}{\∂x_j}\[(\mathrm{\μ}+\frac{{\mathrm{\μ}}_t}{{\mathrm{\σ}}_{\mathrm{\ϵ}}})\frac{\∂\mathrm{\ϵ}}{\∂x_j}\]+C_{1\mathrm{\ϵ}}\frac{\mathrm{\ϵ}}{k}(G_k+C_{3\mathrm{\ϵ}}{G}_b)-C_{2\mathrm{\ϵ}}\mathrm{\ρ}\frac{{\mathrm{\ϵ}}^2}{k}+S_{\mathrm{\ϵ}}---\left(3\right)$

${\mathrm{\μ}}_t={\mathrm{\ρC}}_{\mathrm{\μ}}\frac{k^2}{\mathrm{\ϵ}}---\left(4\right)$

其中，k為湍動能，ε為湍動能耗散率，ρ為鋼液密度，G_k表示由層流速度梯度而產生的湍流動能，G_b為浮力產生的湍流動能，Y_M為在可壓縮湍流中，過渡的擴散產生的波動，σ_k和σ_ε是k方程和ε方程的湍流Prandtl數，式中C_1ε＝1.44，C_2ε＝1.92，C_3ε＝0.09，C_μ＝0.09，σ_k＝1.0，σ_ε＝1.3，S_k和S_ε為常數；

確定所述機理模型的邊界條件，所述邊界條件包括爐壁的近壁區域使用標準壁面函數、風口處設置速度入口邊界、模型上部出口處設定壓力出口條件、模型對稱的兩側面使用周期循環邊界和死料柱表面使用壁面條件；

根據所述機理模型和所述邊界條件，獲得回旋區深度的計算結果。

3.如權利要求1所述的方法，其特征在于，根據所述參數，構建所述回旋區深度的計算模型，包括：

獲取回旋區的受力情況；

獲得所述參數；

根據所述受力情況和所述參數，計算所述回旋區的穿透系數，所述穿透系數為

根據所述穿透系數，擬合得到所述回旋區深度的計算模型。

4.如權利要求1所述的方法，其特征在于，所述回旋區煤氣溫度為一固定值。

5.如權利要求1所述的方法，其特征在于，所述爐腹煤氣密度為煤氣中各組分的分子量所占的百分比。

6.一種高爐風口回旋區深度計算系統，其特征在于，包括：

第一獲取模塊，用于獲取利用歐拉模型得到的回旋區深度的計算結果；

獲得模塊，用于根據所述計算結果，獲得所述回旋區深度的變化規律；

第二獲取模塊，用于根據所述變化規律，獲取與所述回旋區深度相關的參數，所述參數包括爐腹煤氣密度、焦炭密度、風口前焦炭粒度、煤氣體積流率、風口總面積、回旋區煤氣溫度和熱風壓力；

構建模塊，用于根據所述參數，構建所述回旋區深度的計算模型，所述計算模型為：

其中，式(1)中，D_R為回旋區深度，單位為m，ρ_o為爐腹煤氣密度，單位為kg/m³，ρ_s為焦炭密度，單位為kg/m³，D_P為風口前焦炭粒度，單位為m，V_g為煤氣體積流率，單位為m³/s，S_T為風口總面積，單位為m²，T_r回旋區煤氣溫度，單位為℃，P_b熱風壓力，單位為MPa。

7.如權利要求6所述的系統，其特征在于，所述第一獲取模塊包括：

構建單元，用于根據歐拉模型，構建所述回旋區深度的機理模型，所述機理模型具體為：

$\frac{\∂\left(\mathrm{\ρ}k\right)}{\∂t}+\frac{\∂\left({\mathrm{\ρku}}_i\right)}{\∂x_i}=\frac{\∂}{\∂x_j}\[(\mathrm{\μ}+\frac{{\mathrm{\μ}}_t}{{\mathrm{\σ}}_k})\frac{\∂k}{\∂x_j}\]+G_k-\mathrm{\ρ}\mathrm{\ϵ}+G_b-Y_M+S_k---\left(2\right)$

$\frac{\∂\left(\mathrm{\ρ}\mathrm{\ϵ}\right)}{\∂t}+\frac{\∂\left({\mathrm{\ρ\ϵu}}_i\right)}{\∂x_i}=\frac{\∂}{\∂x_j}\[(\mathrm{\μ}+\frac{{\mathrm{\μ}}_t}{{\mathrm{\σ}}_{\mathrm{\ϵ}}})\frac{\∂\mathrm{\ϵ}}{\∂x_j}\]+C_{1\mathrm{\ϵ}}\frac{\mathrm{\ϵ}}{k}(G_k+C_{3\mathrm{\ϵ}}{G}_b)-C_{2\mathrm{\ϵ}}\mathrm{\ρ}\frac{{\mathrm{\ϵ}}^2}{k}+S_{\mathrm{\ϵ}}---\left(3\right)$

${\mathrm{\μ}}_t={\mathrm{\ρC}}_{\mathrm{\μ}}\frac{k^2}{\mathrm{\ϵ}}---\left(4\right)$

其中，k為湍動能，ε為湍動能耗散率，G_k表示由層流速度梯度而產生的湍流動能，G_b為浮力產生的湍流動能，Y_M為在可壓縮湍流中，過渡的擴散產生的波動，σ_k和σ_ε是k方程和ε方程的湍流Prandtl數，式中C_1ε＝1.44，C_2ε＝1.92，C_3ε＝0.09，C_μ＝0.09，σ_k＝1.0，σ_ε＝1.3，S_k和S_ε為常數；

確定單元，用于確定所述機理模型的邊界條件，所述邊界條件包括爐壁的近壁區域使用標準壁面函數、風口處設置速度入口邊界、模型上部出口處設定壓力出口條件、模型對稱的兩側面使用周期循環邊界和死料柱表面使用壁面條件；

第一處理單元，用于根據所述機理模型和所述邊界條件，得出回旋區深度的計算結果。

8.如權利要求6所述的系統，其特征在于，所述構建模塊包括：

第一獲取單元，用于獲取回旋區的受力情況；

獲得單元，用于獲得所述參數；

第二處理單元，用于根據所述受力情況和所述參數，計算所述回旋區的穿透系數，所述穿透系數為

第三處理單元，用于根據所述穿透系數，擬合得到所述回旋區深度的計算模型。

9.如權利要求6所述的系統，其特征在于，所述回旋區煤氣溫度為一固定值。

10.如權利要求6所述的系統，其特征在于，所述爐腹煤氣密度為煤氣中各組分的分子量所占的百分比。