專利名稱：光纖的拉絲裝置及拉絲方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種光纖的拉絲裝置及拉絲方法，其將光纖用的玻璃母材加熱熔融并拉絲，從而形成光纖。
背景技術(shù)：
光纖以下述方式制造，S卩，使用專用的拉絲爐對光纖用的玻璃母材(下面稱為光纖母材)進(jìn)行加熱熔融并拉絲而得到玻璃光纖，在其外表面上形成保護(hù)包覆層。在光纖母材的拉絲時使光纖母材插入的爐管使用具有耐熱性的碳。并且，在實際進(jìn)行拉絲時，為了防止玻璃母材、爐管氧化等而向爐管內(nèi)送入惰性氣體。此外，也向收容有對爐管進(jìn)行加熱的加熱器或線圈等加熱單元的爐框體內(nèi)送入惰性氣體，以用于防止由碳形成的加熱器或隔熱部件氧化、以及抑制對加熱狀態(tài)進(jìn)行監(jiān)視的窗ロ部產(chǎn)生霧氣等。作為上述惰性氣體，使用氮?dú)?N2)、氬氣(Ar)、氦氣(He)等氣體。
此外，例如在專利文獻(xiàn)I中公開了ー種技術(shù)，即，在爐管的下端設(shè)置圓筒狀的分隔壁(也稱為下煙筒或延長管)，以用于使從光纖母材的下端下垂且被拉絲而形成的處于軟化狀態(tài)的玻璃光纖，在移動至拉絲爐的外側(cè)之前成為使溫度降低一定程度而硬化的狀態(tài)。此外，在專利文獻(xiàn)2中公開了ー種技木，S卩，以沿著光纖母材下端的軟化形狀(縮頸(NeckDown)形狀)的方式，使?fàn)t管的下端部以錐狀縮徑，在縮徑后的爐管的下方設(shè)置延長筒(也稱為下煙筒或延長管)。由此，玻璃母材下端部的惰性氣體的流動變得穩(wěn)定，進(jìn)一歩抑制玻璃光纖的外徑變動。專利文獻(xiàn)I :日本專利第2787983號公報專利文獻(xiàn)2 :日本特開平8-91862號公報

發(fā)明內(nèi)容
由于拉絲爐所使用的惰性氣體的使用量會影響光纖的制造成本，因此希望盡可能減少使用量。因此，提出了一種技術(shù)，即，將送入爐框體內(nèi)的惰性氣體并不就此排出，而是送入爐管內(nèi)，以減少爐管內(nèi)的惰性氣體的使用量。此外，在專利文獻(xiàn)1、2中公開的爐管和延長管等之間的接合部處存在間隙，因此，存在爐框體側(cè)的氣體從該間隙部分向爐管內(nèi)漏出的情況。由于爐管和延長管等之間的接合部位于遠(yuǎn)離加熱單元的位置的下方位置，因此溫度以一定程度降低。此外，由于在爐管內(nèi)惰性氣體從上方向下方流動，因此，成為在從接合部開始向下方的管內(nèi)壁上容易粘附煙灰的狀態(tài)，該煙灰是由熔融后的光纖用母材生成的SiO2等渣滓。如果在該狀態(tài)下，從爐管的上方流入的爐管內(nèi)的氣流和從爐框體側(cè)沿水平方向流入的氣流碰撞，則煙灰并不會均勻地粘附在管內(nèi)壁上，而是以在爐管內(nèi)的局部向內(nèi)徑方向凸出的方式堆積煙灰。在該情況下，有可能該堆積的煙灰與玻璃光纖接觸而使玻璃光纖的強(qiáng)度降低、或玻璃光纖斷線。因此，如上述所示堆積在爐管的管內(nèi)壁上的煙灰成為導(dǎo)致光纖特性降低的ー個原因。
本發(fā)明就是鑒于上述實際情況而提出的，其目的在于，提供一種光纖的拉絲裝置和拉絲方法，其即使使?fàn)t框體內(nèi)的氣體從爐管下端部的與延長管等之間的接合部附近的間隙流入爐管內(nèi)，也不會使煙灰沿內(nèi)徑方向堆積。本發(fā)明所涉及的光纖拉絲裝置及拉絲方法，其將惰性氣體獨(dú)立地向爐管和爐框體內(nèi)流入，使流入爐框體內(nèi)的惰性氣體從爐管下端部形成的間隙向爐管內(nèi)漏出，其中，該爐管內(nèi)部插入光纖用玻璃母材，該爐框體收容有配置在爐管的外部的加熱單元及隔熱部件。而且，本發(fā)明所涉及的光纖拉絲裝置及拉絲方法，在將流入 爐管且在所述爐管內(nèi)向下流動的惰性氣體的體積流量設(shè)為Q1，將從爐框體內(nèi)向爐管內(nèi)漏出的惰性氣體的體積流量設(shè)為Q2，將爐管的內(nèi)徑設(shè)為2D，將爐管下端部的氣體漏出ロ的出口部分的間隙寬度設(shè)為H，將體積流量Q1和Q2各自相對于壁面的剪切力的比設(shè)為R吋，將所述接合部的氣體漏出ロ的出ロ部分的間隙寬度H設(shè)定為滿足“R= GD2Q2VGH2Q1)彡 3”。另外，優(yōu)選爐管下端部的內(nèi)徑小于爐管上部的內(nèi)徑。此外，優(yōu)選氣體漏出ロ的間隙寬度從徑向中途至出ロ部分為止擴(kuò)寬，此外，從徑向中途進(jìn)行擴(kuò)寬的位置開始至所述出ロ部分為止的徑向距離L形成為，大于或等于出ロ部分的間隙寬度H的1/2。此外，也可以在爐管下端部處，爐管與由石英或碳構(gòu)成的環(huán)狀部件接合。發(fā)明的效果根據(jù)上述本發(fā)明，即使從爐管下端部形成的間隙將爐框體內(nèi)的氣體送入爐管內(nèi)，也可以抑制煙灰在漏出ロ以沿內(nèi)徑方向凸出的方式堆積。其結(jié)果，在玻璃光纖上不會粘附堆積的煙灰，不會導(dǎo)致光纖的特性降低。


圖I是概略地說明本發(fā)明的實施方式所涉及的光纖拉絲裝置具有的光纖拉絲爐的結(jié)構(gòu)的圖。圖2是說明在光纖拉絲爐的爐管內(nèi)的惰性氣體的流動的圖。圖3A是表示在圖2的間隙寬度H改變時的剪切力比R、煙灰的堆積狀態(tài)等的圖。圖3B是對圖3A的實例I、2的氣流進(jìn)行模擬的圖。圖3C是對圖3A的實例3 5的氣流進(jìn)行模擬的圖。圖4是說明爐管下端部中的氣體漏出ロ的間隙寬度H和徑向距離L所引起的氣體的流動的圖。圖5是說明光纖拉絲爐中的爐管下部的接合部的實施方式的圖。圖6是說明光纖拉絲爐中的爐管下部的接合部的其它實施方式的圖。
具體實施例方式參照圖1，概略地說明本發(fā)明的實施方式所涉及的光纖拉絲裝置具有的光纖拉絲爐的結(jié)構(gòu)，參照圖2，說明在光纖拉絲爐的爐管內(nèi)的惰性氣體的流動。此外，下面將利用加熱器對爐管進(jìn)行加熱的電阻爐作為例子進(jìn)行說明，但對于向線圈施加高頻電源而對爐管進(jìn)行感應(yīng)加熱的感應(yīng)爐，也可以應(yīng)用本發(fā)明。在圖中，10表示光纖拉絲爐，11表示光纖母材，Ila表示光纖母材的下端部，12表示玻璃光纖，13表示爐管，13a表示縮徑部，13b表示縮徑管部，13c表示爐管下端部，14表示爐框體，15表示加熱器，16表示隔熱部件，17表示延長管，18表示環(huán)狀部件，19表示氣體漏出口。如圖I所示，在光纖的拉絲中，首先對被吊掛支撐的光纖母材11的下部進(jìn)行加熱。然后，從由于加熱熔融而成為縮頸形狀的光纖母材11的下端部Ila使玻璃光纖12熔融下垂，并以成為規(guī)定外徑的方式進(jìn)行拉絲。在該拉絲時所使用的光纖拉絲爐10中，以圍繞將光纖母材11插入供給的爐管13的方式配置有加熱器15。并且，該加熱器15被隔熱部件16圍繞，以使得所產(chǎn)生的熱不會向外部釋放，隔熱部件16的外側(cè)整體被爐框體14覆蓋。光纖母材11由母材吊掛機(jī)構(gòu)(省略圖示)吊掛支撐，隨著光纖拉絲的進(jìn)行，一邊控制移動量一邊順序向下方移動。爐框體14由不銹鋼等耐腐蝕性優(yōu)異的金屬形成，在中心部配置有后述的圓筒狀的爐管13，該爐管由高純度的碳形成。為了防止?fàn)t管13的氧化·劣化，向爐管13內(nèi)流入氮?dú)狻鍤狻⒑獾榷栊詺怏w。該惰性氣體通過光纖母材11與爐管13之間的間隙，其大部分從爐管13的下方經(jīng)由延長管17向外部釋放。
此外，同樣地，向爐框體14中也流入氮?dú)狻鍤狻⒑獾榷栊詺怏w，以防止碳制的加熱器15及隔熱部件16氧化 劣化。在本實施方式中，流入爐框體14的惰性氣體使用與流入爐管13內(nèi)的惰性氣體相同種類的氣體，但流量等被分別單獨(dú)控制。另外，在爐框體14的下方，也被稱為下煙筒的延長管17與爐管13的下端部13c連結(jié)。延長管17具有下述功能，即，對加熱軟化的玻璃光纖12的急速冷卻進(jìn)行緩和，同時使玻璃光纖12以一定程度冷卻硬化而抑制外徑變動。另外，有時也在延長管17的下端設(shè)置閘門等。從制作成本等方面出發(fā)，該延長管17與爐管13是可分割地形成的，與爐管的下端通過接合而連結(jié)。爐管13與延長管17之間的接合部使用具有耐熱性的石英、碳等環(huán)狀部件18，特別地，如果使用具有電氣絕緣性的石英，則可以將爐管13和爐框體14之間進(jìn)行電氣絕緣，因此，可以防止發(fā)生大型短路事故。但是，有時也不使用環(huán)狀部件18，而是將爐管和延長管直接接合。在任一種情況下，雖然作為該接合部而使用碳襯墊等，但在該接合部處多少存在間隙。對于上述流入爐框體14的惰性氣體，有時設(shè)置排出口而直接排出，但由于惰性氣體價格高，因此優(yōu)選盡可能減少使用量。因此,考慮不將爐框體14內(nèi)的惰性氣體直接排出，而是用作為爐管內(nèi)的氣體，或者盡可能將爐框體14進(jìn)行密封而防止氣體向外部泄漏。在本發(fā)明的實施方式中，將從爐管13與在其下端連結(jié)接合的延長管17之間的上述間隙向爐管13內(nèi)漏出惰性氣體的方式作為對象。另外，對于爐管13，通過以沿著光纖母材11的下端部Ila的縮頸形狀的方式設(shè)置縮徑部13a，從而除了使流動至下方的惰性氣體的流動穩(wěn)定以外，還可以提高加熱器15的加熱效率。即，通過將與光纖母材11的下端部Ila相比處于下方的爐管進(jìn)行縮徑，從而可以阻止向下方輻射的熱量，實現(xiàn)能量節(jié)省化。此外，通過將縮徑部13a的下方形成與爐管13的上方部分相比直徑更細(xì)的縮徑管部13b，從而可以使惰性氣體的流動穩(wěn)定。但是，通過形成縮徑管部13b及與其直徑相同的延長管17，使溫度下降，從而成為在縮徑管部13b及延長管17的內(nèi)壁上容易粘附由光纖用母材生成的SiO2等渣滓即煙灰的狀態(tài)。在該煙灰以相同的厚度均勻地粘附在縮徑管部13b及延長管17的內(nèi)壁上的情況下，沒有什么特別的問題，但發(fā)現(xiàn)下述情況，即，根據(jù)從爐管13的上方朝下流動的惰性氣體(流量Q1X和從爐管與延長管之間的接合部的氣體漏出口 19流入的爐框體14內(nèi)的惰性氣體(流量Q2)之間的關(guān)系，產(chǎn)生煙灰S在氣體漏出口 19附近以從管的內(nèi)壁沿內(nèi)徑方向凸出的方式堆積的現(xiàn)象。圖2 (A)是示意地表示縮徑管部13b、延長管17的內(nèi)壁面、和接合部的氣體漏出口19的壁面的圖，圖2 (B)是示意地表示氣體流體的流動的圖。在圖中，將來自爐管上方的氣體流體作為干流，將其粘度設(shè)為η、將體積流量設(shè)為Q1，將從接合部的氣體漏出口 19流入的氣體流體作為支流，將其粘度設(shè)為η、將體積流量設(shè)為Q2。并且，將干流的體積流量設(shè)為Q1，將該干流相對于壁面產(chǎn)生的剪切力設(shè)為T1、將壓力損耗設(shè)SP1，將支流的體積流量設(shè)為Q2，將該支流相對于壁面產(chǎn)生的剪切力設(shè)為τ2、將壓力損耗設(shè)為P2，將以體積流量Q1流動的干流的管的內(nèi)徑設(shè)為2D，將以體積流量Q2流動的支流的環(huán)狀的氣體漏出口 19的間隙寬度設(shè)為H。根據(jù)粘性流體中的與壓力損耗相關(guān)的理論公式，干流的體積流量Q1和支流的體積流量Q2各自產(chǎn)生的在流動方向上的壓力損耗Pp P2可以表示為 P1= (8 IlQ1) / ( JiD4)P2= (6 nQ2) / ( 31 DH3)ο而且，根據(jù)壓力損耗和剪切力之間平衡的算式，干流和支流在各自所接觸的壁面上的各自的剪切力、和τ2成為T1= (DP1)/2= (4 IlQ1)/ ( JiD3)T2= (HP2)/2= (3 nQ2)/ ( JiDH2),如果將支流與干流的剪切力的比設(shè)為R，則得出
R= τ 2/ τ 1= ( 3D2Q2) / ( 4!! )。圖2 (B)是表示上述干流的體積流量Q1和支流的體積流量Q2的流動匯合部分處的氣流狀態(tài)的一個例子的圖。由于各自的氣流所接觸的壁面上的剪切力^和12的作用，氣流的狀態(tài)變化，在上述算式中，如果R < 1，則與支流的剪切力τ2相比，干流側(cè)的剪切力T1更強(qiáng)，因此，匯合地點處的氣體的流動是由干流占據(jù)支配地位的。另一方面，如果支流側(cè)的剪切力τ2更強(qiáng)，則如圖2 (B)的圓內(nèi)所示，可能成為支流側(cè)的氣體的流動向上方隆起的狀態(tài)。如果成為這種隆起的狀態(tài)，則在該部分處流動停滯，由此，該部分附近的壁面上煙灰易于堆積。實際上，在R=I即干流和支流的剪切力平衡的狀態(tài)下，匯合部的流動成為朝下45度，另外，干流即從爐管上方流過來的氣體溫度高，此外，有時支流即從爐框體側(cè)流過來的氣體并未充分形成，因此，即使R > 1，在匯合部分(爐管與延長管之間的接合部)處，也不會導(dǎo)致支流側(cè)的氣體的流動向上方隆起的狀態(tài)。即，作為R的值，存在煙灰是否堆積的閾值，通過對R的值進(jìn)行調(diào)整，可以抑制煙灰的堆積。此外，上述剪切力比R也可以通過干流的體積流量Q1和支流的體積流量Q2的變化而改變，但這些值是由拉絲的設(shè)備規(guī)格確定的，此外，爐管的內(nèi)徑(2D)也是由光纖母材的直徑、縮頸的形狀等確定的。因此，對于剪切力比R，優(yōu)選通過改變環(huán)狀的氣體漏出口的間隙寬度H而進(jìn)行設(shè)定。圖3A 圖3C是表示對剪切力比R、煙灰的堆積狀態(tài)和氣體的流動等進(jìn)行驗證的結(jié)果的圖，對實例I 實例5這5個例子進(jìn)行了驗證。
在任一個實例中，都使在圖2中說明的爐管的內(nèi)半徑D為45mm、使在爐管內(nèi)流動的惰性氣體的體積流量Q1為20 (升/分)、使從爐框體向爐管內(nèi)流入的體積流量Q2為4 (升/分)，使體積流量Q2所流入的氣體漏出口 19的間隙寬度H在Imm 26mm的范圍內(nèi)變化以使剪切力比R變化，并對煙灰的堆積狀態(tài)和氣流的狀態(tài)進(jìn)行模擬。實例I是氣體漏出口 19的間隙寬度H成為Imm的情況，剪切力比R成為304，如圖3B的實例I所示，支流側(cè)的體積流量Q2的流動成為向上方隆起的流動。其結(jié)果，煙灰沿內(nèi)徑方向產(chǎn)生堆積，煙灰堆積狀態(tài)為X。實例2是氣體漏出口 19的間隙寬度H成為7mm的情況，剪切力比R成為6. 2，如圖3B的實例2所示，與實例I相比，由支流側(cè)的體積流量Q2引起的流動變?nèi)酰Я鱾?cè)的體積流量Q2的流動依然成為向上方隆起的流動。其結(jié)果，煙灰沿內(nèi)徑方向產(chǎn)生堆積，煙灰堆積狀態(tài)為X。實例3是氣體漏出口 19的間隙寬度H成為IOmm的情況，剪切力比R成為30，如圖 3C的實例3所示，由支流側(cè)的體積流量Q2引起的流動進(jìn)一步變?nèi)酰筛闪鱾?cè)的體積流量Q1引起的流動占據(jù)支配地位，支流側(cè)的體積流量Q2在匯合點處向上方隆起的流動消失。其結(jié)果，煙灰沒有沿內(nèi)徑方向堆積，煙灰堆積狀態(tài)為O。實例4是氣體漏出口 19的間隙寬度H成為12mm的情況，剪切力比R成為2. 1，如圖3C的實例4所示，支流側(cè)的體積流量Q2引起的流動與實例3相比進(jìn)一步變?nèi)酰筛闪鱾?cè)的體積流量Q1引起的流動占據(jù)支配地位，支流側(cè)的體積流量Q2在匯合點處向上方隆起的流動消失。此外，實例5是氣體漏出口的間隙寬度H成為26mm的情況，剪切力比R成為O. 45，如圖3C的實例5所示，由支流側(cè)的體積流量Q2引起的氣流變得非常弱，由干流側(cè)的體積流量Q1引起的流動處于壓倒性的地位，支流側(cè)的體積流量Q2在匯合點處向上方隆起的流動完全消失。其結(jié)果，在實例4、5中，煙灰都沒有沿內(nèi)徑方向堆積，煙灰堆積狀態(tài)為O。根據(jù)上述驗證結(jié)果可知，實際上，由于基于剪切力的平衡條件而支流略微比干流強(qiáng)也是可以的，此外，從爐管的上方朝下流動的干流側(cè)的氣體溫度較高，此外，從爐框體漏出的支流側(cè)的氣體有時沒有被充分加熱，因此，即使剪切力比R < 3，也可以抑制煙灰在作為體積流量Q1和體積流量Q2的匯合點的氣體漏出口附近沿內(nèi)徑方向堆積。另外，在圖3A 圖3C中，將氣體漏出口 19的徑向距離設(shè)為無限長，但如圖4所示，在氣體漏出口 19的出口處的氣體流體的流動，經(jīng)過一定程度的距離L后成為平行的層流。因此，優(yōu)選氣體漏出口 19的出口部分19a的間隙寬度H可以確保該距離L。圖4所示的氣體流體的流動是通過模擬得到的，但可知距離L大于或等于間隙寬度H的1/2就足夠。圖5及圖6是表示用于確保上述氣體漏出口的間隙寬度H的具體例子的圖。圖5是使用圖I所說明的石英或碳等的耐熱性環(huán)狀部件18將爐管13和延長管17接合的方式下的、接合部的剖面形狀的例子。在該情況下，氣體漏出口 19形成在環(huán)狀部件18和延長管上端部17a之間。圖6是將爐管和延長管直接接合的情況，在其接合面處形成氣體漏出口19。圖5 (A)是將環(huán)狀部件18的內(nèi)徑設(shè)置為與爐管下端部13c及延長管上端部17a的內(nèi)徑相比更大的例子，是使氣體的出口部分19a以如下狀態(tài)形成的例子，即，徑向距離為L,間隙寬度H在徑向上是均勻形成的。圖5 (B)是將環(huán)狀部件18的內(nèi)徑側(cè)下表面形成為傾斜面的例子，是使氣體的出口部分19a以如下狀態(tài)形成的例子，即，徑向距離為L，間隙寬度H隨著朝向氣體的出口側(cè)逐漸擴(kuò)大。圖5 (C)是將延長管上端部17a的內(nèi)徑側(cè)上表面形成為傾斜面的例子，是使氣體的出口部分19a以如下狀態(tài)形成的例子，即，徑向距離為L，間隙寬度H隨著朝向氣體的出口側(cè)逐漸擴(kuò)大。圖5 (D)是將環(huán)狀部件18和延長管上端部17a的相對的表面這兩者的內(nèi)徑側(cè)削去的例子，是使氣體的出口部分19a以如下狀態(tài)形成的例子，即，徑向距離為L，間隙寬度H在徑向上是均勻形成的。 圖6 (A)是將爐管下端部13c和延長管上端部17a的接合面的間隔均勻地擴(kuò)寬的例子，是使氣體的出口部分19a以如下狀態(tài)形成的例子，S卩，徑向距離L與接合面的凸緣寬度相同，間隙寬度H在徑向上是均勻形成的。圖6 (B)是將爐管下端部13c和延長管上端部17a的相對的表面這兩者的內(nèi)徑側(cè)平坦地削去的例子，是使氣體的出口部分19a以如下狀態(tài)形成的例子，即，徑向距離為L，間隙寬度H在徑向上是均勻形成的。圖6 (C)是將爐管下端部13c的與延長管上端部17a相對的表面的內(nèi)徑側(cè)平坦地削去，且將延長管上端部17a的與爐管下端部13c相對的內(nèi)徑面形成為傾斜面的例子，是使氣體的出口部分19a以如下狀態(tài)形成的例子，即，徑向距離為L，間隙寬度H隨著朝向氣體的出口側(cè)逐漸擴(kuò)大。圖6 (D)是將爐管下端部13c和延長管上端部17a的相對的表面這兩者的內(nèi)徑側(cè)形成為傾斜面的例子，是以如下狀態(tài)形成的例子，即，徑向距離為L，間隙寬度H隨著朝向氣體的出口側(cè)逐漸擴(kuò)大。
權(quán)利要求
1.一種光纖的拉絲裝置，其將惰性氣體獨(dú)立地向爐管和爐框體內(nèi)流入，將流入所述爐框體內(nèi)的惰性氣體從所述爐管下端部形成的間隙向所述爐管內(nèi)漏出，其中，該爐管的內(nèi)部插入光纖用玻璃母材，該爐框體收容配置于所述爐管的外部的加熱單元及隔熱部件， 該光纖的拉絲裝置的特征在干， 在將流入所述爐管且在所述爐管內(nèi)朝下流動的惰性氣體的體積流量設(shè)為Q1，將從所述爐框體內(nèi)向所述爐管內(nèi)漏出的惰性氣體的體積流量設(shè)為Q2，將所述爐管的內(nèi)徑設(shè)為2D，將所述爐管下端部的氣體漏出ロ的出ロ部分的間隙寬度設(shè)為H，將所述體積流量Q1和Q2各自相對于壁面的剪切力的比設(shè)為R時，將所述氣體漏出ロ的出口部分的間隙寬度H設(shè)定為滿足R= (3D2Q2) / UH2Q1)≤ 3。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的光纖的拉絲裝置，其特征在干， 所述爐管下端部的內(nèi)徑小于所述爐管上部的內(nèi)徑。
3.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的光纖的拉絲裝置，其特征在干， 所述氣體漏出ロ的間隙寬度從徑向中途開始擴(kuò)寬。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的光纖的拉絲裝置，其特征在干， 所述氣體漏出ロ的間隙寬度從徑向中途開始至出口部分為止被擴(kuò)寬，從擴(kuò)寬的位置至所述出ロ部分為止的徑向距離L形成為，大于或等于所述出ロ部分的間隙寬度H的1/2。
5.根據(jù)權(quán)利要求I至4中任意一項所述的光纖的拉絲裝置，其特征在干， 在所述爐管下端部，所述爐管與由石英或碳構(gòu)成的環(huán)狀部件接合。
6.一種光纖的拉絲方法，其將惰性氣體獨(dú)立地向爐管和爐框體內(nèi)流入，將流入所述爐框體內(nèi)的惰性氣體，從所述爐管下端部形成的間隙向所述爐管內(nèi)漏出，其中，該爐管的內(nèi)部插入光纖用玻璃母材，該爐框體收容配置于所述爐管的外部的加熱單元及隔熱部件， 該光纖的拉絲方法的特征在干， 在將流入所述爐管且在所述爐管內(nèi)朝下流動的惰性氣體的體積流量設(shè)為Q1，將從所述爐框體內(nèi)向所述爐管漏出的惰性氣體的體積流量設(shè)為Q2，將所述爐管的內(nèi)徑設(shè)為2D，將所述爐管下端部的氣體漏出ロ的出ロ部分的間隙寬度設(shè)為H，將所述體積流量Q1和Q2各自相對于壁面的剪切力的比設(shè)為R時，將所述氣體漏出ロ的出ロ部分的間隙寬度H設(shè)定為滿足R= (3D2Q2) / UH2Q1)≤3， 從而拉制光纖。
全文摘要
本發(fā)明提供一種光纖的拉絲裝置和拉絲方法，其即使使?fàn)t框體內(nèi)的氣體從爐管下端部形成的間隙向爐管內(nèi)漏出，也不會使煙灰沿內(nèi)徑方向堆積。在將流入爐管(13)內(nèi)并朝下流動的惰性氣體的體積流量設(shè)為Q1，將從爐框體(14)內(nèi)向爐管內(nèi)漏出的惰性氣體的體積流量設(shè)為Q2，將爐管下端的內(nèi)徑設(shè)為2D，將爐管(13)和延長管(17)之間的接合部的氣體漏出口(19)的出口部分的間隙寬度設(shè)為H，將體積流量Q1和Q2各自相對于壁面的剪切力的比設(shè)為R時，將接合部的所述氣體漏出口的出口部分的間隙寬度H設(shè)定為滿足“R=(3D2Q2)/(4H2Q1)≤3”。
文檔編號C03B37/03GK102863149SQ201210237220
公開日2013年1月9日 申請日期2012年7月9日 優(yōu)先權(quán)日2011年7月8日
發(fā)明者榎本正, 岡崎巖, 山崎卓, 早川正敏, 鹽崎學(xué), 上之山憲博, 古莊勝 申請人:住友電氣工業(yè)株式會社