本申請是申請日為2013年6月13日的、申請號為201380032430.5(國際申請號為pct/jp2013/066901)以及發明名稱為“定影裝置”的發明專利申請的分案申請。本發明涉及要被安裝在諸如電子照相系統的復印機、打印機等的圖像形成設備中的定影裝置。
背景技術：
：通常，要被安裝在諸如電子照相系統的復印機、打印機等的圖像形成設備中的定影裝置被配置為在通過由加熱旋轉部件和與其接觸的加壓輥形成的壓合部傳輸攜帶有未定影的調色劑圖像的記錄材料的同時加熱該記錄材料，以便使記錄材料上的調色劑圖像定影。近年來，能夠對加熱旋轉部件的導電層直接加熱的電磁感應加熱系統的定影裝置已經被開發和實行。電磁感應加熱系統定影裝置具有預熱時間短的優點。在ptl1、ptl2和ptl3中公開的定影裝置的情況下，根據利用從磁場發生器產生的磁場在加熱旋轉部件的導電層中感應的渦流，對導電層加熱。在這種定影裝置的情況下，作為加熱旋轉部件的導電層，采用容易通過磁通的其厚度為200μm到1mm的諸如鐵或鎳等的磁性金屬、或主要由這些構成的合金。順便提及，為了企圖減少定影裝置的預熱時間，必須減少加熱旋轉部件的熱容，因此有利的是加熱旋轉部件的導電層的厚度小。然而，在上述文獻中公開的定影裝置的情況下，降低加熱旋轉部件的厚度導致熱效率的劣化。此外，關于上述文獻中公開的定影裝置，即使在采用其相對磁導率低的材料的情況下，熱效率也劣化。因此，關于上述文獻中公開的定影裝置，必須選擇相對磁導率高的厚的材料作為加熱旋轉部件的材料。因此，上述文獻中公開的定影裝置具有如下的問題，即要用作加熱旋轉部件的導電層的材料被限制在具有高相對磁導率的材料，并且有約束施加于成本、材料處理方法、以及裝置構成。引文列表專利文獻ptl1日本專利公開no.2000-81806ptl2日本專利公開no.2004-341164ptl3日本專利公開no.9-102385技術實現要素：本發明提供了一種定影裝置，其中對于導電層的材料和厚度的約束小，并且能夠以高效率對導電層加熱。根據本發明的第一實施例，一種定影裝置，被配置為通過加熱形成有圖像的記錄材料使記錄材料上的圖像定影，包括：圓筒形的旋轉部件，包括導電層；線圈，被配置為形成使導電層經受電磁感應加熱的交變磁場，所述線圈具有螺旋形的部分，所述螺旋形的部分被布置在所述旋轉部件中使得螺旋形的部分的螺旋軸被定位為基本上平行于所述旋轉部件的母線方向；以及磁心，被配置為感應交變磁場的磁力線，所述磁心被布置在螺旋形的部分中；其中對于從母線方向上的記錄材料上的圖像的最大通過區域的一端到另一端的地帶，磁心的磁阻等于或小于由導電層的磁阻和導電層與磁心之間的區域的磁阻構成的組合磁阻的30％。根據本發明的第二實施例，一種定影裝置，被配置為通過加熱形成有圖像的記錄材料使記錄材料上的圖像定影，包括：圓筒形的旋轉部件，包括導電層；線圈，被配置為形成使導電層經受電磁感應加熱的交變磁場，所述線圈具有螺旋形的部分，所述螺旋形的部分被布置在所述旋轉部件中使得螺旋形的部分的螺旋軸被定位為基本上平行于所述旋轉部件的母線方向；以及磁心，被配置為感應交變磁場的磁力線，所述磁心具有在旋轉部件外不形成環路的形狀并且被布置在螺旋形的部分中；其中從磁心的母線方向上的一端輸出的磁力線的70％或更多通過導電層的外側并且返回到磁心的另一端。根據本發明的第三實施例，一種定影裝置，被配置為通過加熱形成有圖像的記錄材料來使記錄材料上的圖像定影，包括：圓筒形的旋轉部件，包括導電層；線圈，被配置為形成使導電層經受電磁感應加熱的交變磁場，所述線圈具有螺旋形的部分，所述螺旋形的部分被布置在所述旋轉部件中使得螺旋形的部分的螺旋軸被定位為基本上平行于所述旋轉部件的母線方向；以及磁心，被配置為感應交變磁場的磁力線，所述磁心被布置在螺旋形的部分中；其中在從母線方向上的記錄材料上的圖像的最大通過區域的一端到另一端的地帶中，導電層的相對磁導率以及導電層與磁心之間的區域中的部件的相對磁導率小于1.1；以及其中對于貫穿所述地帶的與母線方向垂直的截面，定影裝置滿足以下關系表達式(1)：0.06×μc×sc≥ss+sa(1)其中ss表示導電層的截面面積，sa表示導電層與磁心之間的區域的截面面積，sc表示磁心的截面面積，并且μc表示磁心的相對磁導率。根據本發明的第四實施例，一種定影裝置，被配置為通過加熱形成有圖像的記錄材料來使記錄材料上的圖像定影，包括：圓筒形的旋轉部件，包括導電層；線圈，被配置為形成使導電層經受電磁感應加熱的交變磁場，所述線圈具有螺旋形的部分，所述螺旋形的部分被布置在所述旋轉部件中使得螺旋形的部分的螺旋軸被定位為基本上平行于所述旋轉部件的母線方向；以及磁心，被配置為感應交變磁場的磁力線，所述磁心被布置在螺旋形的部分中；其中導電層由非磁性材料形成，并且磁心具有在旋轉部件外不形成環路的形狀。根據本發明的第五實施例，一種定影裝置，被配置為通過加熱形成有圖像的記錄材料來使記錄材料上的圖像定影，包括：圓筒形的旋轉部件，包括導電層；線圈，被配置為形成使導電層經受電磁感應加熱的交變磁場，所述線圈具有螺旋形的部分，所述螺旋形的部分被布置在所述旋轉部件中使得螺旋形的部分的螺旋軸被定位為基本上平行于所述旋轉部件的母線方向；以及磁心，被配置為感應交變磁場的磁力線，所述磁心被布置在螺旋形的部分中；其中導電層由非磁性材料形成，并且導電層的厚度等于或薄于75μm。附圖說明圖1是定影膜、磁心和線圈的透視圖。圖2是根據第一實施例的圖像形成設備的示意性配置圖。圖3是根據第一實施例的定影裝置的截面示意圖。圖4a是在螺線管線圈附近的磁場的示意圖。圖4b是在螺線管中心軸處的磁通密度分布的示意圖。圖5a是在螺線管線圈和磁心附近的磁場的示意圖。圖5b是在螺線管中心軸處的磁通密度分布的示意圖。圖6a是螺線管線圈的磁心的端部的附近的示意圖。圖6b是在螺線管中心軸處的磁通密度分布的示意圖。圖7a是線圈形狀和磁場的示意圖。圖7b是其中穿透電路的磁通穩定的區域的示意圖。圖8a是線圈形狀和磁場的示意圖。圖8b是其中磁通穩定的區域的示意圖。圖9a是示出使第一實施例的目的受挫的磁力線的示例的圖。圖9b是示出使第一實施例的目的受挫的磁力線的示例的圖。圖9c是示出使第一實施例的目的受挫的磁力線的示例的圖。圖10a是其中布置有限長度螺線管的結構的示意圖。圖10b是結構的側視圖和截面圖。圖11a是包括磁心、線圈和圓筒體的空間的每單位長度的磁性的等效電路圖。圖11b是根據第一實施例的配置的磁性的等效電路圖。圖12是磁心和間隙的示意圖。圖13a是圓筒形的旋轉部件內的電流和磁場的截面示意圖。圖13b是圓筒形的旋轉部件的縱向的透視圖。圖14a是示出從激勵線圈的高頻電流到套筒圓周電流的轉換的圖。圖14b是激勵線圈和套筒的等效電路。圖15a是關于電路效率的說明圖。圖15b是關于電路效率的說明圖。圖15c是關于電路效率的說明圖。圖16是要被用于電力轉換效率的測量實驗的實驗裝置的圖。圖17是示出圓筒形的旋轉部件外部的磁力線的比率與轉換效率之間的關系的圖。圖18a是示出在第一實施例的配置的情況下轉換效率與頻率之間的關系的圖。圖18b是示出在第一實施例的配置的情況下轉換效率與厚度之間的關系的圖。圖19是在磁心被分割時的定影裝置的示意圖。圖20是在磁心被分割時的磁力線的示意圖。圖21是示出在第一實施例和比較示例1的配置的情況下電力轉換效率的測量結果的圖。圖22是示出在第二實施例和比較示例2的配置的情況下電力轉換效率的測量結果的圖。圖23是示出用作比較示例2的感應加熱系統定影裝置的配置的圖。圖24是用作比較示例2的感應加熱系統定影裝置中的磁場的示意圖。圖25a是用作比較示例3的感應加熱系統定影裝置中的磁場的示意截面圖。圖25b是用作比較示例3的感應加熱系統定影裝置中的磁場的放大的示意截面圖。圖26是示出在第三實施例和比較示例3的配置的情況下電力轉換效率的測量結果的圖。圖27是比較示例4的磁心和線圈的縱向方向上的截面圖。圖28是用作比較示例4的感應加熱系統定影裝置中的磁場的示意圖。圖29a是用作比較示例4的感應加熱系統定影裝置中的渦流的方向的說明圖。圖29b是用作比較示例4的感應加熱系統定影裝置中的渦流的方向的說明圖。圖29c是用作比較示例4的感應加熱系統定影裝置中的渦流的方向的說明圖。圖30是示出在第四實施例和比較示例4的配置的情況下電力轉換效率的測量結果的圖。圖31是渦流e//的說明圖。圖32是渦流e⊥的說明圖。圖33a是示出根據另一個實施例的磁心的形狀的圖。圖33b是示出根據另一個實施例的磁心的形狀的圖。圖34是示出空心的定影裝置的圖。圖35是示出在形成閉合磁路的情況下的磁心的圖。圖36是根據第五實施例的定影裝置的截面的配置圖。圖37是根據第五實施例的定影裝置的磁路的等效電路。圖38是用于描述磁力線形狀和熱量的減少的圖。圖39是根據第六實施例的定影裝置的示意性配置圖。圖40a是根據第六實施例的定影裝置的截面圖。圖40b是根據第六實施例的定影裝置的截面圖。具體實施方式第一實施例(1)圖像形成設備示例在下文中，將基于附圖描述本發明的實施例。圖2是根據本實施例的圖像形成設備100的示意性配置圖。根據本實施例的圖像形成設備100是使用電子照相處理的激光束打印機。101表示用作圖像支撐部件的旋轉鼓型電子照相感光部件(在下文中，被稱為感光鼓)，并且通過具有預定圓周速度的旋轉來驅動。在旋轉的過程中通過充電輥102使感光鼓101均勻地充電以帶有預定極性和預定電位。103表示用作曝光單元的激光束掃描器。掃描器103輸出根據從外部裝置(諸如未示出的圖像掃描器或計算機等)輸入的圖像信息調制的激光束l，并且通過掃描使感光鼓101的充電面曝光。根據該掃描曝光，去除感光鼓101的表面上的電荷，在感光鼓101的表面上形成根據圖像信息的靜電潛像。104表示顯影設備，調色劑被從顯影輥104a供應到感光鼓101的表面，并且靜電潛像被形成為調色劑圖像。105表示收納裝載記錄材料p的進紙盒子。基于進紙開始信號驅動進紙輥106，并且通過一次單獨的一個片材來進給進紙盒子105內的記錄材料p。在預定定時處經由對齊輥107將記錄材料p引入到由感光鼓101和轉印輥108形成的轉印部分108t中。具體地，在感光鼓101上的調色劑圖像的前端部分到達轉印部分108t時的定時處，通過對齊輥107控制記錄材料p的傳輸，使得記錄材料p的前端部分到達轉印部分108t。在將引導到轉印部分108t中的記錄材料p傳輸到這個轉印部分108t的同時，通過未示出的轉印偏置施加電源將轉印偏置電壓施加到轉印輥108。將具有調色劑的相反極性的轉印偏置電壓施加到轉印輥108，并且因此，在轉印部分108t處將感光鼓101的表面側的調色劑圖像轉印到記錄材料p的表面。其中已經在轉印部分108t處轉印了調色劑圖像的記錄材料p與感光鼓101的表面分離，并且經由傳送引導件109在定影裝置a處經受定影處理。稍后將描述定影裝置a。另一方面，在記錄材料與感光鼓101分離之后的感光鼓101的表面經受清潔裝置110處的清潔，并且被重復地用于圖像形成操作。經過定影裝置a的記錄材料p被從紙張輸出端口111排放到紙張輸出托盤112上。(2)定影裝置2-1、示意性配置圖3是根據第一實施例的定影裝置的示意截面圖。定影裝置a包括用作圓筒形的加熱旋轉部件的定影膜、用作與定影膜1的內表面接觸的壓合部形成部件的膜引導件9(帶引導件)、以及用作對向部件的加壓輥7。加壓輥7經由定影膜1而與壓合部形成部件一起形成壓合部n。其中支撐調色劑圖像t的記錄材料p在由壓合部n傳輸的同時被加熱，以便將調色劑圖像t定影在記錄材料p上。使用未示出的軸承單元和按壓單元，通過總壓力大約50n到100n(大約5kgf到大約10kgf)的按壓力將壓合部形成部件9壓在加壓輥7上，在其之間夾著定影膜1。通過使用未示出的驅動源在箭頭方向上的旋轉來驅動加壓輥7，旋轉力根據壓合部n處的摩擦力而對定影膜1起作用，并且通過加壓輥7來驅動定影膜1以便旋轉。壓合部形成部件9還具有用作膜引導件的功能，該膜引導件被配置為引導定影膜1的內表面，并且由作為耐熱樹脂的聚苯硫醚(pps)等構成。定影膜1(定影帶)包括其直徑(外徑)為10到100mm的金屬制成的導電層1a(基底層)、形成在導電層1a的外側的彈性層1b、以及形成在彈性層1b的外側的表面層1c(釋放層)。在下文中，導電層1a將被稱為“圓筒形的旋轉部件”或“圓筒形的部件”。定影膜1具有撓性。在第一實施例的情況下，作為圓筒形的旋轉部件1a，采用其相對磁導率為1.0并且厚度為20μm的鋁。作為圓筒形的旋轉部件1a的材料，可以采用作為非磁性部件的銅(cu)或ag(銀)，或者可以采用奧氏體不銹鋼(sus)。作為本實施例的特征之一，列舉了存在許多材料選項被采用作為圓筒形的旋轉部件1a。因此，存在如下的優點，即可以采用可加工性優秀的材料或者便宜的材料。圓筒形的旋轉部件1a的厚度等于或薄于75μm，并且優選地等于或者薄于50μm。這是因為期望的是為圓筒形的旋轉部件1a提供合適的撓性，并且還期望的是降低其熱量。小直徑對于降低熱量而言是有利的。通過將厚度減少到75μm或優選地等于或薄于50μm的另一個優點是，改善撓性性能。定影膜1在由壓合部形成部件9和加壓輥7按壓的狀態中通過旋轉來驅動。對于其每個旋轉，定影膜1在壓合部n處被按壓和變形并且受到應力。即使這個重復彎曲被連續地施加到定影膜1直到定影裝置的耐久壽命，定影膜1的由金屬制成的導電層1a也必須被設計為不導致疲勞破損。在減少導電層1a的厚度時，顯著地改善對于由金屬制成的導電層1a的疲勞破損的耐受性。這是因為，在根據壓合部形成部件9的曲面的形狀使導電層1a按壓并且變形時，導電層1a越薄，對導電層1a起作用的內部應力減少到越小。通常，在要被用于定影膜的金屬層的厚度到達等于或薄于50μm時，這個效果變得顯著，并且易于獲得足夠的對于疲勞破損的耐受性。根據上述原因，為了實現熱量的最小化并且改善對于疲勞破損的耐受性，重要的是充分利用導電層1a使得抑制其厚度為50μm或更薄。本實施例具有如下的優點，即，即使在電磁感應加熱系統定影裝置的情況下導電層1a的厚度也能夠被抑制到50μm或更薄。彈性層1b由其硬度為20度(jis-a，1kg加載)的硅橡膠形成，并且具有0.1到0.3mm的厚度。另外，其厚度為10到50μm的氟碳樹脂管被覆蓋在彈性層1b上作為表面層1c(釋放層)。磁心2在定影膜1的母線(generatrix)方向上被插入定影膜1的空心部分中。圍繞其磁心2的外周纏繞激勵線圈3。2-2、磁心圖1是圓筒形的旋轉部件1a(導電層)、磁心2、和激勵線圈3的透視圖。磁心2具有圓柱形的形狀，并且由未示出的固定單元基本上被布置在定影膜1的中心。磁心2具有如下的角色，其被配置為將在激勵線圈3處產生的交變磁場的磁力線(磁通)誘導到圓筒形的旋轉部件1a中(圓筒形的旋轉部件1a和磁心2之間的區域)，并且形成用于磁力線的路徑(磁路)。期望的是這個磁心2的材料是由具有低磁滯損失和高磁導率的合金材料或氧化物(例如，烘焙鐵氧體(ferrite)、鐵氧體樹脂、非晶形合金、坡莫合金等)構成的鐵磁體。特別地，在將21khz到100khz頻帶的高頻交流電施加到激勵線圈的情況下，在高頻的交變電流中具有小損失的烘烤鐵氧體是期望的。期望的是，在圓筒形的旋轉部件1a的空心部分中可容納的范圍之內盡可能地增大磁心2的截面面積。在本實施例的情況下，假設磁心的直徑是5到40mm，并且縱向方向上的長度是230到300mm。注意，磁心2的形狀不局限于圓柱形的形狀，并且可以是棱柱的形狀。此外，可以進行如下的布置，其中在縱向方向上將磁心分割成多于一個，并且在磁心之間設置間隙，但是在這種情況下，期望的是根據稍后描述的原因將分割的磁心之間的間隙配置為盡可能地小。2-3、激勵線圈通過以大約10匝到100匝、以螺旋形狀圍繞磁心2纏繞由耐熱的聚酰胺酰亞胺覆蓋的其直徑為1到2mm的銅線材料(單引線)，來形成激勵線圈3。在本實施例的情況下，假設激勵線圈3的匝數是18匝。在與定影膜1的母線方向正交的方向上圍繞磁心2纏繞激勵線圈3，并且因此，在將高頻電流施加到這個激勵線圈的情況下，能夠在與定影膜1的母線方向平行的方向上產生交變磁場。注意，激勵線圈3不一定必須圍繞磁心2纏繞。期望的是激勵線圈3具有螺旋形部分，該螺旋形部分被布置在圓筒形的旋轉部件的內部，使得其螺旋形部分的螺旋軸與圓筒形的旋轉部件的母線方向平行，并且磁心被布置在螺旋形部分中。例如，可以進行如下的布置，其中將其上以螺旋形狀纏繞激勵線圈3的線軸(bobbin)設置到圓筒形的旋轉部件中，并且磁心2被布置在其線軸內。此外，從發熱的視角來看，當圓筒形的旋轉部件的母線方向與螺旋軸平行時，熱效率變得最高。然而，在螺旋軸相對于圓筒形的旋轉部件的母線方向的平行度被偏移的情況下，“平行地穿透電路的磁通的量”稍微減少，并且其熱效率減少，但是在偏移量僅僅是若干度的傾斜的情況下，根本不存在實際的問題。2-4、溫度控制單元提供圖1中的溫度檢測部件4以用于檢測定影膜1的表面溫度。在本實施例的情況下，采用非接觸型熱敏電阻器作為溫度檢測部件4。高頻轉換器5經由電力供應接觸部分3a和3b將高頻電流供應到激勵線圈3。注意，通過日本國內的無線電法律實施條例，已經將電磁感應加熱的使用頻率確定為20.05khz到100khz的范圍。此外，為了電源的組件成本，優選地頻率較低，并且因此，在第一實施例的情況下，在可用的頻帶的下限附近的21khz到40khz的區域中執行頻率調制控制?？刂齐娐?基于由溫度檢測部件4檢測到的溫度來控制高頻轉換器5。因此，執行控制以使得定影膜1經受電磁感應加熱，并且表面的溫度變為預定目標溫度(大約150攝氏度到200攝氏度)。(3)發熱原理3-1、磁力線的形狀和感應電動勢首先，將描述磁力線的形狀。注意，首先，將使用在普通的空心螺線管線圈中的磁場形狀進行描述。圖4a為用作激勵線圈的空心螺線管線圈3的示意圖(為了改善可見性，在圖4a和圖4b中，匝數被減少，形狀被簡化)、以及磁場的示意圖。螺線管線圈3具有持有有限長度以及間隙δd的形狀，并且將高頻電流施加到這個線圈。本磁力線的方向是當在箭頭i的方向上電流增大時的瞬間。對于磁力線，大部分經過螺線管線圈3的中心，并且在從間隙δd泄漏時在外周處連接。圖4b示出螺線管中心軸x處的磁通密度分布。如曲線圖的曲線b1中所示出的，磁通密度在中心o的部分處最高，并且在螺線管端部處低。作為其原因，這是因為存在磁力線的從線圈的間隙δd的泄漏l1和l2。線圈附近的圓周磁場l2被形成為使得圍繞激勵線圈3行進。據說線圈附近的這個圓周磁場l2經過不適合用于有效地加熱圓筒形的旋轉部件的路徑。圖5a是在通過將磁心2插入具有相同形狀的螺線管線圈3的中心來形成磁路的情況下的磁場和線圈形狀之間的對應圖。以與圖4a和圖4b相同的方式，這是當電流在箭頭i的方向上增大時的瞬間。磁心2用作如下的部件，其被配置為內部感應在螺線管線圈3處產生的磁力線以便形成磁路。根據第一實施例的磁心2不具有環狀而是具有各縱向方向的端部。因此，在磁力線之中，其大部分變為具有以集中的方式經過在螺線管線圈中心中的磁路并且在磁心2的縱向方向上的端部處擴散的形狀的開磁路。與圖4a相比，磁力線在線圈的間隙δd處的泄漏顯著地減少，從兩極輸出的磁力線變為具有其中它們在遠離外周處連接的形狀的開磁路(在圖上的端部處不連接)。圖5b示出螺線管中心軸x處的磁通密度分布。對于磁通密度，如曲線圖上的曲線b2中所示出的，與b1相比，磁通密度的衰減在螺線管線圈3的端部處減少，并且b2具有接近梯形的形狀。3-2、感應電動勢發熱原理遵循法拉第定律(faraday'slaw)。法拉第定律是“當改變電路內的磁場時，產生企圖將電流施加到該電路的感應電動勢，并且感應電動勢與垂直穿透該電路的磁通的時間變化成比例”。讓我們考慮如下的情況，其中其直徑大于線圈和磁心的電路s被布置在圖6a中示出的螺線管心3的磁心2的端部附近，將高頻交變電流施加到線圈3。在已經向其施加高頻交變電流的情況下，在螺線管線圈周圍形成交變磁場(其中大小和方向隨時間重復地改變的磁場)。在那時，根據下面的表達式(1)，根據法拉第定律在電路s處產生的感應電動勢與垂直穿透電路s的內部的磁通的時間變化成比例。[數學式1]v：感應電動勢n：線圈的匝數δφ/δt：在微小時間δt處垂直穿透電路的磁通的變化具體地，在將直流電流施加到激勵線圈以便形成靜磁場的狀態中，在磁力線的更多的垂向分量經過電路s的情況下，在施加高頻交變電流以便產生交變磁場時的磁力線的垂直分量的時間變化也增大。作為其結果，要產生的感應電動勢也增大，并且電流在其磁通的變化被抵銷的方向上流動。也就是說，作為已經產生交變磁場的結果，在電流流動時，磁通的變化被抵銷，并且形成與形成靜磁場時不同的磁力線形狀。此外，交變電流的頻率越高(即，δt越小)，這個感應電動勢v傾向于增大。因此，在其中將具有50－60hz的低頻的交變電流施加到激勵線圈的情況與其中將具有21－100khz的高頻的交變電流施加到激勵線圈的情況之間，能夠以預定量的磁通產生的電動勢顯著地不同。當將交變電流的頻率改變為高頻率時，即使利用少量磁通也能夠產生高電動勢。因此，當將交變電流的頻率改變為高頻率時，能夠在其截面面積小的磁心的情況下產生大量熱，并且因此，這在企圖在小定影裝置處產生大量熱的情況下是有利的。這類似于其中通過增大交變電流的頻率能夠減少變壓器的尺寸的情況。例如，在要被用于低頻帶(50－60hz)的變壓器的情況下，必須以等效于δt的增大量來增大磁通φ，并且磁心的截面面積必須被增大。另一方面，在要被用于高頻帶(khz)的變壓器的情況下，能夠以等效于δt的減少量來減少磁通φ，并且磁心的截面面積能夠被設計為較小。作為以上描述的結論，21－100khz的高頻帶被用作交變電流的頻率，并且因此，能夠通過減少磁心的截面面積實現圖像形成設備的尺寸的減少。為了通過交變磁場以高效率在電路s處產生感應電動勢，必須設計其中磁力線的更多垂直分量經過電路s的狀態。然而，在交變磁場的情況下，必須考慮在線圈處產生感應電動勢時的退磁磁場的影響等，現象變得復雜。稍后將描述根據本實施例的定影裝置，但是為了設計根據本實施例的定影裝置，以在其中沒有產生感應電動勢的靜磁場的狀態中的磁力線的形狀來推進討論，并且因此能夠以更簡單的物理模型推進設計。也就是說，靜磁場中的磁力線的形狀被優化，由此定影裝置能夠被設計為在交變磁場中利用高效率產生感應電動勢。圖6b示出螺線管中心軸x處的磁通密度分布。在考慮直流電流已經被施加到線圈以便形成靜磁場(沒有時間波動的磁場)的情況的情況下，與電路s布置在位置x1中時的磁通相比，當電路s被布置在位置x2中時，垂直地穿透電路s的磁通增大，如b2所示出的。在其位置x2中，幾乎所有的由磁心2約束的磁力線被容納在電路s中，并且對于x軸上的比位置x2更正的方向上的穩定區域m，垂直穿透電路的磁通被飽和從而恒定地變為最大。同樣能夠被應用于相對側上的端部，如圖7b中的磁通分布中所示出的，對于從位置x2到相對側上的端部上的x3的穩定區域m，垂直穿透電路s的內部的磁通密度被飽和并且穩定。如圖7a中所示出的，這個穩定區域m存在于包括磁心2的區域之內。如圖8a中所示出的，關于在本實施例中的磁力線(磁通)配置，在已經形成靜磁場的情況下，圓筒形的旋轉部件1a被從x2到x3的區域覆蓋。接下來，設計了磁力線的形狀，其中磁力線通過圓筒形的旋轉部件的外側從磁心2的一端(磁極np)到另一端(磁極sp)。接下來，使用穩定區域m對記錄材料上的圖像加熱。因此，在第一實施例的情況下，至少用于形成磁路的磁心2的縱向方向上的長度必須被配置為使得長于記錄材料p的最大圖像加熱區域zl。作為更優選的配置，期望的是磁心2和激勵線圈3兩者的縱向方向上的長度都被配置為使得長于最大圖像加熱區域zl。因此，記錄材料p上的調色劑圖像直到端部都可以被均勻地加熱。此外，圓筒形的旋轉部件1a的縱向方向上的長度必須被配置為使得長于最大圖像加熱區域zl。在本實施例的情況下，在已經形成圖8a中示出的螺線管磁場的情況下，重要的是兩個磁極np和sp突出到與最大圖像加熱區域zl相比的外側。因此，能夠在zl的范圍中產生均勻的熱。注意，可以采用記錄材料的最大傳送區域來代替最大圖像加熱區域。在本實施例的情況下，磁心2的縱向方向上的兩端部各個都從定影膜1的母線方向上的端面突出到外側。因此，定影膜1的母線方向上的整個區域的熱量能夠被穩定。根據現有技術的電磁感應加熱系統定影裝置已經被設計有如下的技術思想，即，使得磁力線被注入到圓筒形的旋轉部件的材料中。另一方面，根據第一實施例的電磁感應加熱系統在垂直穿透電路s的磁通變為最大的狀態中加熱圓筒形的旋轉部件的整個區域，即，已經被設計有技術思想使得磁力線通過圓筒形的旋轉部件的外部。在下文中，將示出不適合用于本實施例的目的的磁力線形狀的三個示例。圖9a示出其中磁力線經過圓筒形的旋轉部件的內側(圓筒形的旋轉部件和磁心之間的區域)的示例。在該情況下，在磁力線經過圓筒形的旋轉部件的內側的情況下，在圖中向左走的磁力線和向右走的磁力線混合，因此，兩者彼此抵銷，并且根據法拉第定律，φ的積分值減少，熱效率減少，因此其是不期望的。在磁心的截面面積小的情況下、在磁心的相對磁導率小的情況下、在磁心在縱向方向上被分割以便形成大間隙的情況下、以及在圓筒形的旋轉部件的直徑大的情況下引起這種磁力線形狀。圖9b示出其中磁力線經過圓筒形的旋轉部件的材料的內部的示例。在圓筒形的旋轉部件的材料是諸如鎳、鐵等的具有高相對磁導率的材料的情況下容易引起這種狀態。作為以上描述的結論，不適合用于本實施例的目的的磁力線形狀在下面的(i)到(v)的情況中形成，并且這是根據現有技術的定影裝置，在其中利用由在圓筒形的旋轉部件的材料內發生的渦流損失而引起的焦耳熱產生熱量。(i)圓筒形的旋轉部件的材料的相對磁導率大(ii)圓筒形的旋轉部件的截面面積大(iii)磁心的截面面積小(iv)磁心的相對磁導率小(v)磁心在縱向方向上被分割以便形成大間隙圖9c是其中在縱向方向上將磁心分割成多個并且在除磁心的兩端部np和sp以外的位置mp中形成磁極的情況。為了實現本實施例的目的，期望的是形成磁路以使得僅僅取np和sp兩個作為磁極，而不期望的是在縱向方向上將磁心分割成兩個或更多個以便形成磁極mp。根據稍后在3-3中描述的原因，可能存在其中增大整個磁心的磁阻從而防止形成磁路的情況、以及其中在磁極mp部分附近的熱量減少從而防止圖像被均勻地加熱的情況。在分割磁心的情況下，范圍(稍后將在3-6中描述)被約束為在其中磁阻被降低并且磁導被保持為較大，使得磁心足夠用作磁路。3-3、磁電路(magneticcircuit)和磁導接下來，將描述用于實現作為本實施例的必不可少的特征的在3-2中描述的發熱原理的特定的設計指南。為此，磁性到定影裝置的組件的圓筒形的旋轉部件的母線方向的通過的容易性必須用形狀系數來表示。其形狀系數使用“靜磁場中的磁電路模型”的“磁導”。首先，將描述考慮一般的磁電路的方式。其中磁力線主要經過的磁路的閉合電路相對于電路將被稱為磁電路。在計算磁電路中的磁通時，這可以根據電路的電流的計算被執行。磁電路的基礎公式與關于電路的歐姆定律相同，并且假設全部磁力線為φ，電動勢為v，并且磁阻為r，這三個要素具有如下的關系全部磁力線φ＝電動勢v/磁阻r…(2)(因此，電路中的電流對應于磁電路中的全部磁力線φ，電路中的電動勢對應于磁電路中的電動勢v，并且電路中的電阻對應于磁電路中的磁阻)。然而，為了全面地描述原理，將使用作為磁阻r的倒數的磁導p來進行描述。因此，以上表達式(2)用如下代替全部磁力線φ＝電動勢v×磁導p…(3)當假設磁路的長度為b，磁路的截面面積為s并且磁路的磁導率為μ時，這個磁導p被如下表示磁導p＝磁導率μ×磁路截面面積s/磁路長度b…(4)磁導p指示磁路長度b越短，并且磁路截面面積s和磁導率μ越大，磁導p越大，并且在其中磁導p大的部分中形成更多磁力線φ。如圖8a中所示出的，進行設計使得靜磁場中從磁心的縱向方向上的一端輸出的大部分磁力線通過圓筒形的旋轉部件的外側以便返回到磁心的另一端。在其設計時，期望的是定影裝置被認為是磁電路，并且磁心2的磁導被設定為足夠地大，以及，圓筒形的旋轉部件和圓筒形的旋轉部件的內側的磁導被設定為足夠地小。在圖10a和10b中，圓筒形的旋轉部件(導電層)將被稱為圓筒體。圖10a是其中在圓筒體1a之內布置半徑為a1m且長度為bm且相對磁導率為μ1的磁心2、以及其匝數為n的激勵線圈3的有限長度螺線管的結構。這里，圓筒體為長度為bm的導體，圓筒體內側半徑為a2m，圓筒體外側半徑為a3m，并且相對磁導率為μ2。假設在圓筒體的內側和外側的真空磁導率為μ0h/m。當將電流ia施加到螺線管線圈時，磁心的任意位置的每單位長度要產生的磁通8為圖10b為與磁心2的縱向方向垂直的截面的放大視圖。圖中的箭頭表示，當將電流i施加到螺線管線圈時，磁心內的空氣、圓筒體內外的空氣、以及經過圓筒體的與磁心的縱向方向平行的磁力線。經過磁心的磁通為經過圓筒體的內側的空氣的磁通為經過圓筒體的磁通為以及經過圓筒體的外側的空氣的磁通為圖11a示出圖10b中示出的單位長度的包括磁心、線圈和圓筒體的空間中的磁性等效電路。要由磁心的磁通產生的電動勢為vm，磁心的磁導為pc，圓筒體的內側的空氣內的磁導為pa_in，圓筒體內的磁導為pcy，并且圓筒體的外側的空氣的磁導為pa_out。當與圓筒體的磁導pcy或圓筒體內側的磁導pa_in相比磁心的磁導pc足夠大時，下面的關系成立。也就是說，這意味著經過磁心的內部的磁通必定經過和中的一個并且返回到磁心。因此，當將(6)到(9)代入(5)時，表達式(5)變為如下。pc·vm＝pa_in·vm+pcy·vm+pa_out·vm＝(pa_in+pcy+pa_out)·vmpc-pa_in-pcy-pa_out＝0…(10)根據圖10b，如果假設磁性線圈的截面面積為sc，圓筒體內側的空氣的截面面積為sa_in，并且圓筒體的截面面積為scy，每個區域的每單位長度的磁導能夠如下地利用“磁導率×截面面積”表示，并且其單位為h·m。pc＝μ1·sc＝μ1·π(a1)2...(11)pa_in＝μ0·sa_in＝μ0·π((a2)2-(a1)2)...(12)pcy＝μ2·scy＝μ2·π·((a3)2-(a2)2)...(13)此外，pc-pa_in-pcy-pa_out＝0成立，并且因此，圓筒體外側的空氣內的磁導能夠被如下表示。pa_out＝pc-pa_in-pcy＝μ1·sc-μ0·sa_in-μ2·scy＝π·μ1·(a1)2-π·μ0·((a2)2-(a1)2)-π·μ2·((a3)2-(a2)2)...(14)如表達式(5)到表達式(10)中所示出的，經過每個區域的磁通與每個區域的磁導成比例。當采用表達式(5)到(10)時，經過每個區域的磁通的比率能夠被計算，如稍后描述的表1一樣。注意，在除空氣以外的材料也存在于圓筒體的空心部分中的情況下，能夠以與圓筒體內的空氣相同的方法根據其磁導率和截面面積獲得磁導。稍后將描述在該情況下如何計算磁導。在本實施例的情況下，使用“每單位長度的磁導”，作為“用于表示磁性的到圓筒形的旋轉部件的縱向方向的通過的容易性的形狀系數”。表1在本實施例的配置的情況下使用表達式(5)到(10)對于磁心、膜引導件(壓合部形成部件)、圓筒體內的空氣和圓筒體、根據磁導率和截面面積來計算每單位長度的磁導。最終，使用表達式(14)計算圓筒體外的空氣的磁導。在本計算的情況下，考慮全部“能夠被包括在圓筒體內并且用作磁路的部件”。本計算指示在磁心的磁導的值為100％的情況下每個部分的磁導的比率為多少百分比。據此，關于在哪個部分中容易形成磁路、以及磁通經過哪個部分，能夠使用磁電路進行數字化。磁阻r(磁導p的倒數)可以被采用來代替磁導。注意，在使用磁阻討論的情況下，磁阻簡單地為磁導的倒數，并且因此，每單位長度的磁阻r能夠利用“1/(磁導率×截面面積)”來表示，并且其單位為“1/(h·m)”。在下文中，將列出要被用于數字化的第一實施例的配置的細節(材料和數值)。磁心2：鐵氧體(相對磁導率1800)，直徑14mm(截面面積1.5×10-4m2)膜引導件：pps(相對磁導率1)，截面面積1.0×10-4m2圓筒形的旋轉部件(導電層)1a：鋁(相對磁導率1)，直徑24mm，厚度20μm(截面面積1.5×10-6m2)定影膜的彈性層1b和定影膜的表面層1c在比作為發熱層的圓筒形的旋轉部件(導電層)1a更外側，并且還不對生熱有貢獻。因此，不必計算磁導(或磁阻)，并且在本磁電路模型的情況下，定影膜的彈性層1b和定影膜的表面層1c能夠通過被包括在“圓筒體外的空氣”中來被處理。根據以上尺寸和相對磁導率計算的定影裝置的組件的“每單位長度的磁阻和磁導”將被總結在下面的表1中。[表1]第一實施例中的磁導關于“每單位長度的磁導”，將描述在圖11a中的磁性的等效電路圖和實際數值之間的對應關系。磁心的每單位長度的磁導pc被表示如下(表1)。pc＝3.5×10-7h·m導電層和磁心之間的區域的每單位長度的磁導pa_in是膜引導件的每單位長度的磁導和圓筒體內的空氣的每單位長度的磁導的合成，因此表示如下(表1)。pa_in＝1.3×10-10+2.5×10-10h·m導電層的每單位長度的磁導pcy是表1中描述的圓筒體，并且被表示如下。pcy＝1.9×10-12h·mpa_out是表1中描述的圓筒體外的空氣，并且被表示如下。pa_out＝pc-pa_in-pcy＝3.5×10-7h·m接下來，將描述其中磁阻是磁導的倒數的情況。磁心的每單位長度的磁阻如下。rc＝2.9×1061/(h·m)導電層和磁心之間的區域的磁阻如下。ra_in＝1/pa_in＝2.7×1091/(h·m)注意，在根據膜引導件的磁阻rf＝8.0×1091/(h·m)和圓筒體內的空氣的磁阻ra＝4.0×1091/(h·m)直接計算磁阻的情況下，必須使用并聯電路的組合磁阻的表達式。它是表1中描述的圓筒體，對應于rcy，并且rcy＝5.3×1011h·m成立。此外，通過從其直徑為24mm的空心部分的截面面積中減去磁心的截面面積和膜引導件的截面面積，計算圓筒體和磁心之間的區域的空氣的截面面積。通常，在使用本實施例作為定影裝置時的磁導值的標準基本上如下。關于磁心，在使用燒結鐵氧體的情況下，相對磁導率基本上為大約500到10000，并且截面變為大約5mm到20mm。因此，磁心的每單位長度的磁導變為1.2×10-8到3.9×10-6h·m。在采用其它鐵磁體的情況下，能夠選擇基本上大約100到10000作為相對磁導率。在采用樹脂作為膜引導件的材料的情況下，相對磁導率基本上為1.0，并且截面面積變為大約10mm2到200mm2。因此，每單位長度的磁導變為1.3×10-11到2.5×10-10h·m。關于圓筒體內的空氣，空氣的相對磁導率基本上為1，并且近似截面面積變為圓筒形的旋轉部件的截面面積與磁心的截面面積之間的差值，因此變為相當于10mm到50mm的截面面積。因此，每單位長度的磁導變為1.0×10-11到1.0×10-10h·m。這里提到的圓筒體內的空氣為圓筒形的旋轉部件(導電層)與磁心之間的區域。關于圓筒形的旋轉部件(導電層)，為了減少預熱時間，期望的是熱容更小。因此，期望的是厚度為1到50μm，并且直徑為大約10到100mm。在采用為磁性材料的鎳(相對磁導率600)作為該材料的情況下的每單位長度的磁導變為4.7×10-12到1.2×10-9h·m。在采用非磁性材料作為該材料的情況下的每單位長度的磁導變為8.0×10-15到2.0×10-12h·m。以上為根據本實施例的定影裝置的近似“每單位長度的磁導”的范圍。這里，在用磁阻值替代以上磁導值的情況下，其結果變為如下。磁心、膜引導件以及圓筒體內的空氣中的每一個的磁阻的范圍為2.5×105到8.1×1071/(h·m)、4.0×109到8.0×10101/(h·m)、以及1.0×108到1.0×10101/(h·m)。關于圓筒形的旋轉部件，在采用為磁性材料的鎳(相對磁導率600)作為該材料的情況下的每單位長度的磁阻變為8.3×108到2.1×10111/(h·m)，并且在采用非磁性材料作為該材料的情況下的每單位長度的磁阻變為5.0×1011到1.3×10141/(h·m)。以上為根據本實施例的定影裝置的近似“每單位長度的磁阻”的范圍。接下來，將參考表1中的“磁通的比率”以及圖11b描述磁性的等效電路。在本實施例的情況下，在靜磁場中的磁電路模型上，其中從磁心的一端輸出的經過磁心的內部的磁力線的100％經過的路徑具有下面的內容。在從磁心的一端輸出的經過磁心的內部的磁力線的100％中，0.0％經過膜引導件，0.1％經過圓筒體內的空氣，0.0％經過圓筒體，并且99.9％經過圓筒體外的空氣。在下文中，這個狀態將被表示為“圓筒體外的磁通的比率：99.9％”。注意，雖然稍后將描述原因，但是為了實現本實施例的目的，期望的是“在靜磁場中的磁電路模型上通過圓筒部件外的磁力線的比率”的值盡可能地接近100％。“通過圓筒部件外的磁力線的比率”是在將直流電流施加到激勵線圈以便形成靜磁場時，在膜的母線方向上經過磁心的內部并且從磁心的縱向方向上的一端輸出的磁力線中，通過圓筒形的旋轉部件外并且返回到磁心的另一端的磁力線的比率。當用表達式(5)到(10)中描述的參數表示時，“通過圓筒部件外的磁力線的比率”是pa_out相對于pc的比率(＝pa_out/pc)。為了創建“圓筒體外的磁力線的比率”高的配置，具體地，期望下面的設計技術。技術1：增大磁心的磁導(增大磁心的截面面積，增大材料的相對磁導率)技術2：減少圓筒體內的磁導(減少空氣部分的截面面積)技術3：防止具有大磁導的部件(諸如鐵等)被布置在圓筒體內技術4：減少圓筒體的磁導(減少圓筒體的截面面積，減少要被用于圓筒體的材料的相對磁導率)根據技術4，期望的是圓筒體的材料在相對磁導率μ方面較低。在采用具有高相對磁導率μ的材料作為圓筒體時，圓筒體的截面面積必須被減少得盡可能小。這與根據現有技術的定影裝置相反，在根據現有技術的定影裝置中圓筒體的截面面積越大，穿透圓筒體的磁力線的數量增加越多，熱效率變得越高。此外，雖然期望的是防止具有大磁導的部件被布置在圓筒體內，但是在鐵等別無選擇地被布置的情況下，“通過圓筒部件外的磁力線的比率”必須通過減少截面面積等來控制。注意，可能還有其中磁心在縱向方向上被分割成兩個或更多個并且在分割的磁心之間設置間隙的情況。在這種情況下，在用空氣或與磁心的相對磁導率相比具有更小相對磁導率的介質(諸如其相對磁導率被認為是1.0的介質)填充這個間隙的情況下，整個磁心的磁阻增大從而減少磁路形成能力。因此，為了實現本實施例，必須嚴格地管理磁心的間隙。用于計算磁心的磁導的方法變得復雜。在下文中，將描述在將磁心分割成兩個或更多個并且將這些以等間隔排列(在其之間夾著間隙或薄片形狀的非磁性材料)的情況下用于計算整個磁心的磁導的方法。在該情況下，必須推導縱向方向上的整體的磁阻，通過將導出的磁阻除以整個長度獲得每單位長度的磁阻，并且通過取其倒數獲得每單位長度的磁導。首先，磁心的縱向配置圖被示出在圖12中。在磁心c1到c10的情況下，截面面積為sc，磁導率為μc，并且每個分割的磁心的縱向的尺寸為lc，并且具有間隙g1到g9，截面面積為sg，磁導率為μg，并且每個間隙的縱向的尺寸為lg。在這時候，縱向的整體的磁阻rm_all由下面的表達式給出。rm_all＝(rm_c1+rm_c2+…+rm_c10)+(rm_g1+rm_g2+…+rm_g9)…(15)在本配置的情況下，磁心的材料與形狀以及間隙寬度為均勻的，并且因此，如果假設rm_c的相加的總和為σrm_c，并且rm_g的相加的總和為σrm_g，表達式(15)被表示如下。rm_all＝(σrm_c)+(σrm_g)…(16)如果假設磁心的縱向的尺寸為lc，磁導率為μc，截面面積為sc，間隙的縱向的尺寸為lg，磁導率為μg，并且截面面積為sg，rm_c＝lc/(μc·sc)…(17)rm_g＝lg/(μg·sg)…(18)這些被代入表達式(16)，并且因此，整個縱向的尺寸的磁阻rm_all變為rm_all＝(σrm_c)+(σrm_g)＝(lg/(μc·sc))×10+(lg/(μg·sg))×9…(19)如果假設lc的相加的總和為σlc，并且lg的相加的總和為σlg，每單位長度的磁阻rm變為rm＝rm_all/(σlc+σlg)＝rm_all/(l×10+lg×9)…(20)如下獲得每單位長度的磁導pm。pm＝1/rm＝(σlc+σlg)/rm_all＝(σlc+σlg)/[{σlc/(μc+sc)}+{σlg/(μg+sg)}]…(21)σlc：分割的磁心的長度的總和μc:磁心的磁導率sc:磁心的截面面積σlg:間隙的長度的總和μg:間隙的磁導率sg:間隙的截面面積根據表達式(21)，增大間隙lg導致磁心的磁阻的增大(磁導的劣化)。為了構成根據本實施例的定影裝置，期望的是從發熱的視角來看設計使得減少磁心的磁阻(從而增大磁導)，并且因此不是如此期望的提供間隙。然而，可能有其中為了防止磁心被容易破壞，磁心被分割成兩個或更多個以便提供間隙的情況。在該情況下，執行設計使得減少間隙lg得盡可能小(優選地大約50μm或更小)，并且使得不偏離稍后描述的對于磁導和磁阻的設計條件，由此能夠實現本發明的目的。3-4、圓筒形的旋轉部件內的圓周方向電流在圖8a中，從中心同心地布置磁心2、激勵線圈3和圓筒形的旋轉部件(導電層)1a，并且當在激勵線圈3內電流在箭頭i方向上增大時，在概念圖中八個磁力線經過磁心2。圖13a示出圖8a中的位置o中的截面配置的概念圖。經過磁路的磁力線bin被用在圖中朝向深度方向的箭頭(八個x標記)示出。在圖中朝向前側的箭頭bout(八個點標記)表示在形成靜磁場時在磁路外返回的磁力線。據此，在圓筒形的旋轉部件1a內在圖中的深度方向上行進的磁力線bin的數量為八個，并且在圓筒形的旋轉部件1a外返回到圖中的前側的磁力線bout的數量也是八個。在當在激勵線圈3內電流在箭頭i的方向上增大時的瞬間處，在磁路內形成磁力線，像朝向圖中的深度方向的箭頭(在圓內x標記)。在實際上已經形成交變磁場的情況下，感應電動勢被施加到圓筒形的旋轉部件1a的圓周方向上的整個區域使得抵消以這個方式形成的磁力線，并且電流在箭頭j的方向上流動。當電流流到圓筒形的旋轉部件1a中時，圓筒形的旋轉部件1a是金屬，并且因此，由于電阻引起焦耳加熱。本實施例的重要的特征在于，這個電流j在圓筒形的旋轉部件1a的環流(circulating)方向上流動。在本實施例的配置的情況下，靜磁場中經過磁心的內部的磁力線bin經過圓筒形的旋轉部件1a的空心部分，并且從磁心的一端輸出且返回到磁心的另一端的磁力線bout通過圓筒形的旋轉部件1a的外部。這是因為，在交變磁場中，在圓筒形的旋轉部件1a內的圓周方向電流變為占優勢的，防止產生其中如圖31中所示出的磁力線被產生穿透導電層的材料的內部的渦流e//。注意，在下文中，為了區別基本上用于感應加熱的描述的“渦流”(稍后在比較示例3和4中描述)，在本實施例的配置中在箭頭j的方向(或其反方向)上均勻地流到圓筒形的旋轉部件中的電流將被稱為“圓周方向電流”。根據法拉第定律的感應電動勢已經被產生在圓筒形的旋轉部件1a的環流方向上，并且因此，這個圓周方向電流j均勻地流到圓筒形的旋轉部件1a中。磁力線重復根據高頻電流的生成/消失以及方向改變，圓周方向電流j重復與高頻電流同步地生成/消失以及方向改變，并且根據在圓筒形的旋轉部件的材料的厚度方向上的整個區域的磁阻值引起焦耳加熱。圖13b是示出經過磁心的磁路的磁力線bin、從磁路的外側返回的磁力線bout、以及流到圓筒形的旋轉部件1a中的圓周方向電流j的方向的縱向透視圖。另一個優點在于，對于圓筒形的旋轉部件和激勵線圈3之間的圓筒形的旋轉部件的徑向上的間隔的約束少。這里，圖34示出其中沒有提供磁性線圈的定影裝置的縱向截面，并且為圓筒體1a的空心部分提供有具有其螺旋軸平行于圓筒體1d的母線方向的螺旋部分的激勵線圈3。在這個定影裝置的情況下，當在激勵線圈3附近產生的磁通l2穿透圓筒形的旋轉部件1a時，在圓筒形的旋轉部件1a處產生渦流，并且產生熱量。因此，為了讓l2對加熱有貢獻，必須執行設計以使得減少激勵線圈3與圓筒形的旋轉部件1d之間的間隔δdc。然而，在已經通過減薄圓筒形的旋轉部件1d的厚度將撓性給予圓筒形的旋轉部件的情況下，使定影膜1變形，因此，難以以高精度在整個圓周之上維持激勵線圈3與圓筒形的旋轉部件1d之間的間隔δdc。另一方面，在根據本實施例的定影裝置的情況下，圓周方向電流與在圓筒形的旋轉部件1a的母線方向上穿透圓筒形的旋轉部件1a的空心部分的磁力線的時間變化成比例。在該情況下，即使在激勵線圈、磁心和圓筒形的旋轉部件1a的位置關系被偏移若干毫米到數十毫米時，對圓筒形的旋轉部件1a起作用的電動勢也不容易波動。因此，根據本實施例的定影裝置在用于加熱具有撓性的圓筒形的旋轉部件(諸如膜)的應用中優秀。因此，如圖3中所示出的，即使在圓筒形的旋轉部件1a被橢圓形地變形時，圓周方向電流也能夠有效地被施加到圓筒形的旋轉部件1a。此外，激勵線圈3和磁心2的截面形狀可以是任何形狀(方形，五邊形，等)，因此設計靈活性也高。3-5、電力轉換效率在加熱定影膜的圓筒形的旋轉部件(導電層)時，高頻交變電流被施加到激勵線圈以便形成交變磁場。這個交變磁場將電流感應到圓筒形的旋轉部件。作為物理模型，這非常類似于變壓器的磁耦合。因此，在考慮電力轉換效率時，能夠采用變壓器的磁耦合的等效電路。根據其交變磁場，激勵線圈和圓筒形的旋轉部件被磁性地耦合，供應到激勵線圈的電力被傳播到圓筒形的旋轉部件。這里提到的“電力轉換效率”是要被供應到用作磁場發生器的激勵線圈的電力與要由圓筒形的旋轉部件消耗的電力之間的比率，并且在本實施例的情況下，是要被供應到用于圖1中示出的激勵線圈3的高頻轉換器5的電力與要被消耗作為圓筒形的旋轉部件1a處產生的熱量的電力之間的比率。這個電力轉換效率能夠用下面的表達式表示。電力轉換效率＝要被消耗作為圓筒形的旋轉部件處的熱量的電力/要被供應到激勵線圈的電力在供應給激勵線圈之后由除圓筒形的旋轉部件以外消耗的電力的示例包括由激勵線圈的磁阻引起的損失，以及由磁心材料的磁性特性引起的損失。圖14a和14b示出關于電路效率的說明圖。在圖14a中，1a表示圓筒形的旋轉部件，2表示磁心，并且3表示激勵線圈，并且圓周方向電流j流到圓筒形的旋轉部件1a中。圖14b是圖14a中示出的定影裝置的等效電路。r1表示磁心和激勵線圈的損失的量，l1表示圍繞磁心旋轉的激勵線圈的電感，m表示繞組導線與圓筒形的旋轉部件之間的互感，l2表示圓筒形的旋轉部件的電感，并且r2表示圓筒形的旋轉部件的電阻。去除圓筒形的旋轉部件時的等效電路被示出在圖15a中。當從激勵線圈的兩端測量電阻r1并且使用諸如阻抗分析儀或lcr表之類的裝置測量等效電感l1時，如從激勵線圈的兩端觀看的阻抗za被表示為za＝r1+jωl1...(23)流到這個電路中的電流由于r1而損失。也就是說，r1表示由線圈與磁心引起的損失。裝載圓筒形的旋轉部件時的等效電路被示出在圖15b中。在測量時的電阻rx和lx的情況下，能夠通過如圖15c中所示出的執行等價轉換，獲得下面的關系表達式。[數學式2][數學式3][數學式4]其中m表示激勵線圈和圓筒形的旋轉部件之間的互感。如圖15c中所示出的，當流到r1中的電流為i1并且流到r2中的電流為i2時，[數學式5]jωm(i1-l2)＝(r2+jω(l2-m))l2…(25)成立，并且因此，[數學式6]成立。用電阻r2的功率消耗/(電阻r1的功率消耗+電阻r2的功率消耗)表示效率，并且因此，[數學式7]成立，在測量裝載圓筒形的旋轉部件之前的電阻r1以及在裝載圓筒形的旋轉部件之后的電阻rx的情況下，能獲得電力轉換效率，其指示供應到激勵線圈的電力中的多少電力被消耗作為要在圓筒形的旋轉部件處產生的熱量。注意，在第一實施例的配置的情況下，由agilenttechnologiesinc.制造的阻抗分析儀4294a已經被采用以用于測量電力轉換效率。首先，在不存在圓筒形的旋轉部件的狀態中，已經從繞組導線的兩端測量電阻r1，接下來，在磁心已經被插入圓筒形的旋轉部件中的狀態中，從繞組導線的兩端測量電阻rx。因此，r1＝103mω并且rx＝2.2ω成立，能夠通過表達式(27)獲得在這時候的電力轉換效率為95.3％。在下文中，將使用這個電力轉換效率評估電磁感應加熱系統定影裝置的性能。3-6、對于“圓筒體外的磁通的比率”的條件在根據本實施例的定影裝置的情況下，在靜磁場中經過圓筒形的旋轉部件外的磁力線的比率與供應到激勵線圈的電力要在交變磁場中被傳播到圓筒形的旋轉部件的轉換效率(電力轉換效率)之間存在相關性。通過圓筒體的外側的磁力線的比率增大越多，電力轉換效率越高。其原因依賴于與其中當泄漏磁力線的數量足夠小并且經過一次線匝的磁力線的數量與經過二次線匝的磁力線的數量等同時電力轉換效率變高的變壓器的情況相同的原理。也就是說，經過磁心的內部的磁力線的數量與通過圓筒形的旋轉部件的外側的磁力線的數量越接近，到圓周方向電流的電力轉換效率變得越高。這意味著從磁心的縱向方向上的一端輸出并且返回到另一端的磁力線(具有與經過磁心的內部的磁力線反方向的磁力線)抵消經過圓筒形的旋轉部件的空心部分以及經過磁心的內部的磁力線的比率小。也就是說，如圖11b中的磁性的等效電路中所示出的，從磁心的縱向方向上的一端輸出并且返回到另一端的磁力線通過圓筒形的旋轉部件的外側(圓筒體外的空氣)。因此，本實施例的本質的特征是通過增大圓筒體外的磁力線的比率，有效地感應施加到激勵線圈的高頻電流作為在圓筒形的旋轉部件內的圓周方向電流。特定的示例包括減少經過膜引導件、圓筒體內的空氣以及圓筒體的磁力線。圖16是要被用于電力轉換效率的測量實驗的實驗設備的圖。金屬片1s是其中面積為230mm×600mm并且厚度為20μm的鋁片，其通過以圓筒形的形狀環繞以使得包圍磁心2與激勵線圈3并且在粗線1st部分處導電，形成與圓筒形的旋轉部件相同的導電路徑。磁心2為相對磁導率為1800并且飽和磁通密度為500mt的鐵氧體，并且具有截面面積為26mm2并且長度b為230mm的圓柱體形狀。通過使用未示出的固定單元，磁心2被布置為基本上在鋁片1s的圓筒的中心，通過穿透具有長度b＝230mm的圓筒的空心部分而在圓筒內形成磁路。通過在圓筒的空心部分處以螺旋形狀、以250匝纏繞磁心2來形成激勵線圈3。這里，當在箭頭1sz方向上抽出金屬片1s的端部時，圓筒的直徑1sd能夠被減少。已經使用這個實驗設備在將圓筒的直徑1sd從191mm變為18mm的同時測量了電力轉換效率。注意，在下面表2中示出在1sd＝191mm時的圓筒體外的磁力線的比率的計算結果，并且在下面表3中示出在1sd＝18mm時的圓筒體外的磁力線的比率的計算結果。[表2]當圓筒直徑1sd為191mm時的圓筒體外部的磁力線的比率[表3]當圓筒直徑1sd為18mm時的圓筒體外部的磁力線的比率對于電力轉換效率的測量，首先，在不存在圓筒形的旋轉部件的狀態中從繞組導線的兩端測量電阻r1。接下來，在磁心被插入圓筒形的旋轉部件的空心部分中的狀態中從繞組導線的兩端測量電阻rx，并且根據表達式(27)測量電力轉換效率。在圖17中，與圓筒的直徑對應的圓筒體外的磁力線的比率(％)被作為橫軸，并且21khz的頻率中的電力轉換效率被作為縱軸。對于曲線圖，電力轉換效率在圖內的p1處及其后急劇地上升并且超過70％，并且在用箭頭示出的區域r1的范圍中電力轉換效率被維持在70％或更多。電力轉換效率在p3周圍處再次急劇地上升，并且在區域r2中達到80％或更多。電力轉換效率在p4處及其后的區域r3中維持94％或更多的較高值。這個電力轉換效率開始急劇地上升依賴于圓周方向電流開始有效地流到圓筒體中。這個電力轉換效率是用于設計電磁感應加熱系統定影裝置的非常重要的參數。例如，在電力轉換效率已經為80％的情況下，剩余20％電力在除圓筒形的旋轉部件以外的位置中被產生作為熱能。關于產生電力的位置，在諸如磁性材料等的部件被布置在圓筒形的旋轉部件的內部的情況下，在其部件上產生電力。也就是說，當電力轉換效率低時，必須針對在激勵線圈與磁心處產生熱量而采取措施。根據本發明人及其他的研究，其措施的程度在70％和80％的電力轉換效率作為邊界的情況下極大地改變。因此，對于區域r1、r2和r3的配置，用作定影裝置的配置極大地不同。將描述三個類型的設計條件r1、r2和r3，并且定影裝置的配置不屬于其任何一種。在下文中，將詳細描述適用于設計定影裝置的電力轉換效率。下面的表4是與圖17中的p1到p4對應的配置實際被設計作為定影裝置并且被評估的結果。[表4]定影裝置p1-p4的評估結果定影裝置p1本配置是其中磁心的截面面積為5.75mm×4.5mm并且圓筒體(導電層)的直徑是143.2mm的情況。在這時候通過阻抗分析儀獲得的電力轉換效率為54.4％。電力轉換效率為指示供應到定影裝置的電力之中對圓筒(導電層)的加熱的貢獻的參數。因此，即使在已經設計作為能夠輸出最大1000w的定影裝置的情況下，大約450w變成損失，并且其損失在線圈和磁心處變成加熱。在本配置的情況下，即使在啟動時供應1000w持續若干秒時，線圈溫度也可能超過200攝氏度。當考慮線圈絕緣體處的耐熱溫度為200攝氏度的后半段并且鐵氧體的磁心的居里點通常為大約200到250攝氏度時，難以在45％損失的情況下將諸如激勵線圈等的部件維持為等于或小于耐熱溫度。此外，當磁心的溫度超過居里點時，線圈的電感突然劣化，并且導致負載波動。供應到定影裝置的電力的大約45％被浪費，因此，為了將900w的功率供應到圓筒體(估計1000w的90％)，必須向其供應大約1636w的功率。這意味著在100v的輸入時消耗電力供應16.36a。在存在能夠從用于商用ac的插頭供應的容許電流為15a的限制的情況下，要被供應的電流可能超過容許電流。因此，對于其中圓筒體外的磁力線的比率為64％并且電力轉換效率為54.4％的定影裝置p1，要被供應到定影裝置的電力可能是不足的。定影裝置p2本配置是其中磁心的截面面積為5.75mm×4.5mm并且圓筒體的直徑是127.3mm的情況。在這時候通過阻抗分析儀獲得的電力轉換效率為70.8％。在這時候，依賴于定影裝置的打印操作，在激勵線圈等處產生穩定的大量熱，并且激勵線圈單元的溫度上升、特別地磁心的溫度上升可能引起問題。當采用高規格裝置(借此能夠執行每分鐘60張的打印操作)作為根據本實施例的定影裝置時，圓筒形的旋轉部件的旋轉速度變成330mm/sec。因此，可能有其中圓筒形的旋轉部件的表面溫度為保持在180攝氏度的情況。在這種情況下，能夠設想磁心的溫度可能超過240攝氏度持續20秒，并且超過圓筒體(導電層)的溫度。要用作磁心的鐵氧體的居里溫度通常為200到250攝氏度，并且在鐵氧體超過居里溫度的情況下，磁導率突然減少。當磁導率突然減少時，這防止在磁心內形成磁路。當防止形成磁路時，對于本實施例，可能有其中感應圓周方向電流以便使得難以產生熱的情況。因此，當采用上述高規格裝置作為根據設計條件r1的定影裝置時，為了降低鐵氧體磁心的溫度，期望的是提供冷卻單元。作為冷卻單元，可以采用空氣冷卻風扇、水冷、熱沉、輻射片、熱管、bellchoi元件等。不用說，在本配置中不要求高規格的情況下不必提供冷卻單元。定影裝置p3本配置是其中磁心的截面面積為5.75mm×4.5mm并且圓筒體的直徑是63.7mm的情況。在這時候通過阻抗分析儀獲得的電力轉換效率為83.9％。在這時候，穩定的熱量在激勵線圈等處產生，但是不超過能夠通過熱傳遞和自然冷卻加熱的熱量。當采用高規格裝置(借此能夠執行每分鐘60張的打印操作)作為根據本配置的定影裝置時，圓筒體的旋轉速度變成330mm/sec。因此，即使在圓筒體的表面溫度被維持為180攝氏度的情況，鐵氧體的磁心的溫度也不上升到等于或高于220攝氏度。因此，對于本配置，在采用高規格定影裝置的情況下，期望的是采用其居里溫度等于或高于220攝氏度的鐵氧體。在采用根據設計條件r2的定影裝置作為高規格定影裝置的情況下，期望的是優化諸如鐵氧體等的耐熱設計。對于本配置，在不要求上述高規格的情況下，不必執行這種水平的耐熱設計。定影裝置p4本配置是其中磁心的截面面積為5.75mm×4.5mm并且圓筒體的直徑是47.7mm的情況。在這時候通過阻抗分析儀獲得的電力轉換效率為94.7％。當采用高規格裝置(借此能夠執行每分鐘60張的打印操作)作為根據本配置的定影裝置時，圓筒體的旋轉速度變成330mm/sec，并且在圓筒體的表面溫度被維持在180攝氏度的情況下，激勵線圈等不上升到等于或高于180攝氏度。這表示激勵線圈幾乎不產生熱。在圓筒體外的磁力線的比率為94.7％并且電力轉換效率為94.7％(設計條件r3)的情況下，電力轉換效率足夠高，并且因此，即使在采用定影裝置p4作為更高規格定影裝置時，也不必提供冷卻單元。此外，對于其中電力轉換效率被穩定在較高值的這個區域，即使在圓筒形的旋轉部件與磁心之間的位置關系波動時，電力轉換效率也不波動。在電力轉換效率不波動的情況下，穩定的熱量能夠被從圓筒形的旋轉部件供應。因此，對于使用具有撓性的定影膜的定影裝置，采用其中電力轉換效率不波動的這個區域r3提供大優點。如上所述，對于被配置為使得圓筒形的旋轉部件在其軸向上產生磁場并且使得圓筒形的旋轉部件執行電磁感應加熱的定影裝置，由圓筒體外的磁力線的比率得到的設計條件可以被用圖17中的箭頭r1、r2和r3分類為區域。r1：圓筒體外的磁力線的比率等于或大于70％但是小于90％r2：圓筒體外的磁力線的比率等于或大于90％但是小于94％r3：圓筒體外的磁力線的比率等于或大于94％3-7、根據“圓周方向電流”的加熱的特征3-4中描述的“圓周方向電流”由于圖6中的電路s內產生的感應電動勢而被引起。因此，圓周方向電流依賴于電路s中收容的磁力線、以及電路s的電阻值。不同于稍后描述的“渦流e//”，圓周方向電流與材料內的磁通密度沒有關系。因此，甚至由不用作薄的磁路的薄的磁性金屬制成的圓筒形的旋轉部件、或者甚至由非磁性金屬制成的圓筒形的旋轉部件都能夠以高效率產生熱。此外，對于其中電阻值沒有極大地變化的范圍，圓周方向電流也不依賴于材料的厚度。圖18a示出具有20μm厚度的鋁的圓筒形的旋轉部件中的電力轉換效率的頻率依賴性。對于20-100khz的頻帶，電力轉換效率維持等于或高于90％。如同第一實施例一樣，在使用21-40khz的頻帶用于加熱的情況下，維持高電力轉換效率。接下來，圖18b示出對于具有相同形狀的圓筒形的旋轉部件，在21khz的頻率處電力轉換效率的厚度依賴性。具有實線的黑圈表示鎳的實驗結果，具有虛線的白圈表示鋁的實驗結果。兩者對于20-300μm厚度的區域，在電力轉換效率方面維持為等于或高于90％，并且兩者不依賴于厚度，并且可以被采用作為用于定影裝置的加熱材料。因此，在“通過圓周方向電流加熱”的情況下，與根據現有技術的渦流損失進行的加熱相比，能夠擴展對于圓筒形的旋轉部件的厚度和材料以及交變電流的頻率的設計靈活性。注意，根據本實施例的r1的定影裝置的一個特征是，從磁心的縱向方向上的一端輸出的磁力線中，通過圓筒形的旋轉部件的外側并且返回到磁心的另一端的磁力線的比率等于或高于70％。從磁心的縱向方向上的一端輸出的磁力線中，通過圓筒形的旋轉部件的外側并且返回到磁心的另一端的磁力線的比率等于或高于70％，等同于圓筒體的磁導與圓筒體的內側的磁導的和等于或低于圓筒體的磁導的30％。因此，本實施例的特性配置之一是其中如果假設磁心的磁導為pc、圓筒體的內側的磁導為pa并且圓筒體的磁導為ps則滿足0.30×pc≥ps+pa的關系的配置。此外，在通過用磁阻替換這個來表示磁導關系表達式的情況下，磁導關系表達式如下。0.30×pc≥ps+pa0.30×rsa≥rc其中rs和ra的組合磁阻rsa被如下地計算。rc:磁心的磁阻rs:導電層的磁阻ra:導電層與磁心之間的區域的磁阻rsa:rs和ra的組合磁阻期望的是在定影裝置的記錄材料的整個最大傳送區域處的與圓筒形的旋轉部件的母線方向正交的方向上的截面中滿足上述關系表達式。類似地，本實施例的r2的定影裝置滿足下面的表達式。0.10×pc≥ps+pa0.10×rsa≥rc本實施例的r3的定影裝置滿足下面的表達式。0.06×pc≥ps+pa0.06×rsa≥rc3-8、優于閉合磁路的優點這里，為了設計使得磁力線通過圓筒形的旋轉部件的外側，還存在用于形成閉合磁路的方法。這里提到的閉合磁路為，如圖35中所示出的，磁心2在圓筒形的旋轉部件外形成環路，并且具有定影膜1被覆蓋在該環路的一部分上的形狀。然而，當使用磁心2c形成環路時，這引起導致裝置的尺寸增大的問題。另一方面，對于本實施例，能夠在其中磁心沒有在圓筒形的旋轉部件外形成環路的開磁路的配置的情況下執行設計，并且因此可以實現裝置的尺寸的減少。此外，在采用21-100khz頻帶作為交變電流的頻率的情況下，如同本實施例一樣的其中磁心沒有在圓筒形的旋轉部件外形成環路的開磁路的配置具有除裝置的尺寸的減少以外的優點。在下文中，將描述這個優點。在其中磁心沒有在圓筒形的旋轉部件外形成環路的閉合磁路的配置的情況下，50-60hz頻帶的低頻被采用作為交變電流的頻率。這是因為當增大磁場的頻率時，定影裝置的設計根據下列理由而變得較難。為了使得圓筒形的旋轉部件以高效率產生熱，在采用21-100khz頻帶的高頻率作為交變電流的頻率的情況下，當采用由諸如硅鋼片之類的金屬制成的磁心作為磁心時，磁心損耗增大。因此，高頻率時低損失的烘焙鐵氧體適合作為磁心的材料。然而，烘焙鐵氧體是燒結材料，因此，這是脆弱的材料。當形成由這個脆弱的烘焙鐵氧體構成的具有至少四個l字母配置的磁心(閉合磁路)時，裝置的尺寸被增大從而使組裝特性劣化，并且還增大在由裝置的掉落等引起的外部地施加到裝置的沖擊的情況下裝置被損壞的風險。在磁心已經被損壞并且甚至其一部分已經被斷開的情況下，引導磁力線的能力顯著地劣化，并且使得圓筒形的旋轉部件1產生熱的功能被丟失。這物理地等效于閉合磁路的變壓器的情況，當磁路的一部分斷開時，原始的性能沒有被維持。此外，在其中磁心在圓筒形的旋轉部件外成環路的閉合磁路的情況下，可能有其中為了改善組裝特性和轉換性磁心必須被分割成復數個部分的情況。雖然已經描述了期望的是將分割的磁心之間的間隙間隔抑制到50μm或更小，但是當磁心被分割時，引起諸如間隙管理等的設計上的問題。此外，包括其中外物(諸如灰塵等)被夾在分割的磁心之間的接合部分中并且性能劣化的風險。另一方面，在采用21-100khz頻帶的高頻率作為交變電流的頻率的情況下，定影裝置由其中磁心沒有在圓筒形的旋轉部件外形成環路的開磁路構成提供了下面的優點。1、磁心的形狀能夠由桿狀構成，并且因此，容易改善抗沖擊性能。特別地，這在使用烘焙鐵氧體時是有利的。2、磁心不一定必須包括l字母配置或分割配置，并且因此便于間隙管理。3、能夠通過將磁場變為高頻率來減少磁心的截面面積，并且因此，整個裝置的尺寸能夠減少。(4)比較實驗的結果在下文中，將描述具有本實施例的配置的圖像形成設備與根據現有技術的圖像形成設備之間的比較實驗的結果。比較示例1本比較示例相對于第一實施例具有如下的配置，其中通過在縱向方向上將磁心分割成兩個或更多個磁心并且在分割的磁心之間提供間隙，磁心的磁導被減少(磁阻被增大)。圖19是比較示例1中的線圈和磁心的透視圖。磁心13是相對磁導率為1800并且飽和磁通密度為500mt的鐵氧體，并且具有直徑為5.75mm2、截面面積為26mm2并且長度為22mm的圓柱形狀。十個磁心13以等間隔布置，在圖19中的虛線部分中在磁心之間夾著厚度g＝0.7mm的聚酯薄膜片，并且其整個長度b為226.3mm。關于圓筒形的旋轉部件(導電層)，如同第一實施例一樣采用相對磁導率1.0的鋁。對于圓筒形的旋轉部件，厚度為20μm，并且直徑為24mm。通過將表5中指出的參數代入表達式(15)到(21)來計算磁心的每單位長度的磁導。此外，當假設根據上述計算磁心的每單位長度的磁導為1.1×10-9h·m時計算經過每個區域的磁力線的比率時，其結果為下面的表6。[表5]比較示例1中的磁導比較示例1符號數值單位分割的磁心的長度lc0.022m磁心的磁導率μc2.3e-03h/m磁心的截面面積sc2.6e-05m^2磁心的磁阻rm_c3740821/h間隙的長度lg0.0007m間隙的磁導率μg1.3e-06h/m間隙的截面面積sg2.6e-05m^2間隙的磁阻rm_g2.1e+071/h整個磁心的磁阻rm_all2.2e+081/h每單位長度的rm_allrm8.8e+081/(h·m)每單位長度的pmpm1.1e-09h·m[表6]比較示例1中的磁導在分割的磁心之間設置許多間隙，因此，與第一實施例相比磁心的磁導更小。因此，圓筒體外的磁力線的比率為63.8％，并且這是不滿足“r1：圓筒體外的磁力線的比率等于或大于70％”的設計要求的配置。對于磁力線的形狀，如圖20中的虛線所示出的，對于磁心3a-3j中的每一個形成磁極，其一部分如同磁力線l一樣返回到圓筒體內的空氣，此外對于其一部分，如同l1一樣磁通在黑圈部分處垂直穿透定影輥的材料。此外，根據比較示例1的定影裝置的每個組件的磁導如下。磁心的磁導pc＝1.1×10-9h·m圓筒體內的磁導pa＝1.3×10-10+4.0×10-10h·m圓筒體的磁導ps＝1.9×10-12h·m因此，比較示例1不滿足下面的磁導關系表達式。ps+pa≤0.30×pc當用磁阻替代這個時，磁心的磁阻rc＝9.1×1081/(h·m)成立。圓筒體內的磁阻是膜引導件rf和圓筒體內的空氣rair的組合磁阻，因此，當使用下面的表達式計算這個時，ra＝1.9×1091/(h·m)成立。圓筒體的磁阻rs＝5.3×10111/(h·m)，并且因此，rs和ra的組合磁阻rsa被獲得如下，rsa＝1.9×1091/(h·m)成立。因此，根據比較示例1的定影裝置不滿足下面的磁阻表達式。0.30×rsa≥rc在該情況下，能夠設想在圖32中示出的方向上的渦流e⊥和圓周方向電流部分地流到由鋁制成的圓筒形的旋轉部件中，并且都對加熱有貢獻。將描述這個渦流e⊥。渦流e⊥具有如下特征，其中越接近于材料的表面，e⊥越大，并且越接近于材料的內部，e⊥按指數規律地變得越小。其深度將被稱為穿透深度δ，并且用下面的表達式表示。δ＝503×(ρ/fμ)^1/2…(28)δ:穿透深度mf:激勵電路的頻率hzμ:磁導率h/mρ:磁阻率ωm穿透深度δ表示電磁波的吸收的深度，并且電磁波的強度在深于此的位置中變得等于或低于1/e。其深度依賴于頻率、磁導率和磁阻率。比較實驗的結果圖21示出具有20μm厚度的鋁的圓筒形的旋轉部件中的電力轉換效率的頻率依賴性。黑圈表示第一實施例中的頻率和電力轉換效率的結果，并且白圈表示比較示例1中的頻率和電力轉換效率的結果。第一實施例對于20-100khz的頻帶，維持等于或高于90％的電力轉換效率。比較示例1與第一實施例在90khz或更高處相同，在50khz處85％，在30khz處75％，在20khz處60％，以這樣的方式，頻率越低，電力轉換效率越低。下面將描述其原因。對于比較示例1的配置，能夠設想在圖32中示出的方向上的渦流e⊥和圓周方向電流部分地流到其中，并且都對加熱有貢獻。這個渦流e⊥具有頻率依賴性，如表達式(28)中所示出的。也就是說，頻率越高，鋁中容易吸收越多電磁波，因此，電力轉換效率增大。對于第一實施例，在也采用21khz到40khz頻率的情況下，與能夠通過熱傳遞和自然冷卻輻射的熱量相比，在激勵線圈處產生的熱量足夠小。在該情況下，激勵線圈的溫度低于圓筒形的旋轉部件的溫度，因此，不必對于線圈和磁心執行耐熱設計。另一方面，對于比較示例1，其電力轉換效率等于或低于70％的25khz或更低的頻帶是不可用的。在該情況下，必須進行針對線圈的溫度上升的措施，或必須通過升級電源以便將頻帶增大到90khz或更高來采用電力轉換效率大約為90％的位置。如上所述，根據第一實施例的配置，即使在采用作為非磁性金屬的鋁作為導電層的材料時，導電層也能夠以高效率被加熱而沒有增大導電層的厚度。此外，即使在采用21-100khz頻帶的頻率的情況下，能夠以低損失產生熱，不必將磁心形成為閉合磁路，因此，便于磁心的設計。因此，即使在輸出高時，也能夠以緊湊的方式設計整個裝置。現在，讓我們考慮滿足下面的兩個條件的定影裝置。條件1、圓筒形的旋轉部件的材料以及磁心與圓筒形的旋轉部件之間的區域中的部件的材料全部是具有與空氣相同的相對磁導率的非磁性材料。條件2、制作如下配置，其中從磁心的一端輸出的磁力線的94％或更高通過圓筒形的旋轉部件的外側返回到磁心的另一端(r3的定影裝置)。如果假設磁心的磁阻是rc，并且圓筒形的旋轉部件的磁阻以及圓筒形的旋轉部件與磁心之間的區域的磁阻的組合磁阻是rsa，其中從磁心的一端輸出的磁力線的94.7％或更高通過圓筒形的旋轉部件的外側返回到磁心的另一端的條件能夠被表示如下。0.06×rsa≥rc磁心的磁阻rc被表示如下。μc:磁心的磁導率sc:磁心的截面面積圓筒形的旋轉部件的磁阻以及圓筒形的旋轉部件與磁心之間的區域的磁阻的組合磁阻rsa被表示如下。μsa:圓筒形的旋轉部件以及圓筒形的旋轉部件與磁心之間的區域的磁導率ssa:圓筒形的旋轉部件以及圓筒形的旋轉部件與磁心之間的區域的截面面積根據上述，如下表示滿足其中從磁心的一端輸出的磁力線的94％或更高通過圓筒形的旋轉部件的外側返回到磁心的另一端的條件的表達式。0.06×μcsc≥μsassa現在，假設真空磁導率是μμ0，并且磁心的相對磁導率是μc0，空氣的磁導率是1.0，并且因此，根據條件1，μsa＝1.0×μ0，并且μc＝μc0×μ0，并且因此，滿足條件2的表達式如下。0.06×100×μc0sc≥ssa0.06×μc0×sc≥ssa根據上述，發現對于滿足條件1和條件2的定影裝置，圓筒形的旋轉部件的截面面積以及磁心與圓筒形的旋轉部件之間的區域的截面面積的和等于或低于磁心的截面面積的(0.06×μc0)倍。注意，條件1不必與空氣的相對磁導率1.0相同。在磁導率小于1.1的情況下，能夠應用上述關系表達式。注意，即使對于如圖35中所示出的具有其中磁心在圓筒形的旋轉部件(導電層)外形成環路的形狀的閉合磁路的配置，當磁心的磁導率小時，本實施例也具有效果。也就是說，可能有其中磁心的磁導率太低而不誘導磁力線到圓筒形的旋轉部件的外側的情況。在這種情況下，當磁心的磁阻滿足為圓筒形的旋轉部件的磁阻以及圓筒形的旋轉部件與磁心之間的區域的磁阻的組合磁阻的30％或更低的條件時，從磁心的一端輸出的磁力線的70％或更高通過圓筒形的旋轉部件的外側返回到磁心的另一端。類似地，當磁心的磁阻滿足為圓筒形的旋轉部件的磁阻以及圓筒形的旋轉部件與磁心之間的區域的磁阻的組合磁阻的10％或更低的條件時，從磁心的一端輸出的磁力線的90％或更高通過圓筒形的旋轉部件的外側返回到磁心的另一端。類似地，當磁心的磁阻滿足為圓筒形的旋轉部件的磁阻以及圓筒形的旋轉部件與磁心之間的區域的磁阻的組合磁阻的6％或更低的條件時，從磁心的一端輸出的磁力線的94％或更高通過圓筒形的旋轉部件的外側返回到磁心的另一端。第二實施例本實施例是關于上述第一實施例的另一個示例，并且與第一實施例的不同之處在于，采用奧氏體不銹鋼(sus304)作為圓筒形的旋轉部件(導電層)。以下是作為參考，通過總結各種類型的金屬的電阻率和相對磁導率并且根據表達式(28)計算在21khz、40khz與100khz處的穿透深度δ的結果。[表7]圓筒形的旋轉部件的穿透深度根據表7，sus304電阻率高，并且相對磁導率低，因此穿透深度δ大。也就是說，sus304容易穿透電磁波，并且因此，sus304幾乎不被采用作為感應加熱的加熱元件。因此，對于根據現有技術的電磁感應加熱系統定影裝置，難以實現高電力轉換效率。然而，表7指出對于本實施例，可以實現高電力轉換效率。注意，除了采用sus304作為圓筒形的旋轉部件的材料之外，第二實施例的配置與第一實施例的配置相同。定影裝置的橫向截面形狀也與第一實施例相同。對于加熱層，相對磁導率1.0的sus304被采用，并且膜厚是30μm，并且直徑是24mm。彈性層和表面層與第一實施例相同。磁心、激勵線圈、溫度檢測部件和溫度控制與第一實施例相同。根據本實施例的定影裝置的每個組件的磁導和磁阻將被示出在下面表8中。[表8]第二實施例中的磁導對于本配置，圓筒體外的磁通的比率是99.3％，并且滿足“r3：圓筒體外的磁力線的比率等于或大于94％”的條件。此外，第二實施例的每個組件的磁導根據表8如下。磁心的磁導pc＝5.9×10-8h·m圓筒體內的磁導pa＝1.3×10-10+4.0×10-10h·m圓筒體的磁導ps＝2.9×10-12h·m因此，第二實施例滿足以下的磁導關系表達式。ps+pa≤0.30×pc當用磁阻替代這個時，磁心的磁阻rc＝1.7×1071/(h·m)成立。圓筒體內的磁阻是膜引導件rf和圓筒體內的空氣rair的磁阻的組合磁阻，因此，當使用下面的表達式計算這個時，ra＝1.9×1091/(h·m)成立。圓筒體的磁阻rs＝3.5×10111/(h·m)，并且因此，rs和ra的組合磁阻rsa被獲得如下，rsa＝1.9×1091/(h·m)成立。因此，根據第二實施例的定影裝置滿足以下的磁阻關系表達式。0.30×rsa≥rc根據上述，根據第二實施例的定影裝置滿足磁導(磁阻)關系表達式，并且因此可以被采用作為定影裝置。比較示例2比較示例2相對于第二實施例具有如下的配置，其中通過在縱向方向上將磁心分割成兩個或更多個磁心并且在分割的磁心之間提供許多間隙，磁心的磁導被減少。以與比較示例1相同的方式，磁心是具有圓柱形狀的鐵氧體，其中直徑為5.4mm，截面面積為23mm2，并且長度b為22mm，并且十個磁心13以等間隔布置，在其之間夾著厚度g＝0.7mm的聚酯薄膜片。對于定影膜的圓筒形的旋轉部件(導電層)，以與第二實施例相同的方式，采用相對磁導率1.02的sus304，并且膜厚是30μm，并且直徑是24mm。能夠以與比較示例1相同的方式計算磁心的每單位長度的磁導，每單位長度的磁導是1.1×10-9h·m。經過每個區域的磁力線的比率如同以下表一樣。[表9]比較示例2中的磁導與第二實施例相比磁心的磁導更小，并且因此，圓筒體外的磁力線的比率是64.1％，并且這不滿足“r1：圓筒體外的磁力線的比率等于或大于70％”的條件。此外，比較示例的每個組件的磁導如下。磁心的磁導pc＝1.1×10-9h·m圓筒體內的磁導pa＝1.3×10-10+4.0×10-10h·m圓筒體的磁導ps＝2.9×10-12h·m因此，根據比較示例2的定影裝置不滿足下面的磁導關系表達式。ps+pa≤0.30×pc當用磁阻替代這個時，磁心的磁阻rc＝9.1×1081/(h·m)圓筒體內(圓筒體與磁心之間的區域)的磁阻：ra＝1.9×1091/(h·m)圓筒體的磁阻：rs＝3.5×10111/(h·m)rs與ra的組合磁阻rsa：rsa＝1.9×1091/(h·m)因此，比較示例2不滿足下面的磁阻關系表達式。0.30×rsa≥rc在該情況下，能夠設想在圖32中示出的方向上的渦流e⊥和圓周方向電流部分地流到由sus304制成的圓筒形的旋轉部件中，并且都對加熱有貢獻。比較實驗的結果圖22示出具有30μm厚度的sus304的圓筒形的旋轉部件中的電力轉換效率的頻率依賴性。黑圈表示第二實施例中的頻率和電力轉換效率的結果，并且白圈表示比較示例2中的頻率和電力轉換效率的結果。第二實施例對于20-100khz的頻帶，維持等于或高于90％的電力轉換效率。比較示例2與第二實施例在100khz或更高處相同，在50khz處80％，在30khz處70％，在20khz處50％，以這樣的方式，頻率越低，電力轉換效率越低。對于第二實施例，在采用21khz到40khz頻率的情況下，電力轉換效率高達94％，因此，與能夠通過熱傳遞和自然冷卻輻射的熱量相比，在激勵線圈處產生的熱量足夠小。在該情況下，激勵線圈的溫度不斷地低于圓筒形的旋轉部件的溫度，因此，不必對于線圈和磁心執行耐熱設計。另一方面，對于比較示例2，其電力轉換效率等于或低于70％的35khz或更低的頻帶是不可用的。在該情況下，必須進行針對線圈的溫度上升的措施，或必須通過升級電源以便將頻帶增大到90khz或更高來采用電力轉換效率大約為90％的位置。如上所述，根據第二實施例的配置，能夠提供如下的定影裝置，其中即使在采用相對磁導率低的sus304作為導電層的材料時，導電層也能夠以高效率被加熱而沒有增大導電層的厚度。第三實施例對于本實施例，將描述采用具有高相對磁導率的金屬作為圓筒形的旋轉部件的配置。如同本實施例一樣，對于其中使得圓筒形的旋轉部件主要由圓周方向電流產生熱的配置，不一定必須采用具有低相對磁導率的金屬作為圓筒形的旋轉部件，并且甚至具有高相對磁導率的金屬能夠被采用。對于根據現有技術的電磁感應加熱系統定影裝置，存在問題在于，即使在采用具有高相對磁導率的鎳等作為圓筒形的旋轉部件時，在減少圓筒形的旋轉部件的厚度的情況下，電力轉換效率降低。因此，本實施例示出即使在鎳的厚度薄的情況下，也能夠使得圓筒形的旋轉部件以高效率產生熱。減薄圓筒形的旋轉部件的厚度提供了優點，諸如改善針對重復彎曲的耐久性、以及由熱容減少引起的快速啟動特性的改善等等。除了采用鎳作為圓筒形的旋轉部件之外，圖像形成設備的配置與第一實施例相同。對于第三實施例，相對磁導率600的鎳作為圓筒形的旋轉部件。對于圓筒形的旋轉部件，厚度為75μm，并且直徑為24mm。彈性層和表面層與第一實施例相同，并且因此將省略其描述。此外，激勵線圈、溫度檢測部件、和溫度控制與第一實施例相同。這個磁心2是相對磁導率為1800、飽和磁通密度為500mt、直徑為14mm并且長度b為230mm的鐵氧體。根據本實施例的定影裝置的每個組件的磁導的比率將被示出在下面表10中。[表10]第三實施例中的磁導對于本實施例，圓筒體外的磁力線的比率是98.7％，并且滿足“r3：圓筒體外的磁力線的比率等于或大于90％”的條件。鎳部分地用作磁路，因此，圓筒體外的磁通的比率減少大約1％，但是獲得足夠高熱效率。此外，第三實施例的每個組件的磁導根據表10如下。磁心的磁導:pc＝3.5×10-7h·m圓筒體內的磁導:pa＝1.3×10-10+2.4×10-10h·m圓筒體的磁導:ps＝4.2×10-9h·m因此，根據第三實施例的定影裝置滿足以下的磁導關系表達式。ps+pa≤0.30×pc現在，當用磁阻關系表達式替換上述磁導關系表達式時，獲得以下表達式。磁心的磁阻:rc＝2.9×1061/(h·m)圓筒體與磁心之間的區域的磁阻:ra＝2.7×1091/(h·m)圓筒體的磁阻:rs＝2.4×1081/(h·m)rs與ra的組合磁阻:rsa＝2.2×1081/(h·m)因此，第三實施例滿足以下的磁阻關系表達式。0.30×rsa≥rc根據上述，根據第三實施例的定影裝置滿足磁導關系表達式(磁阻關系表達式)，并且因此能夠被采用作為定影裝置。比較示例3作為比較示例3，將描述如下的配置，其中磁心2和圓筒形的旋轉部件的截面面積不同于根據第三實施例的定影裝置的那些，其不滿足“將圓筒體外的磁通的比率設定為等于或高于90％”。特別地，將描述其中圓筒形的旋轉部件用作主磁路的配置。圖23為根據比較示例3的定影裝置的截面圖，定影輥11而不是定影膜被采用作為電磁感應加熱旋轉部件。這是其中通過加壓輥7和定影輥11的按壓力來形成壓合部n、并且圖像載體p和調色劑圖像t被壓合以沿箭頭方向旋轉的配置。作為定影輥11的圓筒體(圓筒形的旋轉部件)11a，采用相對磁導率為600、厚度為0.5mm、直徑為60mm的鎳(ni)。注意，圓筒體的材料不局限于鎳，并且可以是具有高相對磁導率的磁性金屬，諸如鐵(fe)、鈷(co)等。磁心2具有由沒有分割的一體的組件構成的圓柱形狀。磁心2使用未示出的固定單元被布置在定影輥11內，并且用作被配置為將根據由激勵線圈3產生的交變磁場的磁力線(磁力線)誘導到定影輥11中以便形成用于磁力線的路徑(磁路)的部件。這個磁心2是相對磁導率為1800、飽和磁通密度為500mt、直徑為6mm并且長度b為230mm的鐵氧體。根據比較示例3的定影裝置的每個組件的磁導的計算結果將被總結在表11中。[表11]比較示例3中的磁導比較示例3的每個組件的磁導根據表11如下。磁心的磁導:pc＝4.4×10-8h·m圓筒體內(圓筒體與磁心之間的區域)的磁導：pa＝1.3×10-10+3.3×10-9h·m圓筒體的磁導:ps＝7.0×10-8h·m因此，不滿足以下的磁導關系表達式。ps+pa≤0.30×pc當用磁阻替換上述表達式時，獲得以下表達式。磁心的磁阻:rc＝2.3×1071/(h·m)圓筒體內(圓筒體與磁心之間的區域)的磁阻：ra＝2.9×1081/(h·m)圓筒體的磁阻：rs＝1.4×1071/(h·m)rs與ra的組合磁阻：rsa＝1.4×1071/(h·m)因此，比較示例3不滿足下面的磁阻關系表達式。0.30×rsa≥rc根據比較示例3的定影裝置具有其中圓筒體的磁導大于磁心的磁導的1.5倍的配置。因此，圓筒體的外側沒有用作磁路，并且圓筒體外的磁力線的比率是0％。因此，當使用比較示例3的配置產生磁力線時，主磁路是圓筒體(圓筒形的旋轉部件)11a，并且沒有在圓筒體外形成磁路。對于在該情況下的磁力線形狀，如圖24中的虛線所示出的，從磁心2產生的磁力線進入圓筒形的旋轉部件11a本身，并且返回到磁心2。此外，泄漏磁場lb在線圈3的一些間隙中被產生，并且進入圓筒形的旋轉部件11a本身。中心位置d處的截面圖將被示出在圖25a中。這是當線圈3的電流在箭頭i方向上增大時的瞬間處的磁力線的示意圖。經過磁路的磁力線bin將被用朝向圖中的空間中的深度方向的箭頭(由圓圈包圍的八個x標記)示出。朝向圖中的空間中的前側的箭頭(八個黑圓圈)表示返回到圓筒形的旋轉部件11a的內部的磁力線bout。在圓筒形的旋轉部件11a、并且特別地用xxvb指示的部分內，如圖25b中所示出的，大量的渦流e//發生，使得形成用黑圈表示的用于防止磁場的變化的磁場。對于渦流e//，在精確的意義上，存在相互抵銷的部分以及相互增強的部分，并且最終，由虛線箭頭指出的渦流的和e1和e2變為主要的。這里，在下文中，e1和e2將被稱為表皮電流。當在圓周方向上出現表皮電流e1和e2時，與定影輥加熱層11a的表皮電阻(skinresistance)成比例產生焦耳熱。這種電流也重復與高頻電流同步地生成/消失以及方向改變。此外，在磁場的生成/消失時的磁滯損失也對發熱有貢獻。根據渦流e//的發熱或根據表皮電流e1和e2的發熱物理地等效于圖31中示出的，并且根據在這個方向上的渦流e//的發熱將基本上被稱為勵磁損失，并且等效于其的物理現象用以下表達式表示。現在，將描述“勵磁損失”?！皠畲艙p失”是如下的情況，其中圖31中示出的電磁感應發熱旋轉部件200的材料200a內的磁場b//的方向平行于旋轉部件的軸x，在箭頭b//方向上的磁力線增大的同時，在抵消其增大的方向上產生渦流。這個渦流將被稱作e//。另一方面，在圖32中示出的電磁感應發熱旋轉部件200的材料200a內的磁場b//的方向與旋轉部件的軸x垂直的情況下，在箭頭b⊥方向上的磁通增大的同時，在抵消其增大的方向上產生渦流。這個渦流將被稱作e⊥。如同比較示例3一樣，對于其中從磁心2的一端輸出的磁力線的大部分經過圓筒形的旋轉部件的材料的內部并且返回到磁心的另一端的配置，主要通過根據渦流e//的焦耳熱在圓筒形的旋轉部件處產生熱。根據這個渦流e//的發熱基本上被稱為“勵磁損失”，并且通過該渦流產生的發熱的量pe由以下表達式表示。pe：由渦流損失引起的發熱的量t：定影輥厚度f：頻率bm：最大磁通密度ρ：電阻率ke：比例常數如以上表達式中所示出的，發熱的量pe與“bm：材料內的最大磁通密度”的平方成比例，并且因此，期望的是選擇諸如鐵、鈷、鎳或其合金之類的鐵磁材料作為成分。相反地，當采用弱磁性材料或非磁性材料時，熱效率劣化。發熱的量pe與厚度t的平方成比例，并且因此，當將該厚度減薄為等于或薄于200μm時，這引起如下的問題，即熱效率劣化，并且具有高電阻率的材料也是不利的。也就是說，根據比較示例3的定影裝置是高度依賴于圓筒形的旋轉部件的厚度的。比較實驗將描述關于比較示例3和第三實施例的圓筒形的旋轉部件的厚度依賴性執行比較實驗的結果。作為用于比較實驗的由鎳制成的圓筒形的旋轉部件，采用其中直徑為60mm且長度為230mm的部件，并且制備三種類型的厚度(75μm、100μm、150μm和200μm)。作為磁心，對于第三實施例，采用直徑14mm的材料，并且對于比較示例3，采用直徑6mm的材料。磁心的直徑在第三實施例和比較示例3之間不同的原因是，為了區分比較示例3具有沒有滿足“r1：圓筒體外的磁力線的比率等于或大于70％”的配置，而第三實施例具有滿足“r2：圓筒體外的磁力線的比率等于或大于90％”的配置。以下表12示出對于根據第三實施例和比較示例3的圓筒形的旋轉部件的每個厚度的“圓筒體外的磁力線的比率”。從表12發現，比較示例3的圓筒形的旋轉部件的圓筒體外的磁力線的比率對于圓筒形的旋轉部件的厚度高度敏感并且厚度依賴性高，而第三實施例對圓筒形的旋轉部件的厚度不敏感并且厚度依賴性低。[表12]圓筒形的旋轉部件的厚度依賴性第三實施例比較示例3磁心直徑146ni75μm98.7％50.6％ni100μm98.3％38.2％ni150μm97.5％13.3％ni200μm96.7％0.0％接下來，將描述其中磁心被布置在圓筒體內并且測量在21khz的頻率處的電力轉換效率的結果。首先，在不存在圓筒體的狀態中從繞組導線的兩端測量電阻r1和等效電感l1。接下來，在磁心已經被插入圓筒體中的狀態中從繞組導線的兩端測量電阻rx和lx。接下來，根據表達式(27)測量電力轉換效率，并且測量結果被示出在圖26中。效率＝(rx-r1)/rx…(27)據此，對于比較示例3，當圓筒形的旋轉部件的厚度達到等于或薄于150μm時開始電力轉換效率的降低，并且在75μm處電力轉換效率達到81％。與其中采用非磁性金屬作為圓筒形的旋轉部件的情況相比，特別地當圓筒形的旋轉部件的厚度更大時電力轉換效率傾向于增大。這歸因于有效地引起“勵磁損失”，其是利用上述發熱的量pe的表達式示出的發熱現象。然而，“勵磁損失”傾向于與厚度的平方成比例地減少，并且因此，電力轉換效率在75μm處減少到81％。通常，為了為定影裝置中的圓筒體提供撓性，圓筒形的旋轉部件(導電層)的厚度優選地等于或薄于50μm。當超過這個厚度時，圓筒形的旋轉部件可能具有差的對于重復彎曲的耐久性，或可能由于熱容增大而減損快速啟動特性。對于比較示例3的配置，當將圓筒形的旋轉部件的厚度減少為等于或薄于50μm時，電磁感應加熱的電力轉換效率變為等于或低于80％。因此，如在3-6中描述的，激勵線圈等發熱，并且極大超過能夠通過熱傳遞和自然冷卻輻射的熱量。在該情況下，激勵線圈的溫度與圓筒形的旋轉部件相比變得極其高溫，因此，激勵線圈的耐熱設計、以及冷卻手段(諸如空氣冷卻、水冷等)是必需的。此外，在采用烘焙鐵氧體作為磁心的情況下，讓居里點在大約240攝氏度處可以防止形成磁路，因此，必須選擇具有更高耐熱的材料。這導致關于組件的尺寸增大以及成本增大。當激勵線圈單元的尺寸增大時，插入有這個單元的旋轉部件也要增大尺寸，熱容增大，并且可能減損快速啟動性質。另一方面，對于第三實施例的配置，電力轉換效率超過95％，因此，將以高效率執行發熱。此外，圓筒形的旋轉部件能夠被構成為等于或薄于50μm，因此，這個可以被采用作為具有撓性的定影膜。對于根據第三實施例的圓筒形的旋轉部件，熱容能夠被減少，不必對激勵線圈執行耐熱設計和輻射設計，因此，整個定影裝置能夠減少尺寸，并且還在快速啟動特性方面優秀。如上所述，根據第三實施例的配置，即使在用具有高相對磁導率的材料(諸如鎳)形成導電層時，也能夠以高效率對導電層執行發熱而沒有增大導電層的厚度。第四實施例本實施例是第三實施例的變型，并且不同于第三實施例的配置之處僅在于，在縱向方向上磁心被分割成兩個或更多個磁心，并且在分割的磁心之間設置間隙。分割磁心具有如下優點，即與在沒有分割磁心的情況下由一體的組件構成的磁心相比，分割的磁心更不容易由于外部沖擊而損傷。例如，當在與磁心的縱向方向正交的方向上給磁心沖擊時，由一體的組件構成的磁心容易被破壞，但是分割的磁心不容易被破壞。其它配置與第三實施例相同，因此，將省略描述。根據第四實施例的定影裝置的配置之中，其中提供圓筒形的旋轉部件1a、磁心3和線圈2并且磁心3已經被分割成10個磁心的配置是與圖19中示出的比較示例1的配置相同的配置。根據第四實施例的磁心3與根據比較示例1的磁心之間的極大的不同點是分割的磁心之間的間隙的長度。比較示例1中的間隙的長度為700μm，而第四實施例中的間隙的長度為20μm。對于第四實施例，在間隙中壓合相對磁導率為1并且厚度g為20μm的絕緣片(諸如聚酰亞胺等)。以這樣的方式，在其磁心之間壓合薄的絕緣片，借此能夠確保分割的磁心的間隙。對于第四實施例，為了盡可能地抑制整個磁心的磁阻的增大，分割的磁心之間的間隙被設計為盡可能小。對于第四實施例的配置，當以與比較示例1相同的方法獲得磁心3的每單位長度的磁導時，其結果如同以下表13一樣。此外，每個組件的磁阻和每單位長度的磁導的計算值將被示出在表14中。[表13]第四實施例中的磁導[表14]第四實施例中的磁導對于第四實施例的配置，圓筒體外的磁力線的比率為97.7％，并且滿足“r2：圓筒體外的磁力線的比率等于或大于90％”的條件。此外，第四實施例的每個組件的磁導根據表14如下。磁心的磁導:pc＝1.9×10-7h·m圓筒體內的磁導:pa＝1.3×10-10+1.8×10-10h·m圓筒體的磁導:ps＝4.3×10-9h·m因此，第四實施例滿足以下的磁導關系表達式。ps+pa≤0.30×pc當用磁阻替換上述表達式時，獲得以下表達式。磁心的磁阻:rc＝5.2×1061/(h·m)圓筒體內的磁阻:ra＝3.2×1091/(h·m)圓筒體的磁阻:rs＝2.4×1081/(h·m)rs與ra的組合磁阻:rsa＝2.2×1081/(h·m)因此，第四實施例滿足以下的磁阻關系表達式。0.30×rsa≥rc根據上述，根據第四實施例的定影裝置滿足磁導關系表達式(磁阻關系表達式)，并且因此能夠被采用作為定影裝置。比較示例4本比較示例不同于第四實施例之處在于分割的磁心之間的間隙的長度以及圓筒體。對于比較示例4，采用用作圓筒體的定影輥(圖27)。分割的磁心22a-22k是相對磁導率為1800并且飽和磁通密度為500mt的鐵氧體，并且具有直徑為11mm的圓柱形狀，并且分割的磁心的長度為22mm，并且這十一個磁心以g＝0.5mm的等間隔布置。對于用作圓筒體的定影輥，作為熱產生層21a，采用由鎳(相對磁導率為600)形成的層，其中直徑為40mm，并且厚度為0.5毫米。能夠以與第四實施例相同的方式計算磁心33的每單位長度的磁阻和磁導，并且計算結果如以下表15。此外，每個間隙的磁阻具有磁心的磁阻的若干倍大的值。此外，表16示出定影裝置的每個組件的每單位長度的磁阻和磁導的計算結果。[表15]比較示例4中的磁導比較示例4符號數值單位分割的磁心的長度lc0.022m磁心的磁導率μc2.3e-03h/m磁心的截面面積sc9.5e-05m^2磁心的磁阻rm_c1.0e+051/h間隙的長度lg0.0005m間隙的磁導率μg1.3e-06h/m間隙的截面面積sg9.5e-05m^2間隙的磁阻rm_g4.2e+061/h整個磁心的磁阻rm_all4.3e+071/h每單位長度的rm_allrm1.7e+081/(h·m)每單位長度的pmpm5.8e-09h·m[表16]比較示例4中的磁導對于根據第四實施例的定影裝置中的磁導比率，圓筒體的磁導為磁心的磁導的八倍大。因此，圓筒體的外側沒有用作磁路，并且圓筒體外的磁力線的比率是0％。因此，磁力線不通過圓筒體的外側，而被誘導到圓筒體本身。此外，間隙部分處的磁阻大，因此，如同圖28中示出的磁力線形狀一樣，在每個間隙部分處出現磁極。比較示例4的每個組件的磁導根據表16如下。磁心的每單位長度的磁導:pc＝5.8×10-9h·m圓筒體內的(圓筒體和磁心之間的區域)每單位長度的磁導：pa＝1.3×10-10+1.3×10-9h·m圓筒體的每單位長度的磁導:ps＝4.7×10-8h·m因此，比較示例4不滿足下面的磁導關系表達式。ps+pa≤0.30×pc當用磁阻替換上述表達式時，獲得以下表達式。磁心的每單位長度的磁阻:rc＝1.7×1081/(h·m)圓筒體內(圓筒體和磁心之間的區域)的每單位長度的磁阻：ra＝7.2×1081/(h·m)圓筒體的每單位長度的磁阻:rs＝2.1×1071/(h·m)rs與ra的組合磁阻:rsa＝2.1×1071/(h·m)因此，比較示例4不滿足下面的磁阻關系表達式。0.30×rsa≥rc將描述比較示例4的配置的發熱原理。首先，對于圖28中示出的磁心22的間隙部分d1，以與比較示例1相同的方式通過對圓筒體的磁場影響產生渦流e⊥。圖29a示出大約d1處的截面圖。這是當線圈23的電流在箭頭i方向上增大時的瞬間處的磁力線的示意圖。經過磁心的磁路的磁力線bin將被用朝向圖中的前側方向的箭頭(八個黑圈)示出。朝向圖中的深度方向的箭頭(八個x標記)表示返回到圓筒形的旋轉部件21a的內部的磁力線bni。在圓筒形的旋轉部件21a的材料、并且特別地用xxixb指示的部分內，如圖29b中所示出的，大量的渦流e//發生使得形成用于防止用白圈內的x標記表示的磁場bni的變化的磁場。對于渦流e//，在精確的意義上，存在相互抵銷的部分以及相互增強的部分，并且最終，渦流的和e1(實線)和e2(虛線)變為主要的。當使用透視圖指出這個時，這變為圖29c，出現用于抵消在圓筒形的旋轉部件的材料內部影響的磁力線bni的箭頭方向上的磁力線的渦流(表皮電流)，電流e1流到外表面中，并且電流e2流到內側中。當在圓周方向上出現表皮電流e1和e2時，對于定影輥的熱產生層21a，電流以集中的方式流到表皮部分中，因此，與表皮電阻成比例地產生焦耳熱。這種電流也重復與高頻電流同步地生成/消失以及方向改變。此外，在磁場的生成/消失時的磁滯損失也對發熱有貢獻。根據渦流e//的發熱或根據表皮電流e1和e2的發熱以與比較示例3相同的方式由表達式(1)表示，并且隨著厚度t的平方減少。接下來，在圖28中的d2中，磁通垂直穿透定影輥的材料。在該情況下的渦流在圖32中示出的e⊥的方向上出現。對于比較示例4，能夠設想在這個方向上的渦流的出現也對發熱有貢獻。渦流e⊥具有如下特征，其中越接近于材料的表面，e⊥越大，并且越接近于材料的內部，e⊥按指數規律地變得越小。其深度將被稱為穿透深度δ，并且用下面的表達式表示。δ＝503×(ρ/fμ)^1/2…(28)穿透深度δm激勵電路的頻率fhz磁導率μh/m磁阻率ρωm穿透深度δ表示電磁波的吸收的深度，并且電磁波的強度在深于此的位置中變得等于或低于1/e。相反地，直到這個深度吸收大部分能量。其深度依賴于頻率、磁導率和磁阻率。磁阻率ρ(ω·m)和相對磁導率μ、以及鎳的每個頻率處的穿透深度δm被示出如以下表。[表17]鎳的穿透深度對于鎳，穿透深度在21khz的頻率處為37μm，并且當鎳的厚度小于這個厚度時，電磁波穿透鎳，并且根據渦流的發熱的量極大減少。也就是說，即使在渦流e⊥出現時，在大約40μm的材料厚度的情況下也影響發熱效率。因此，在采用磁性金屬作為熱產生層的情況下，期望的是其厚度大于穿透深度。比較實驗將描述第四實施例和比較示例4之間的圓筒形的旋轉部件的厚度依賴性的比較的實驗結果。作為根據比較示例4的由鎳制成的圓筒形的旋轉部件，采用其中直徑為60mm且長度為230mm的部件，并且制備四個類型的厚度(75μm、100μm、150μm和200μm)。第四實施例具有如下配置，其中磁心在縱向方向上被分割，為了確保分割的磁心之間的間隙，在分割的磁心之間的間隙中壓合厚度g＝20μm的聚酰亞胺片。以下表18示出，對于根據第四實施例和比較示例4的定影裝置，在圓筒形的旋轉部件的厚度與圓筒體外的磁力線的比率之間的關系。不管圓筒形的旋轉部件的厚度如何，第四實施例滿足“r2：圓筒體外的磁力線的比率等于或大于90％”的條件。比較示例4是，在具有0.5mm的間隙的磁心上采用根據第四實施例的相同的圓筒形的旋轉部件的情況下的“圓筒體外的磁力線的比率”，并且在所有情況下都不滿足“r1：圓筒體外的磁力線的比率等于或大于70％”。[表18]圓筒體外部的磁力線的比率第四實施例比較示例4磁心直徑164ni75μm97.7％0.0％ni100μm96.9％0.0％ni150μm95.5％0.0％ni200μm94.0％0.0％比較示例4的“圓筒體外的磁力線的比率”在所有情況下是0％。因此，磁力線不容易通過圓筒體的外側，而主要經過該輥。圖30是其中磁心被布置在圓筒形的旋轉部件的空心部分內并且測量在21khz的頻率處的電力轉換效率的結果。據此，對于根據比較示例4的定影裝置，從鎳的150μm厚度開始電力轉換效率減少，并且在75μm處達到80％，并且表現出與比較示例3相同的趨勢。對于比較示例4的配置，在圓筒形的旋轉部件的厚度被設定為75μm或更薄的情況下，電磁感應加熱的電力轉換效率減少到80％或更小，并且如同比較示例3一樣具有對于快速啟動特性不利的配置。另一方面，對于第四實施例的配置，電力轉換效率超過95％，并且因此，根據與第三實施例相同的原因，第四實施例對于快速啟動特性是有利的。如上所述，根據第四實施例的配置，對于由具有高相對磁導率的鎳形成的圓筒體，即使在減薄其厚度時，也能夠對圓筒體有效地執行發熱，并且能夠提供在快速啟動特性方面優秀的定影裝置。注意，如圖33a和33b中所示出的，在磁心2的從圓筒形的旋轉部件的端面突出的一部分被配置為以便在圓筒形的旋轉部件的徑向上不突出到從圓筒形的旋轉部件的內周面延伸的虛擬面的外側的區域的情況下，這對改善組裝特性有貢獻。第五實施例對于第一實施例中的項目“3-3、磁電路和磁導”，已經描述了當必須在圓筒體內提供鐵等時，必須控制通過圓筒體的外側的磁力線的比率?，F在，將描述控制通過圓筒體的外側的磁力線的比率的具體示例。本實施例是第二實施例的變型，并且不同于第二實施例的配置之處僅在于加強支柱被布置作為加強部件。布置配置有最小的截面面積的鐵支柱，因此，定影膜和加壓輥能夠以更高壓力被壓制，并且具有其中能夠改善定影能力的優點。這里提到的截面面積是在與圓筒形的旋轉部件的母線方向垂直的方向上的截面。圖36是根據第五實施例的定影裝置的示意截面圖。定影裝置a包括用作圓筒形的加熱旋轉部件的定影膜1、用作與定影膜1的內表面接觸的壓合部形成部件的膜引導件9、被配置為壓制壓合部形成部件的金屬支柱23、以及用作加壓部件的加壓輥7。金屬支柱23是相對磁導率為500的鐵，并且其截面面積是1mm×30mm＝30mm2。加壓輥7經由定影膜1而與膜引導件9一起形成壓合部n。在使用壓合部n傳送攜帶調色劑圖像t的記錄材料p的同時，記錄材料p被加熱以便將記錄材料p上的調色劑圖像t定影。使用未示出的軸承單元和按壓單元通過總壓力大約10n到300n(大約10－30kgf)的按壓力將加壓輥7壓在膜引導件9上。通過使用未示出的驅動源在箭頭方向上的旋轉來驅動加壓輥7，轉矩根據壓合部n處的摩擦力而對定影膜1起作用，并且定影膜1被驅動和旋轉。膜引導件9還具有用作膜引導件的功能，該膜引導件被配置為引導定影膜1的內表面，并且由作為耐熱樹脂的聚苯硫醚(pps)等構成。圓筒體和磁心的截面面積和材料與第二實施例相同，因此，當計算經過每個區域的磁力線的比率時，獲得如以下表19一樣的結果。[表19]第五實施例中的磁力線的比率對于第五實施例的配置，圓筒體外的磁力線的比率為91.6％，并且滿足“r1：圓筒體外的磁力線的比率等于或大于70％”的條件。第五實施例的每個組件的磁導根據表19如下。磁心的磁導:pc＝4.5×10-7h·m圓筒體內(圓筒體與磁心之間的區域)的磁導:pa＝3.8×10-8+1.3×10-10+3.1×10-10h·m圓筒體的磁導:ps＝1.4×10-12h·m因此，第五實施例滿足以下的磁導關系表達式。ps+pa≤0.30×pc當用磁阻替換上述表達式時，獲得以下表達式。磁心的磁阻:rc＝2.2×1061/(h·m)圓筒體內的磁阻是鐵支柱rt、膜引導件rf和圓筒體內的空氣rair的磁阻的組合磁阻ra，當使用下面的表達式時，ra＝2.3×1091/(h·m)成立。圓筒體的磁阻rs是rs＝3.2×1091/(h·m)，因此，rs和ra的組合磁阻rsa是rsa＝2.3×1091/(h·m)成立。因此，第五實施例的配置滿足以下磁阻關系表達式。0.30×rsa≥rc根據上述，根據第五實施例的定影裝置滿足磁導(磁阻)關系表達式，并且因此能夠被采用作為定影裝置。圖37示出每單位長度的包括磁心、線圈、圓筒體和金屬支柱的空間的磁性的等效電路。觀看的方式與圖11b相同，因此，將省略磁性的等效電路的詳細說明。當從磁心的縱向方向上的一端輸出的磁力線視為100％時，其8.3％經過金屬支柱的內部并且返回到磁心的另一端，因此通過圓筒體的外側的磁力線僅僅減少那么多。將參考圖38使用法拉第定律和磁力線的方向描述這個原因。法拉第定律是“當改變電路內的磁場時，企圖將電流施加到該電路的感應電動勢發生，并且感應電動勢與垂直穿透該電路的磁通的時間變化成比例”。在電路s被布置在圖38中示出的螺線管線圈3的磁心2的端部附近并且高頻交變電流被施加到線圈3的情況下，電路s處產生的感應電動勢根據表達式(2)根據法拉第定律與垂直穿透電路s的內部的磁力線的時間變化成比例。也就是說，當磁力線的更多的垂直分量bfor經過電路s時，要產生的感應電動勢也增大。然而，經過金屬支柱的內部的磁力線變為磁心內的磁力線的垂直分量bfor的相反的方向的磁力線的分量bopp。當這個相反的方向的磁力線的分量bopp存在時，“垂直穿透電路的磁力線”變為bfor與bopp之間的差值，并且因此減少。作為其結果，可能有電動勢減少并且轉換效率下降的情況。因此，在將諸如金屬支柱之類的金屬部件布置在圓筒體與磁心之間的區域中的情況下，通過選擇具有小相對磁導率的材料(諸如奧氏體不銹鋼等)，圓筒體內的磁導被減少為使得滿足以下磁導關系表達式。在必須將具有高相對磁導率的部件布置在磁心與圓筒體之間的區域中的情況下，通過將其部件的截面面積減少為盡可能小，圓筒體內的磁導被減少(圓筒體內的磁阻被增大)為使得滿足以下磁導關系表達式。比較示例5本比較示例不同于上面描述的第五實施例之處在于金屬支柱的截面面積。在截面面積大于第五實施例并且為作為第五實施例的截面面積的四倍大的2.4×10-4m2的情況下，當計算經過每個區域的磁力線的比率時，計算結果如以下表20。[表20]比較示例5中的磁力線的比率對于比較示例5的配置，圓筒體外的磁力線的比率為66.8％，并且不滿足“r1：圓筒體外的磁力線的比率等于或大于70％”的條件。在這時候，通過阻抗分析儀獲得的電力轉換效率為60％。此外，比較示例5的每個組件的每單位長度的磁導根據表20如下。磁心的每單位長度的磁導:pc＝4.5×10-7h·m圓筒體內(圓筒體與磁心之間的區域)的每單位長度的磁導：pa＝1.5×10-7+1.3×10-10+3.1×10-10h·m圓筒體的每單位長度的磁導:ps＝1.4×10-12h·m因此，比較示例5不滿足下面的磁導關系表達式。ps+pa≤0.30×pc當用磁阻替換上述表達式時，獲得以下表達式。磁心的磁阻:rc＝2.2×1061/(h·m)當根據以下表達式計算這個時圓筒體內的磁阻ra(鐵支柱rt、膜引導件rf和圓筒體內的空氣rair的磁阻的組合磁阻)為ra＝6.6×1061/(h·m)。圓筒體的磁阻rs是rs＝7.0×10111/(h·m)，因此，rs和ra的組合磁阻rsa是rsa＝6.6×1061/(h·m)。因此，比較示例5不滿足下面的磁阻關系表達式。0.30×rsa≥rc第六實施例對于第一到第五實施例的情況，定影裝置已經被處理為其中最大圖像區域內的部件等在圓筒形的旋轉部件的母線方向上具有均勻的截面配置。對于第六實施例，將描述在圓筒形的旋轉部件的母線方向上具有不均勻的截面配置的定影裝置。圖39為第六實施例中描述的定影裝置。作為與第一到第五實施例的配置不同的點，溫度檢測部件24被設置在圓筒形的旋轉部件內(圓筒形的旋轉部件和磁心之間的區域)。其它配置與第二實施例相同，定影裝置包括具有導電層(圓筒形的旋轉部件)的定影膜1、磁心2、以及壓合部形成部件(膜引導件)9。如果假設磁心2的縱向方向為x軸方向，最大圖像形成區域為x軸上的0到lp的范圍。例如，在其中記錄材料的最大傳送區域為215.9mm的ltr尺寸的圖像形成設備的情況下，lp必須被設定為lp＝215.9mm。溫度檢測部件24由相對磁導率為1的非磁性材料構成，在與x軸垂直的方向上的截面面積為5mm×5mm，在與x軸平行的方向上的長度為10mm。溫度檢測部件24被布置在x軸上的從l1(102.95mm)到l2(112.95mm)的位置中?，F在，x坐標上的0到l1將被稱為區域1，其中存在溫度檢測部件24的l1到l2將被稱為區域2，并且l2到lp將被稱為區域3。區域1中的截面配置被示出在圖40a中，并且區域2中的截面配置被示出在圖40b中。如圖40b中所示出的，溫度檢測部件24被收容在定影膜1內，因此變為磁阻計算的對象。為了嚴格地執行磁阻計算，分別對于區域1、區域2和區域3獲得“每單位長度的磁阻”，根據每個區域的長度執行積分計算，并且通過將這些相加來獲得組合磁阻。首先，區域1或區域3中的每個組件的每單位長度的磁阻被示出在下面表21。[表21]區域1或3的截面配置區域1中的磁心的每單位長度的磁阻rc1如下。rc1＝2.9×1061/(h·m)現在，磁心和圓筒體之間的區域的每單位長度的磁阻ra是膜引導件rf的每單位長度的磁阻和圓筒內的空氣rair的每單位長度的磁阻的組合磁阻。因此，能夠使用以下表達式計算這個。作為計算的結果，區域1中的磁阻ra1和區域1中的磁阻rs1如下。ra1＝2.7×1091/(h·m)rs1＝5.3×10111/(h·m)此外，區域3與區域1相同，因此，三個類型的關于區域3的磁阻如下。rc3＝2.9×1061/(h·m)ra3＝2.7×1091/(h·m)rs3＝5.3×10111/(h·m)接下來，區域2中的每個組件的每單位長度的磁阻被示出在下面表22。[表22]區域2的截面配置區域2中的每個組件的每單位長度的磁阻rc2如下。rc2＝2.9×1061/(h·m)磁心和圓筒體之間的區域的每單位長度的磁阻ra是膜引導件rf的每單位長度的磁阻、熱敏電阻器rt的每單位長度的磁阻和圓筒內的空氣rair的每單位長度的磁阻的組合磁阻。因此，能夠使用以下表達式計算這個。作為計算的結果，區域2中的每單位長度的磁阻ra2和區域2中的每單位長度的磁阻rc2如下。ra2＝2.7×1091/(h·m)rs2＝5.3×10111/(h·m)區域3與區域1完全相同。注意，對于磁心和圓筒體之間的區域的每單位長度的磁阻ra，將描述ra1＝ra2＝ra3的原因。對于區域2中的磁阻計算，熱敏電阻器24的截面面積增大，并且圓筒體內的空氣的截面面積減少。然而，對于兩者，相對磁導率都是1，因此，磁阻是相同的，無論熱敏電阻器24存在與否。也就是說，在僅僅非磁性材料被布置在磁心與圓筒體之間的區域中的情況下，即使在與空氣相同地處理磁阻的計算時，這也是足夠作為計算上的精度。這是因為在非磁性材料的情況下，相對磁導率變為幾乎接近1的值。相反，在磁性材料(鎳、鐵、硅鋼等)的情況下，期望的是分離地計算其中存在磁性材料的區域以及其他的區域。用作圓筒體的母線方向上的組合磁阻的磁阻r[a/wb/(1/h)]的積分能夠對于每個區域的磁阻r1、r2和r31/(h·m)如下地計算。因此，從記錄材料的最大傳送區域的一端到另一端的區段中的磁心的磁阻rc[h]能夠被如下計算。此外，從記錄材料的最大傳送區域的一端到另一端的區段中的圓筒體和磁心之間的區域的組合磁阻ra[h]能夠被如下計算。從記錄材料的最大傳送區域的一端到另一端的區段中的圓筒體的組合磁阻rs[h]能夠被如下計算。對每個區域執行的以上計算的結果將被示出在下面表23。[表23]每個區域中的磁導的積分計算結果區域1區域2區域3組合磁阻積分開始點mm0102.95112.95積分結束點mm102.95112.95215.9距離mm102.9510102.95每單位長度的磁導pch·m3.5e-073.5e-073.5e-07每單位長度的磁阻rc1/(h·m)2.9e+062.9e+062.9e+06磁阻rc的積分[a/wb(1/h)]3.0e+082.9e+073.0e+086.2e+08每單位長度的磁導pah·m3.7e-103.7e-103.7e-10每單位長度的磁阻ra1/(h·m)2.7e+092.7e+092.7e+09磁阻ra的積分[a/wb(1/h)]2.8e+112.7e+102.8e+115.8e+11每單位長度的磁導psh·m1.9e-121.9e-121.9e-12每單位長度的磁阻rs1/(h·m)5.3e+115.3e+115.3e+11磁阻rs的積分[a/wb(1/h)]5.4e+135.3e+125.4e+131.1e+14根據上述表23，rc、ra和rs如下。rc＝6.2×108[1/h]ra＝5.8×1011[1/h]rs＝1.1×1014[1/h]rs和ra的組合磁阻rsa能夠以以下表達式計算。根據以上計算，獲得rsa＝5.8×1011[1/h]，因此，滿足以下關系表達式。0.30×rsa≥rc以這樣的方式，在定影裝置在圓筒形的旋轉部件的母線方向上具有不均勻的截面形狀的情況下，期望的是磁心在圓筒形的旋轉部件的母線方向上被分成多個區域，對于其每個區域計算磁阻，并且最終，根據那些計算組合的磁阻或磁導。然而，在待處理的部件為非磁性材料的情況下，磁導率基本上與空氣的磁導率相同，并且因此，這可以通過將其視為空氣來計算。接下來，將描述必須被計算的組件。對于布置在圓筒形的旋轉部件(導電層，即，圓筒形的旋轉部件和磁心之間的區域)內的組件，并且至少一部分被包括在記錄材料的最大傳送區域(0到lp)中，磁導或磁阻必須被計算。相反地，對于布置在圓筒形的旋轉部件外側的部件，磁導或磁阻不必被計算。這是因為如上所述，感應電動勢根據法拉第定律與垂直穿透電路的磁力線的時間變化成比例，并且與電路外側的磁力線沒有關系。此外，在圓筒形的旋轉部件的母線方向上布置在記錄材料的最大傳送區域外側的部件不影響圓筒形的旋轉部件(導電層)的發熱，不必被計算。雖然已經參考示例性實施例描述了本發明，但是應當理解，本發明不限于所公開的示例性實施例。以下權利要求的范圍將被給予最寬的解釋從而包括所有這樣的修改、等同的結構與功能。本申請要求2012年6月19日提交的日本專利申請no.2012-137892和2013年6月10日提交的日本專利申請no.2013-122216的權益，上述兩個申請的全部內容通過參考被合并于此。當前第1頁12