本發明涉及一種取向電工鋼板及其制造方法。

背景技術：

通常，對于磁性能優良的取向電工鋼板，{110}<001>取向的高斯組織(gosstexture)應該沿鋼板軋制方向高度發達，為了形成這樣的織構，需通過晶粒異常生長的二次再結晶來形成高斯取向晶粒。這種非正常的結晶生長不同于常規的晶粒生長是在正常的晶粒生長因析出物、夾雜物或者固溶或晶界偏析的元素而受到正常生長的晶界遷移被抑制時發生。如此抑制晶粒生長的析出物或夾雜物等被稱為晶粒生長抑制劑(inhibitor)，對基于{110}<001>取向的二次再結晶的取向電工鋼板制造技術的研究致力于使用強抑制劑來形成相對于{110}<001>取向的聚集度較高的二次再結晶以確保優良的磁性能。

ti、b、nb、v等是在煉鐵和煉鋼步驟中不可避免地會包含的元素，但這些成分在控制析出物形成方面存在很大困難，因而作為抑制劑難以利用。因此，在煉鋼步驟中對這些元素的含量進行管理，將含量盡可能降至最低。這樣就出現了煉鋼工藝復雜且工藝負載增加的問題。

技術實現要素：

(一)要解決的技術問題

本發明的一實施例提供一種取向電工鋼板的制造方法。此外，本發明的另一實施例提供一種取向電工鋼板。

(二)技術方案

本發明的一實施例的取向電工鋼板的制造方法，其包含以下步驟：將板坯加熱后進行熱軋以制造熱軋板，所述板坯以板坯的總組分為100重量％計，包含n：0.0005％至0.015％、ti：0.0001％至0.020％、v：0.0001％至0.020％、nb：0.0001％至0.020％及b：0.0001％至0.020％，余量為fe和其它雜質；對所述熱軋板進行退火；將熱軋板退火完畢的鋼板冷卻后進行冷軋以制造冷軋板；對所述冷軋板實施脫碳退火后進行滲氮退火或者同時實施脫碳退火和滲氮退火；以及對所述脫碳退火和滲氮退火完畢的鋼板進行最終退火。

對所述熱軋板進行退火的步驟可包括：使鋼板升溫的升溫步驟；升溫后對鋼板進行一次均熱的步驟；以及將第一次均熱后的鋼板冷卻后進行第二次均熱的步驟，所述升溫步驟以15℃/秒以上的升溫速度升溫至第一次均熱溫度。

進行所述第一次均熱的步驟可在1000℃至1150℃的均熱溫度下實施。

進行所述第一次均熱的步驟可為實施5秒以上均熱處理。

進行所述第二次均熱的步驟可在700℃至1050℃的均熱溫度下實施，第一次均熱溫度與第二次均熱溫度之差可為20℃以上。

將第一次均熱后的鋼板冷卻時，冷卻速度可為10℃/秒以上。

將熱軋板退火完畢的鋼板冷卻時冷卻至200℃以下的溫度，冷卻速度可為20℃/秒以上。

進行所述第二次均熱的步驟可為實施1秒以上均熱處理。

在進行所述熱軋以制造熱軋板的步驟中，熱軋結束溫度可為850℃以上。

所述取向電工鋼板的制造方法還包括制造所述熱軋板后對熱軋板進行收卷的步驟，熱軋板收卷溫度可為600℃以下。

所述冷軋時，壓下率可為80％以上(壓下率為(軋制前鋼板的厚度-軋制后鋼板的厚度)/(軋制前鋼板的厚度))。

所述冷軋通過一道次軋制冷軋至最終厚度，或者通過包含中間退火的兩道次以上軋制冷軋至最終厚度，在所述冷軋中至少一道次可在150℃至300℃下實施。

所述板坯以板坯的總組分為100重量％計，還可包含c：0.01％至0.1％、si：2.0％至4.0％、mn：0.01％至0.30％、al：0.005％至0.040％、sn：0.005％至0.20％、s：0.0005％至0.020％、se：0.0005％至0.020％及p：0.005％至0.1％。

所述板坯中包含的ti、v、nb及b成分的總量以重量％計可為0.0001％至0.040％。

所述板坯以板坯的總組分為100重量％計還可包含cr：0.001％至0.20％、ni：0.001％至0.20％、cu：0.001％至0.90％、mo：0.002％至0.1％、sb：0.005％至0.20％、bi：0.0005％至0.1％、pb：0.0001％至0.02％、as：0.0001％至0.02％，或它們的組合。

本發明的一實施例的取向電工鋼板以電工鋼板的總組分為100重量％計，包含n：0.0005％至0.015％、ti：0.0001％至0.020％、v：0.0001％至0.020％、nb：0.0001％至0.020％及b：0.0001％至0.020％，余量為fe和其它雜質。另外，所述ti、v、nb及b成分的總量以重量％計可為0.0001％至0.043％。具體地，所述ti、v、nb及b成分的總量以重量％計可為0.0001％至0.040％。

在所述取向電工鋼板中，以電工鋼板的總組分為100重量％計，以ti氮化物形式存在的ti的含量可為0.0001重量％以上，以v氮化物形式存在的v的含量可為0.0001重量％以上，以nb氮化物形式存在的nb的含量可為0.0001重量％以上，以b氮化物形式存在的b的含量可為0.0001重量％以上。

此外，ti、v、nb、b或它們的組合的氮化物可能會偏析到晶界。

另外，所述電工鋼板以電工鋼板的總組分為100重量％計還可包含c：0.01％至0.1％、si：2.0％至4.0％、mn：0.01％至0.30％、al：0.005％至0.040％、sn：0.005％至0.20％、s：0.0005％至0.020％、se：0.0005％至0.020％及p：0.005％至0.1％。

此外，所述電工鋼板以電工鋼板的總組分為100重量％計還可包含cr：0.001％至0.20％、ni：0.001％至0.20％、cu：0.001％至0.90％、mo：0.002％至0.1％、sb：0.005％至0.20％、bi：0.0005％至0.1％、pb：0.0001％至0.02％、as：0.0001％至0.02％，或它們的組合。

(三)有益效果

根據本發明的一實施例，通過使ti、b、v、nb或它們的組合的氮化物細微析出，可在取向電工鋼板制造工藝中作為抑制劑來利用。

此外，根據本發明的一實施例，可提供磁性優良且鐵損低的取向電工鋼板。

具體實施方式

參照附圖和下述實施例就可以清楚地理解本發明的優點、特征及實現這些的方法。然而，本發明能夠以各種不同的方式實施，并不局限于下面公開的實施例。提供下述實施例的目的在于，充分公開本發明以使所屬領域的技術人員對發明內容有整體和充分的了解，本發明的保護范圍應以權利要求書為準。通篇說明書中相同的附圖標記表示相同的構成要素。

因此，在一些實施例中，對眾所周知的技術不再贅述，以避免本發明被解釋得模糊不清。除非另有定義，否則本說明書中使用的所有術語(包括技術術語和科學術語)的含義就是所屬領域的技術人員通常理解的意思。在通篇說明書中，某一部分“包括(或包含)”某一構成要素時，除非有特別相反的記載，否則表示還可以包括其他構成要素而非排除其他構要素。除非另有說明，否則單數形式也意在包括復數形式。

此外，在沒有特別提到的情況下，％表示重量％。

下面對本發明的一實施例的取向電工鋼板的制造方法進行說明。

首先，準備板坯，所述板坯以板坯的總組分為100重量％計包含n：0.0005％至0.015％、ti：0.0001％至0.020％、v：0.0001％至0.020％、nb：0.0001％至0.020％及b：0.0001％至0.020％，余量為fe和其它雜質。

所述板坯中包含的ti、v、nb及b成分的總量以重量％計可為0.0001％至0.040％。

所述板坯以重量％計還可包含c：0.01％至0.1％、si：2.0％至4.0％、mn：0.01％至0.30％、al：0.005％至0.040％、sn：0.005％至0.20％、s：0.0005％至0.020％、se：0.0005％至0.020％及p：0.005％至0.1％。

所述板坯以重量％計還可包含cr：0.001％至0.20％、ni：0.001％至0.20％、cu：0.001％至0.90％、mo：0.002％至0.1％、sb：0.005％至0.20％、bi：0.0005％至0.1％、pb：0.0001％至0.02％、as：0.0001％至0.02％，或它們的組合。

首先說明限制成分的理由。

n是形成氮化物而起到抑制劑作用的元素。如果含量高于0.015％時，則在熱軋后的工藝中可能會導致基于氮擴散的表面缺陷，如果含量低于0.0005％，則氮化物形成較少，晶粒的尺寸變大，難以控制一次再結晶晶粒尺寸，從而有可能導致不穩定的二次再結晶。

ti是本發明的一實施例中形成氮化物而起到抑制劑作用的元素。如果ti含量低于0.0001％，則作為抑制劑的結晶生長抑制效果下降，如果含量高于0.02％，則因抑制力強而不會產生二次再結晶，而且凈化退火后tin還會大量存在，從而有可能降低磁性。

v是本發明的一實施例中形成氮化物而起到抑制劑作用的元素。如果v含量低于0.0001％，則作為抑制劑的結晶生長抑制效果下降，如果含量高于0.02％，就會形成碳化物，從而有可能降低磁性。

nb是本發明的一實施例中形成氮化物而起到抑制劑的元素。如果nb含量低于0.0001％，則作為抑制劑的結晶生長抑制效果下降，如果含量高于0.02％，就會形成碳化物，從而有可能降低磁性。

b是本發明的一實施例中形成氮化物而起到抑制劑作用的元素。如果b含量低于0.0001％，則作為抑制劑的結晶生長抑制效果下降，如果含量高于0.02％，就會形成碳化物，從而有可能降低磁性。

c加入0.01％以上，從而會促進奧氏體相變，使取向電工鋼板的熱軋組織變得均勻，而且冷軋時會促進高斯取向的晶粒形成。如果含量高于0.10％，則由于形成微細的熱軋組織，一次再結晶晶粒變得微小，從而有可能形成粗大的碳化物，而且會形成滲碳體，從而由可能導致組織不均勻。

si增加電工鋼板的電阻率，從而起到減低鐵芯損耗的作用。如果si含量低于2.0％，則電阻率減小而導致鐵損性能劣化，如果含量高于4.0％，則鋼的脆性變大，冷軋會變得極其困難。

mn也具有增加電阻率降低鐵損的效果，并且與s進行反應而形成mns析出物，從而還作為抑制一次再結晶晶粒生長的抑制劑來使用。如果mn含量低于0.01％，則熱軋時難以抑制龜裂現象，電阻率增加效果也甚微。如果含量高于0.3％，就會形成mn氧化物，從而有可能降低表面質量。

al形成aln而起到抑制劑的作用。如果al含量低于0.005％，則作為抑制劑不具有充分的抑制力，如果含量高于0.04％，則析出物生長得粗大，從而有可能無法起到抑制劑的作用。

sn妨礙晶界的遷移并促進高斯取向的晶粒生長。如果sn含量低于0.005％，則難以發揮妨礙晶界遷移的效果，如果含量高于0.2％，則鋼板的脆性可能會變大。

s形成硫化物而起到抑制劑的作用。在本發明的一實施例中，作為輔助性抑制劑可以發揮作用。如果s含量低于0.0005％，則難以形成mns，如果含量高于0.02％，就會造成二次再結晶變得困難，而且熱軋時可能會導致高溫龜裂現象。

se與mn進行反應而形成mnse析出物，可以發揮抑制劑的作用。如果se含量低于0.0005％，則難以形成mnse，如果含量高于0.02％，就會造成二次再結晶變得困難，而且熱軋時可能會導致高溫龜裂現象。

p可以起到抑制劑的作用，而且具有在織構側面改善{110}<001>織構的效果。如果p的含量低于0.005％，則無法起到抑制劑的作用，如果含量高于0.1％，就會增加脆性，軋制性可能會變差。

如果ti、v、nb及b成分的總量低于0.001％，則作為抑制劑的結晶生長抑制效果下降，如果總量高于0.043％，則碳氮化物變得粗大，可能會導致磁性降低。

此外，在本發明的一實施例中，通過板坯中進一步包含cr：0.001％至0.20％、ni：0.001％至0.20％、cu：0.001％至0.90％、mo：0.002％至0.1％、sb：0.005％至0.20％、bi：0.0005％至0.1％、pb：0.0001％至0.02％、as：0.0001％至0.02％或它們的組合，可以增加高斯取向晶粒并使表面質量穩定。

將所述板坯加熱后進行熱軋而制造熱軋板。

對所述板坯進行加熱的溫度可為1050℃至1250℃。

另外，在本發明的一實施例中，為了將ti、v、nb、b或它們的組合的氮化物用作抑制劑，熱軋結束溫度可為850℃以上，更具體地可為850℃至930℃。如果熱軋結束溫度低于850℃，則熱軋負載會增加，而且ti、v、nb及b成分與鋼中的碳和氮進行反應而形成粗大的碳化物或氮化物，從而抑制劑效果可能會下降。

此外，在本發明的一實施例中，為了將ti、v、nb、b或它們的組合的氮化物用作抑制劑，當制造熱軋板后收卷熱軋板時，可在600℃以下的溫度下進行收卷。更具體地，收卷溫度可為530℃至600℃。如果收卷溫度高于600℃，則ti、v、nb及b成分會形成粗大的碳化物，從而抑制劑效果可能會下降。

對制成的熱軋板實施熱軋板退火。

在本發明的一實施例中，為了將ti、v、nb、b或它們的組合的氮化物用作抑制劑，可以采用下述的熱軋板退火方法。

在本發明的一實施例中，對熱軋板進行退火的步驟包含：使鋼板升溫的升溫步驟；升溫后對鋼板進行第一次均熱的步驟；以及將第一次均熱后的鋼板冷卻后進行第二次均熱的步驟。

對于所述升溫步驟，能夠以15℃/秒以上的升溫速度從熱軋板收卷溫度以下升溫至第一次均熱溫度。更具體地，升溫速度可為30℃/秒至50℃/秒。如果升溫速度低于15℃/秒，則在升溫過程可能會形成碳化物或氮化物。

另外，所述第一次均熱溫度可為1000℃至1150℃。如果低于1000℃，則碳化物或氮化物不會再固溶容易析出及生長，這會造成第二次再結晶變得困難。如果高于1150℃，則熱軋板的再結晶晶粒會生長得粗大，從而有可能導致難以形成適當的第一次再結晶微細組織。

此外，在第一次均熱步驟中，均熱保持時間可為5秒以上。如果少于5秒，則碳化物和氮化物再固溶的時間不充足，從而有可能導致難以確保所需的析出物結構。

對于所述進行第二次均熱的步驟，均熱溫度可為700℃至1050℃。如果低于700℃，則除了氮化物之外，還會形成碳化物，從而有可能導致難以生成均勻的第一次再結晶微細組織。如果高于1050℃，則ti、v、nb、b成分不會析出而以固溶狀態存在，在冷軋時會形成碳化物，從而可能會導致難以確保均勻的一次再結晶微細組織。

另外，在第二次均熱步驟中，均熱保持時間可為1秒以上。如果少于1秒，則ti、v、nb、b或它們的組合的氮化物可能會難以析出。

此外，第一次均熱溫度與第二次均熱溫度之差可為20℃以上。

為了通過升溫及第一次均熱處理使固溶的tin、vn、nbn、bn析出物形成元素細微且均勻地析出，需要析出驅動力，這樣的析出驅動力就是第一次均熱溫度與第二次均熱溫度的溫度之差。如果第一次均熱溫度與第二次均熱溫度之差小于20℃，則析出驅動力不充足，從而有可能難以產生tin、vn、nbn及bn析出現象。因此，在冷軋工藝中，可能會出現ti、v、nb、b成分形成碳化物的問題。

另外，將第一次均熱后的鋼板冷卻時，冷卻速度可為10℃/秒以上，更具體地可為25℃/秒至100℃/秒。如果低于10℃/秒，則析出驅動力下降，從而有可能難以產生tin、vn、nbn、bn析出現象。

此外，將第二次均熱后的鋼板冷卻時，能夠以20℃/秒以上的冷卻速度冷卻至200℃以下的溫度。更具體地，冷卻速度可為25℃/秒至200℃/秒。如果冷卻速度低于20℃/秒，則在冷卻過程中析出粗大的ti、v、nb及b的氮化物，最終可能會導致磁性能劣化。

對熱軋板退火完畢的鋼板進行冷軋而制造冷軋板。

對于所述冷軋，通過一道次軋制冷軋至最終厚度，或者通過兩道次以上的軋制冷軋至最終厚度。當通過兩道次以上的軋制冷軋至最終厚度時，在各道次之間可以實施1次以上的中間退火。

另外，所述冷軋時至少一道次可在150℃至300℃下實施。如果在150℃以上的溫度下實施冷軋，則由于固溶碳引起的加工硬化，高斯取向的第二次再結晶核的生成會提高，從而可以提高磁通密度。但是，如果高于300℃，則固溶碳引起的加工硬化效果會變弱，從而有可能導致高斯取向的第二次再結晶核的生成不明顯。

此外，所述冷軋時壓下率可為80％以上，其中壓下率為(軋制前鋼板的厚度-軋制后鋼板的厚度)/(軋制前鋼板的厚度)。如果低于80％，則高斯取向的聚集度下降，從而有可能導致磁通密度降低。

對于冷軋完畢的冷軋板，可在脫碳退火后進行滲氮退火，或者可同時實施脫碳退火和滲氮退火。脫碳退火時能夠以20℃/秒以上的速度升溫至700℃以上的溫度。如果升溫速度低于20℃/秒，則高斯取向的第一次再結晶晶粒的形成微乎其微，從而有可能導致磁通密度劣化。

如果通過nh3氣體來實施滲氮退火，則由于滲氮退火，可能會形成aln、(al，si)n、(al，si，mn)n或者包含ti、v、nb或b的復合氮化物。

脫碳退火和滲氮退火完畢后實施最終退火。

最終退火時升溫至1000℃以上后進行長時間均熱退火，從而引起第二次再結晶以形成{110}<001>高斯取向的織構。此時，ti、v、nb、b或它們的組合的氮化物起到抑制劑的作用。

另外，最終退火時在升溫段保持為氮和氫的混合氣氛以保護作為粒子生長抑制劑的氮化物，以使第二次再結晶順利地發達，而第二次再結晶結束后，在氫氣氛下長時間保持，從而可以去除雜質。

下面，對本發明的一實施例的取向電工鋼板進行說明。

本發明的一實施例的取向電工鋼板以重量％計包含n：0.0005％至0.015％、ti：0.0001％至0.020％、v：0.0001％至0.020％、nb：0.0001％至0.020％及b：0.0001％至0.020％，余量為fe和其它雜質。另外，所述ti、v、nb及b成分的總量以重量％計可為0.0001％至0.040％。

在所述取向電工鋼板中，以ti氮化物形式存在的ti的含量可為0.0001重量％以上，以v氮化物形式存在的v的含量可為0.0001重量％以上，以nb氮化物形式存在的nb的含量可為0.0001重量％以上，以b氮化物形式存在的b的含量可為0.0001重量％以上。此外，ti、v、nb、b或它們的組合的氮化物可能會偏析到晶界。這是因為在本發明的一實施例中ti、v、nb、b或它們的組合的氮化物在第二次再結晶退火過程中起到抑制劑的作用。

另外，所述電工鋼板以重量％計還可包含c：0.01％至0.1％、si：2.0％至4.0％、mn：0.01％至0.30％、al：0.005％至0.040％、sn：0.005％至0.20％、s：0.0005％至0.020％、se：0.0005％至0.020％及p：0.005％至0.1％。

此外，所述電工鋼板以重量％計還可包含cr：0.001％至0.20％、ni：0.001％至0.20％、cu：0.001％至0.90％、mo：0.002％至0.1％、sb：0.005％至0.20％、bi：0.0005％至0.1％、pb：0.0001％至0.02％、as：0.0001％至0.02％或它們的組合。

對于限定取向電工鋼板的成分的理由，在板坯成分的限定理由中已經說明，因此不再贅述。

下面通過實施例詳細說明。但，下述實施例是本發明的示例而已，本發明的內容不限于下述實施例。

<實施例1>

將板坯加熱至1150℃后進行熱軋，所述板坯以重量％計包含c：0.055％、si：3.3％、mn：0.12％、al：0.024％、s：0.0050％、se：0.0030％、n：0.0050％、p：0.03％及sn：0.06％，而且包含如表1所示的ti、v、nb及b，余量為fe和其它不可避免地被加入的雜質。

熱軋時在900℃下結束軋制，從而制造出最終厚度為2.3mm的熱軋板，然后進行冷卻并在550℃下進行收卷。

此后，將熱軋板以25℃/秒的升溫速度加熱至第一次均熱溫度1080℃并保持30秒，再以15℃/秒的冷卻速度冷卻至第二次均熱溫度900℃后保持120秒，并以20℃/秒的冷卻速度冷卻至常溫。

此后，對鋼板進行酸洗，然后第一次冷軋成厚度為0.23mm，冷軋中使鋼板溫度達到220℃。之后，將冷軋板在865℃的溫度下及氫、氮及氨的混合氣氛下保持155秒，再同時實施脫碳和氮化處理使鋼板的總氮含量成為0.0200重量％。

接著，對鋼板涂覆退火隔離劑mgo并以卷材狀態實施第二次再結晶高溫退火。高溫退火過程中，升溫至1200℃時在n2為25體積％及h2為75體積％的混合氣氛下進行，達到1200℃后在h2為100體積％的氣氛下保持10小時，然后緩慢地冷卻。測定針對每個合金成分體系的第二次再結晶高溫退火后的磁性能(w17/50，b8)的值如表1所示。

【表1】

從上表1可以確認，根據本發明的一實施例的成分體系的電工鋼板的磁性能較為優良。

<實施例2>

將板坯加熱至1150℃后進行熱軋，所述板坯以重量％計包含c：0.051％、si：3.2％、mn：0.09％、al：0.026％、s：0.0040％、se：0.0020％、n：0.006％、p：0.05％、sn：0.05％、ti：0.0080％、v：0.0051％、nb：0.0035％及b：0.0035％，余量為fe和其它不可避免地被加入的雜質。此后，如表2所示改變熱軋結束溫度和收卷溫度來制造了厚度為2.3mm的熱軋板。將所述熱軋板以25℃/秒以上的升溫速度加熱至第一次均熱溫度1080℃并保持30秒，再以15℃/秒的冷卻速度冷卻至第二次均熱溫度900℃后保持120，并以20℃/秒的冷卻速度冷卻至常溫。

此后，對鋼板進行酸洗，然后冷軋成厚度為0.23mm，冷軋中使鋼板的溫度達到200℃。將冷軋板以50℃/秒的升溫速率進行升溫，并在860℃的溫度下及氫、氮及氨的混合氣氛下保持180秒，再同時實施脫碳和氮化處理使鋼板的總氮含量成為0.0210重量％。接著，對鋼板涂覆退火隔離劑并以卷材狀態實施第二次再結晶退火。高溫退火過程中，1200℃為止在n2為25體積％及h2為75體積％的的混合氣氛下進行升溫，達到1200℃后在h2為100體積％的氣氛下保持20小時，然后緩慢地冷卻。

【表2】

如上表2所示，如果熱軋結束溫度低于850℃，則促進al、ti、v、nb、b氮化物的形成，進而妨礙形成均勻的一次再結晶，從而難以確保通過穩定的第二次再結晶獲得優良的磁性能。另外，如果收卷溫度為600℃以上，則al、ti、v、nb、b等碳氮化物形成的可能性變高，從而導致第二次再結晶不穩定難以確保優良的磁性能。

<實施例3>

將板坯加熱至1150℃后進行熱軋，所述板坯以重量％計包含c：0.058％、si：3.4％、mn：0.15％、al：0.028％、s：0.0030％、se：0.0050％、n：0.008％、p：0.03％、sn：0.08％、ti：0.0050％、v：0.0050％、nb：0.0150％及b：0.0035％，余量為fe和其它不可避免地被加入的雜質。熱軋時在880℃下終止熱軋，制造出厚度為2.6mm的熱軋板，然后在530℃下進行收卷。

此后，當熱軋板退火時，如表3所示改變升溫速度、第一次均熱溫度、第二次均熱溫度來實施熱軋板退火。完成第一次均熱后從第一次均熱溫度冷卻至第二次均熱溫度的冷卻速度以及完成第二次均熱后冷卻至常溫的冷卻速度定為30℃/秒。

此后，將鋼板一次冷軋成厚度為0.27mm，冷軋中使鋼板溫度達到180℃。

此后，從常溫以100℃/秒的升溫速率升溫至均熱溫度870℃，然后在氫和氮氣氛下進行脫碳退火，之后在氫、氮及氨的混合氣氛下進行氮化處理使鋼板的總氮含量成為0.0180重量％。接著，對鋼板涂覆退火隔離劑mgo并收卷成卷材狀后，1200℃為止在n2為25體積％及h2為75體積％的混合氣氛下進行升溫，達到1200℃后在h2為100體積％的氣氛下保持20小時，然后緩慢地冷卻。

【表3】

如表3所示，如果熱軋板退火時升溫速率較低(低于15℃/秒)，則升溫過程中al、ti、v、nb、b的碳氮化物細微析出的趨勢會增加，進而第二次再結晶會變得不穩定。如果加熱溫度較高(1150℃以上)或者較低(低于1000℃)，則熱軋時細微析出的al、ti、v、nb、b的氮化物的固溶不會順利進行，第二次再結晶還是會不穩定。另外，如果加熱溫度與均熱溫度之差小于20℃及均熱溫度為1050℃以上較高，則不會發生al、ti、v、nb、b的氮化物的再析出，而是以固溶的狀態存在。在此情況下，冷軋及脫碳退火工藝中會形成碳氮化物，致使第一次再結晶微細組織變小，從而導致可確保優良的磁性能的第二次再結晶形成變得不穩定。此外，如果均熱溫度低于700℃，則與al、ti、v、nb、b的氮化物一起形成碳化物的可能性變高，因此第二次再結晶會變得不穩定，進而導致磁性劣化。

<實施例4>

將板坯加熱至1150℃后進行熱軋，所述板坯以重量％計包含c：0.048％、si：3.2％、mn：0.10％、al：0.032％、s：0.0030％、se：0.0030％、n：0.0080％、p：0.07％、sn：0.03％、ti：0.0100％、v：0.0030％、nb：0.0050％及b：0.0025％，余量為fe和其它不可避免地被加入的雜質。

熱軋時在860℃下終止熱軋，制造出最終厚度為2.0mm的熱軋板，然后進行冷卻，并在500℃下進行收卷。

此后，將熱軋板以25℃/秒的升溫速度加熱至第一次均熱溫度1120℃并保持60秒，然后以表4中示出的冷卻速度(第一次冷卻速度)冷卻至第二次均熱溫度900℃后保持120秒，再以表4中示出的冷卻速度(第二次冷卻速度)冷卻至常溫以進行熱軋板退火。

此后，對鋼板進行酸洗，然后一次冷軋成厚度為0.30mm，冷軋中使鋼板溫度達到250℃。

此后，將冷軋板在875℃的溫度下及氫、氮及氨的混合氣氛下保持200秒后，同時實施脫碳和氮化處理使鋼板的總氮含量成為0.0250重量％。

接著，對鋼板涂覆退火隔離劑mgo并以卷材狀態實施第二次再結晶高溫退火。在高溫退火過程中，升溫至1200℃時在n2為25體積％及h2為75體積％的混合氣氛下進行，達到1200℃后在h2為100體積％的氣氛下保持10小時，然后緩慢地冷卻。

【表4】

如表4所示，如果第一次冷卻速度低于10℃/秒，則熱軋板退火時用于使加熱步驟中固溶的al、ti、v、nb、b成分形成微細氮化物的析出驅動力會下降。因此，當以固溶狀態完成熱軋板退火時，冷軋和脫碳退火工藝中會形成微細的al、ti、v、nb、b的碳氮化物，致使第一次再結晶組織變得微細，進而第二次再結晶會變得不穩定。另外，如果第二次冷卻速度低于20℃/秒，則從均熱段緩慢地冷卻至常溫，進而冷卻過程中析出粗大的al、ti、v、nb、b的碳氮化物的可能性變高，這樣會造成第二次再結晶形成變得不穩定，最終導致磁性能劣化。

以上參照附圖對本發明的實施例進行了說明，但所屬領域的技術人員可以理解，在不改變技術思想及必要特征的情況下，本發明能夠以其他具體實施方式實施。

因此，上述實施例只是示例性而非限制性。本發明的保護范圍應以權利要求書為準而非上述說明，由權利要求書的含義、范圍及等效概念導出的所有變更或者變更的形式，均落入本發明的保護范圍。