專利名稱：光學元件用樹脂組合物、光學元件及投影屏的制作方法
技術領域：
本發明涉及一種光學元件用樹脂組合物，具體說是涉及一種通過規定有關粘彈性的參數，可以將使用由該樹脂組合物形成的光學元件時的其表面被削掉、磨損的損傷或受壓后的破損等減至最小的光學元件用樹脂組合物。
另外，本發明還涉及將光學元件與雙凸透鏡板等其它光學構件組合使用時，可將光學構件的表面被光學元件削掉或磨損的損傷減至最小的光學元件、以及與雙凸透鏡板組合而成的投影屏。
然而，在使用光學元件時，有時會組合多個光學元件使用。當組合兩個以上光學元件使用時，為了最大限度地發揮其效果，經常在保護光學元件面的前提下使光學元件面之間相互對向地貼緊。
最典型的例子是，投影屏中的菲涅耳透鏡板和雙凸透鏡板，一般在使用時貼緊菲涅耳透鏡面(圓形菲涅耳透鏡)和雙凸透鏡面。
這樣，將各光學元件的光學元件面相貼緊時，由于都是凹凸面，因此會給另一方產生影響。
例如，在上述的典型例子中，菲涅耳透鏡面的截面形狀為鋸齒狀，且前端為尖形，而雙凸透鏡的截面具有圓形或橢圓形等弧形，且呈鼓起的形狀。當貼緊這種菲涅耳透鏡板和雙凸透鏡板時，雙凸透鏡的鼓起頂部和菲涅耳透鏡的尖形前端之間會發生點接觸，并由接觸壓力造成雙凸透鏡或/和菲涅耳透鏡形狀的破損變形。
所述的透鏡形狀的破損，可以通過提高構成透鏡的樹脂的硬度來解決，但是如果只提高硬度，則在加工時或切斷時透鏡容易被損壞，反而會導致新的問題，因此在提高硬度的同時也要考慮粘性因素。
另外，樹脂的硬度通常與玻璃化轉變溫度(Tg)有很大關系，如果使樹脂的玻璃化轉變溫度過低，就得不到橡膠彈性，受壓后會導致塑性變形。通常只要具有一定的交聯密度，即使玻璃化轉變溫度較低也可體現橡膠彈性，受壓后也不會發生塑性變形，但是光學元件用樹脂組合物中，在降低樹脂的玻璃化轉變溫度并且也要提高交聯密度時，為了提高光學元件所必須的折射率，需要引入由苯環等構成的剛性鏈，這會成為使玻璃化轉變溫度升高的原因。反之，提高玻璃化轉變溫度雖有利于提高折射率，但是如果玻璃化轉變溫度過高對導致剛性過大，會造成透鏡板的彎曲。
另外，光學元件的使用溫度不一定是常溫，當使用于光學儀器或顯示裝置時，由于儀器或裝置的發熱有可能處于高溫，制品出廠之后在運輸過程中集裝箱或船艙內的溫度有時會達到60℃左右，在這種高溫條件下上述的缺點更為突出。
另外，本發明的目的在于提供由這種經改良的光學元件用樹脂組合物形成的光學元件。
以上目的可以通過求出樹脂組合物的損耗正切和溫度之間的關系，并規定峰的寬度范圍，或者是再規定與損耗正切的峰值相應的溫度(是反映其玻璃化轉變溫度的溫度)的范圍來實現。
本發明的技術方案1是關于一種光學元件用樹脂組合物，其特征在于用于構成光學元件，且將位于根據溫度變化測定損耗正切的損耗正切—溫度曲線中山形部分損耗正切最大值的1/2位置的所述山形的寬度定為W1/2(℃)、位于所述損耗正切最大值的1/10位置的所述山形的寬度定為W0.1(℃)、及所述兩個山形寬度之差ΔW(℃)為ΔW＝W0.1-W1/2時，ΔW為16-31℃。
本發明的技術方案2的光學元件用樹脂組合物，其特征在于用于構成光學元件，且將位于根據溫度變化測定損耗正切的損耗正切—溫度曲線中山形部分損耗正切最大值的1/2位置的所述山形的寬度定為W1/2(℃)、位于所述損耗正切最大值的1/10位置的所述山形的寬度定為W0.1(℃)時，所述兩個山形寬度之比W0.1/W1/2為1.4-2.7。
本發明的技術方案3的光學元件樹脂組合物，其特征在于用于構成光學元件，且位于根據溫度變化測定損耗正切的損耗正切—溫度曲線中山形部分損耗正切最大值的1/2位置的所述山形的寬度W1/2(℃)為13-50℃，且與所述損耗正切的最大值相對應的溫度值Tp(℃)為18-47℃或52-80℃。
本發明的技術方案4的光學元件用樹脂組合物，其特征在于技術方案1至3中所述損耗正切的最大值為0.4-1.2。
本發明的技術方案5是關于一種光學元件，其特征在于用從技術方案1至4中任選的光學元件用樹脂組合物構成其整體或一部分。
本發明的技術方案6的光學元件，其特征在于在技術方案5中的光學元件為菲涅耳透鏡板。
本發明的技術方案7是關于一種投影屏，其特征在于由技術方案5或6中的光學元件和雙凸透鏡構成。
圖2是用于說明損耗正切—溫度曲線的圖。
圖3是用于說明負荷—侵入深度曲線的圖。
圖4是表示施加壓頭部位的圖。
圖5是試樣記號D的損耗正切—溫度曲線。
圖6是試樣記號E的損耗正切—溫度曲線。
圖7是試樣記號F的損耗正切—溫度曲線。
圖8是試樣記號H的損耗正切—溫度曲線。
圖9是試樣記號R的損耗正切—溫度曲線。


圖10是試樣記號V的損耗正切—溫度曲線。
圖中，1-投影屏，2-菲涅耳透鏡板，3-雙凸透鏡板。
另外，圖1中無論是透鏡板2或3，都畫成透鏡層2b、3b分別層壓于基材2a、3a上，但基材和透鏡層也可以不分層，而一體成形。
還有，如圖1所示，雙凸透鏡板3上于與菲涅耳透鏡板2側相反的一側面，可以設置小雙凸透鏡和突起部及黑帶。
除了圖1中引用說明的雙凸透鏡、菲涅耳(凸)透鏡之外，光學元件可以采用菲涅耳凹透鏡、棱鏡、或蒼蠅眼透鏡等具有任意光學形狀的元件。另外，單個光學元件可以在其兩面配置同種或異種光學形狀的元件。
在本發明中，光學元件整體或光學元件基材上設有透鏡層時，為了構成其透鏡層，使用從損耗正切—曲線求出的以后述的種種指標加以規定的樹脂組合物。
另外，在這里所說的樹脂組合物，直接說是指制品的狀態或者是為了便于測定而形成為薄板狀或透鏡層的狀態。但是如果以制造制品之前的原料的狀態作為制品的狀態，或者是為了便于測定而形成為薄板狀，則是指滿足后述的種種指標的含未固化的組合物的物質。
樹脂組合物的原料可以采用電離射線固化性的自由基聚合型丙烯酸酯類化合物的低聚物或/和以單體為主體的電離射線固化性物質、或者是陽離子聚合型環氧類化合物、或者是氧雜環丁烷類化合物的低聚物或/和單體，并根據需要配合使用用于固化的紫外線聚合引發劑、增感劑等添加劑。這些用于固化的添加劑在引發樹脂組合物的聚合時進行分解，因此在制品狀態里留有其分解產物。另外，為了改善所得制品的特性，可以摻合熱塑性樹脂。
還有，樹脂組合物也可以配合使用通常在制造片狀或板狀樹脂制品時所添加的各種添加劑，另外，為了改善光學元件的光學性能，也可以調配光分散劑或著色劑。
為了求出各樹脂組合物的損耗正切-溫度曲線，一邊給試樣的縱向施加具有一定周期的振動，一邊用動態粘彈性測定裝置測定損耗正切，測定時通過改變測定時的溫度，求出損耗正切隨溫度的變化。有關用于求出各種指標的測定的詳細內容，同后述實施例中的說明。
典型的損耗正切—溫度曲線如圖2所示，在各樹脂組合物特有的溫度附近形成向上突出的山形，又隨各樹脂組合物性質不同，呈各種不同的山形。由此可以求出山形中的峰值，即損耗正切的最大值，而與損耗正切的最大值相對應的溫度值Tp表示樹脂組合物性質對溫度變化最敏感的臨界溫度，類似于所謂的玻璃化轉變溫度，是在制造或保管制品時最需要避開的溫度，因此作為規定各樹脂組合物的指標。
各樹脂組合物的損耗正切—溫度曲線中的山形是陡峭還是平緩，是通過畫平行于橫軸的直線使之交差于山形曲線，并求出兩交點間距離(即寬度)和高度之間的關系來判斷。在討論這種山形曲線時，經常以與山形最高部位高度的二分之一高度相對應的寬度為代表值，并稱為半寬度，在此也以半寬度W1/2為代表值。
但是，半寬度只是在山形相類似的時候才有效，當山形互不相似時，它不能充分表現出山形間的差異。因此，取山形最高部位的1/10，即對應于0.1高度的寬度W0.1(假設為0.1寬度)作為另一個代表值使用。
在這里有兩個山形寬度值，為了將兩者綜合起來表示，取其差值和比值，以W0.1-W1/2作為兩個山形的寬度差ΔW，再以W0.1/W1/2作為兩個山形的寬度比。根據這些W0.1及W1/2的組合，可以較準確地表示山的形狀。
另外，在不同溫度下測定動態粘彈性時求出的儲存彈性率，以在高溫側達到平衡狀態的部分的值視為平衡彈性率求出，并作為指標之一，具體說是在80℃測定的儲存彈性率作為平衡彈性率。
本發明光學元件用樹脂組合物的在先設定的ΔW值以16-31℃為宜，如果低于16℃，則在損耗正切最大值附近，樹脂組合物性質對溫度變化過分敏感，不利于制造或保管，因此不宜采用。另外如果越過31℃，則雖然在損耗正切最大值附近樹脂組合物性質對溫度的變化不大敏感，但是由該光學元件用樹脂組合物構成的光學元件面的形狀在使用時受壓后容易被破壞，另外，水平重疊光學元件時也容易被損壞，不利于光學元件的保管或輸送等操作。
本發明光學元件用樹脂組合物的在先設定的兩個山值之比，以1.4-2.7為宜。如果小于1.4、或者超過2.7，則所存在的問題與前述的ΔW值低于或超過適宜范圍時出現的問題相同。
另外，本發明光學元件用樹脂組合物的在先設定的半寬值(W1/2)，以13-50℃為宜，優選為13-44℃。如果低于13℃，則無論在先設定的0.1寬度值如何，在損耗正切最大值附近，樹脂組合物性質過分敏感于溫度的變化，不利于制造或制品的保管。還有，超過50℃時也需要考慮Tp值。雖然在損耗正切的最大值附近樹脂組合物性質對溫度變化并不過分敏感，但若Tp值高于常溫，則由該光學元件用樹脂組合物構成的光學元件面的形狀在使用時受壓后容易被破壞，另外，水平重疊光學元件時也容易被損壞，不利于光學元件的保管或輸送等操作。但是，如果Tp值低于常溫，則反而不易變形，所以除了W1/2外還需要考慮Tp值。
因此，除了所述半寬度為13-50℃外，本發明樹脂組合物在先設定的Tp值也應為18-47℃或52-80℃。Tp值優選為18-47℃或52-71℃。如上所述，Tp是樹脂組合物的性能對溫度變化最為敏感的臨界溫度，類似于所謂玻璃化轉變溫度，在制造或制品保管上最好避開該溫度。
如果低于18℃，玻璃化轉變溫度與常溫(25℃)相差較少，樹脂組合物性能經常處于不穩定狀態，因此不宜采用。如果超過80℃，則就熱特性而言，當與光學儀器或顯示裝置組合使用時耐暴光溫度性能較好，但是由于其硬度過大，結果導致操作或加工時的缺口，在貼緊光學元件時成為導致彎曲的原因，因此不宜采用。
在上面之所以規定為18-47℃或52-80℃是因為由超過47℃而低于52℃范圍的樹脂組合物構成的光學元件，與光學儀器或顯示裝置的實際使用溫度范圍基本上一致，因此容易受加熱的影響，在實用上不大方便。當然，如果可以利用與熱源隔離或鼓風等適當的冷卻方法，下降實際實用溫度，則所述的超過47℃而低于52℃范圍的樹脂組合物也可以使用。
本發明的光學元件用樹脂組合物除了以上的ΔW、W0.1/W1/2的規定或W1/2的規定外再加上了Tp范圍的規定，若再限定損耗正切的最大值范圍效果會更好。
損耗正切的最大值以0.4-1.2為宜，優選0.46-1.12。損耗正切的最大值小于0.4的光學元件用樹脂組合物對外力的抗變形性能較好，但其缺點是對摩擦的對耐久性振動的阻尼抵抗較小，難以避免由磨耗產生的損傷，若損耗正切的最大值大于1.2，其缺點是高溫時的機械性能下降，容易變形。
實施例下面用樹脂組合物制作試樣，表示上述各參數的測試結果及用作菲涅耳透鏡板時的實用評價結果。
作為參數，求出了壓縮彈性率、最大變形量、Tp、損耗正切最大值、平衡彈性率、及損耗正切-溫度曲線中的W0.1和W1/2。作為制品實用評價項目，測出了安裝時屏幕的損壞狀況、屏幕加載損壞狀況、及菲涅耳透鏡板的加載損壞狀況。
特別是，對于沒有溫度限定的項目，是在25℃溫度下求出的。
加熱具有菲涅耳透鏡的相反形狀的菲涅耳透鏡成形用模具，在模具面上涂布200μm厚的電離射線固化性樹脂組合物。將被涂布的樹脂組合物的溫度保持在42℃，并用金屬鹵化物型紫外燈(日本電池株式會社制)，在累計光量2000mJ/cm2，峰值照度250mW/cm2的條件下照射，固化樹脂組合物后脫模，得到試樣用菲涅耳透鏡板。
為了測定壓縮彈性率及最大變形量，用超微硬度計(德國菲舍爾公司制，H-100V)進行通用硬度試驗，由壓頭慢慢增加負荷直至達所定值，之后通過慢慢減少負荷畫出負荷—侵入深度曲線，根據該結果進行分析，求出壓縮彈性率及最大變形量。作為壓頭，使用了半徑R為0.4mmΦ的碳化鎢(WC)制球壓頭。
典型的負荷—深度曲線呈如圖3所示的形狀。首選，從零負荷的點①開始慢慢增加負荷f會發生塑性變形，并會慢慢增加壓頭的侵入深度。若達某一負荷值后停止增加負荷，如點②處所示會停止根據塑性變形的侵入。之后保持其負荷值，在此期間由于蠕變變形侵入深度會持續增加，最后達到停止維持負荷值的點③。之后，再慢慢減少負荷，根據彈性變形侵入深度向點④減少。
在以上過程中，圖3中點②處的負荷值即最大負荷值F，設定為20mN。實際上，投影屏中的菲涅耳透鏡板和雙凸透鏡板的接觸壓力小，很難測出，如果構成屏幕的透鏡板的變形在條件嚴格的透鏡板外周部約為10μm，則在透鏡的性能上是允許的，而以往透鏡板變形10μm所需的負荷為20mN，因此，以此為最大負荷值。
另外，引發蠕變變形的時間適當定為60秒。
最后，求出負荷—侵入深度曲線的步驟如下(1)以每次0.1秒共增加100次，使用于壓縮的負荷值從0增加到20mN。
(2)負荷值達到20mN后保持60秒鐘，引發蠕變變形。
(3)以每次0.1秒共降低40次，使負荷值降為0.4mN(試驗機最低負荷)。
(4)負荷值達到0.4mN后保持60秒鐘，恢復侵入深度。
(5)將(1)至(4)重復兩次。
另外，作為施加球壓頭的部位，如圖4所示，優選構成菲涅耳透鏡的各個被細分的透鏡面，如圖4中以2c、2c’及2c”表示的部分的中心部附近。若透鏡面中相鄰凹部之間的間隔稱為間距P，則是相當于P/2位置的附近。若使用其它形狀的透鏡，球壓頭作用于構成透鏡的各個透鏡面中心附近為宜。
壓縮彈性率(E)是用以下公式求出。
E＝1/{2(h*(2R-h*))-1/2×H×(ΔH/Δf)-(1-n)/e}＝1/(5.586×h*×H×(ΔH/Δf)-7.813×107)在這里，h*是負荷f為最大值F時的負荷減少區域(圖3中用點③、點④及H圍成的區域)的負荷—侵入深度曲線的切線和侵入深度軸(橫軸)的交點(單位mm)。
R是壓頭前端的半徑(R＝0.4mm)。
H是侵入深度h的最大值(單位mm)。
ΔH/Δf是當負荷f為最大值F時負荷減少區域(圖3中用點③、點④及H圍成的區域)的負荷—侵入深度曲線斜率的倒數。
n是球壓頭的原料(WC)的泊松比(n＝0.22)。
e是球壓頭的原料(WC)的彈性率(e＝5.3×105N/mm2)。
如前段所述，按照(1)-(4)的順序重復三次負荷的增減并每次求出負荷—侵入深度曲線，分別求出壓縮彈性率E(單位Mpa)后，求出其平均值。
最大變形量如前段所述，表示負荷值達到最大負荷值20mN之后，保持60秒鐘，剛結束蠕變變形之后的侵入深度(單位μm)。
除用表面為鏡面的不銹鋼板代替具有與菲涅耳透鏡相反形狀的菲涅耳透鏡成形用模具之外，以和調制測定壓縮彈性率、最大變形量用試樣相同的方法制得試樣用的樹脂板。
采用上述試樣，根據動態粘彈性測定裝置(Orientic株式會社制)測定其儲存彈性率及損耗正切。在試樣的縱向賦予頻率為1Hz的強迫振動，以每分鐘3℃的升溫速度在-100℃-100℃之間進行升溫。
損耗正切的最大值(tanδ(max))是根據所得的損耗正切—溫度曲線從山形的峰值求出，另外，將此時的溫度視為Tp(單位℃)。
關于平衡彈性率，是根據得到的儲存彈性率—溫度曲線，求出80℃時的儲存彈性率，并視為平衡彈性率(單位dyne/cm2)。
作為W1/2，求出切斷損耗正切的最大值的1/2高度的山形時其切斷部的寬度，另外，作為W0.1，求出切斷損耗正切的最大值的1/10高度，即以0.1值時切斷部的寬度。單位都是℃。
貼緊菲涅耳透鏡板和雙凸透鏡板的各透鏡面形成投影屏，在安裝固定于投影型TV裝置的屏幕固定用固定架的狀態下，用投影機投影成全白色畫面，過24小時后再觀察畫面。
通過觀察，明顯可以看出由透鏡形狀損壞所造成的亮度不均的為×，亮度不均的部分不明顯的為△，沒有發現亮度不均的為○。
分別在室溫(25℃)、40℃及50℃進行以上的評價。
貼緊菲涅耳透鏡板和雙凸透鏡板的各透鏡面且用膠帶固定其周圍，并準備50組，將泡沫聚乙烯板夾在各組之間使之重疊，在室溫(25℃)放置一周。此時位于最下面一組的表面壓力為20g/cm2。
之后，以與前段所述的安裝時的屏幕損壞評價相同的方式，將位于最下面一組的雙凸透鏡板和菲涅耳透鏡板固定于投影型TV裝置的屏幕固定用固定架上，且用投影機投影成全白色畫面并觀察畫面。
通過觀察，可以觀察到明顯的由透鏡形狀或泡沫聚乙烯板形狀的轉錄而造成的亮度不均的為×，雖然可觀察到亮度的不均，但屬于不明顯的允許范圍內的為△，沒有觀察到亮度不均的為○。
將菲涅耳透鏡板配置成各個透鏡面朝上，且在各個透鏡面之間塞泡沫聚乙烯，每組重疊100張并準備二組，其中一組放置于室溫(25℃)而另一組放置于50℃，兩組都放置一周。放置于50℃的那一組之后再在室溫放置了24小時。此時最下面的表面壓力仍為20g/cm2。
之后取出位于最下面的菲涅耳透鏡板，以與前段所述的安裝時的屏幕損壞評價相同的方式，與雙凸透鏡板一起固定于投影型TV裝置的屏幕固定用固定架上，且用投影機投影成全白色畫面并觀察畫面。
通過觀察，可以觀察到明顯的由透鏡形狀損壞而造成的亮度不均的為×，雖然可觀察到亮度的不均，但屬于不明顯的允許范圍內的為△，沒有觀察到亮度不均的為○。
將以上各種參數的測定結果及用作菲涅耳透鏡板時的實用評價結果分別表示于下面的表1及表2上。表1、表2中，試樣記號B-H及L-V是有關于實施例，試樣記號A及I-K有關于比較例。另外，圖5至圖10中用圖表的形式表示了損耗正切—溫度曲線的測定例。圖表上的試樣記號同表1及表2中的試樣記號。
表1

表2

根據本發明的技術方案1，可以提供一種光學元件用樹脂組合物，它是在規定損耗正切—曲線的半寬度和0.1寬度之差的范圍，因此其性能不會對溫度變化過分敏感，且具有作為粘彈性體的適度的彈性，在通常使用的溫度范圍內，使用由該樹脂組合物得到的光學元件時，不會導致使用障礙等由使用時施加的壓力所引起的損壞或水平堆積時的破損。
根據本發明的技術方案2，可以提供一種光學元件用樹脂組合物，它是在規定損耗正切—曲線的半寬度和0.1寬度之比的范圍，因此與技術方案1相同，其性能不會對溫度變化過分敏感，且具有適度的彈性，在通常使用溫度范圍內，使用由該樹脂組合物得到的光學元件時，不會導致使用障礙等由使用時施加的壓力所引起的損壞或水平堆積時的壓碎。
根據本發明的技術方案3，可以提供一種光學元件用樹脂組合物，它是在規定損耗正切—溫度曲線的半寬度范圍及Tp值的范圍，因此除了技術方案1中效果之外，還兼具有橡膠彈性及剛性，所以形狀保持性能良好，另外也可以避免發生透鏡板彎曲的現象。
根據本發明的技術方案4，可以提供一種光學元件用樹脂組合物，它是在規定損耗正切—溫度曲線中損耗正切的最大值的范圍，因此除了技術方案1至3的效果之外，對磨擦具有耐久性，并且可以確保高溫時的機械性能。
根據本發明的技術方案5，可以提供一種由可以發揮技術方案1至4的任何一種效果的光學元件用樹脂組合物構成的光學元件。
根據本發明技術方案6，可以提供一種光學元件面的截面為鋸齒狀、前端呈尖形并且當適用于易于破損或缺口的菲涅耳透鏡板上時可以進一步發揮技術方案5中的效果的光學元件。
根據本發明技術方案7，可以提供一種由菲涅耳透鏡板和雙凸透鏡板組合而構成，且可以發揮技術方案5或6中的效果的投影屏。
權利要求
1.一種光學元件用樹脂組合物，用于構成光學元件，其特征在于將位于根據溫度變化測定損耗正切的損耗正切—溫度曲線中山形部分損耗正切最大值的1/2位置的所述山形的寬度定為W1/2(℃)、位于所述損耗正切最大值的1/10的位置的所述山形的寬度定為W0.1(℃)、及所述兩個山形寬度之差ΔW(℃)定為ΔW＝W0.1-W1/2時，ΔW為16-31℃。
2.一種光學元件用樹脂組合物，用于構成光學元件，其特征在于將位于根據溫度變化測定損耗正切的損耗正切-溫度曲線中山形部分損耗正切最大值的1/2位置的所述山形的寬度定為W1/2(℃)、位于所述損耗正切最大值的1/10位置的所述山形的寬度定為W0.1(℃)時，所述兩個山形寬度之比W0.1/W1/2為1.4-2.7。
3.一種光學元件用樹脂組合物，用于構成光學元件，其特征在于位于根據溫度變化測定損耗正切的損耗正切—溫度曲線中山形部分損耗正切的最大值的1/2位置的所述山形的寬度W1/2(℃)為13-50℃，且與所述損耗正切的最大值相對應的溫度值Tp(℃)為18-47℃或52-80℃。
4.根據權利要求1至3中任一項所述的光學元件用樹脂組合物，其特征在于所述損耗正切的最大值為0.4-1.2。
5.一種光學元件，其特征在于用權利要求1至4中任一項所述的光學元件用樹脂組合物構成其整體或一部分。
6.根據權利要求5所述的光學元件，其特征在于所述光學元件為菲涅耳透鏡板。
7.一種投影屏，其特征在于由權利要求5或6中所述的光學元件和雙凸透鏡板組成。
全文摘要
一種光學元件用樹脂組合物、光學元件及投影屏，作為構成組成投影屏(1)的菲涅耳透鏡板(2)或雙凸透鏡(3)的樹脂組合物，從損耗正切－溫度曲線求出半寬度、0.1寬度、損耗正切的最大值及與相應的溫度等范圍并加以規定，即ΔW為16－31℃，W
文檔編號G02B3/08GK1409129SQ0214269
公開日2003年4月9日 申請日期2002年9月17日 優先權日2001年9月17日
發明者土井康裕 申請人:大日本印刷株式會社