專利名稱：電池殼體用鋁合金板和電池殼體的制作方法
技術領域：
本發明涉及搭載在汽車上的鋰電池殼體用的鋁合金板和使用該鋁合金板制造的電池殼體。
背景技術：
作為汽車用燃料電池，歷來主要是使用鎳氫電池，但近年來，移動電話和個人電腦等所使用的鋰離子電池，由于輕量以及能量密度等高等的理由而得到部分采用。鋰離子電池在其結構上，使含有主體和蓋的電池殼體具有作為電極的作用，在電池殼體用材料中，所使用的是導電性高的鋁材。另外，因為鋁材可以進行深拉深加工，所以能夠通過成形加工制造作為電池殼體用的矩形或圓形的容器。在此，單體使用移動電話等的電池時，為了防止膨脹，在電池殼體的主體和蓋上使用高強度的JISA3000系鋁合金。該電池殼體通過沿著蓋的周邊對由鋁合金材構成的主體和蓋進行激光焊接來接合。例如，在專利文獻I中公開有一種鋰離子二次電池的制造方法，其是在由JISA3003鋁合金構成的有底角筒形的外殼的開口部，通過激光焊接接合由JISA3003鋁合金構成的蓋體，從而制造鋰離子二次電池。另外，在專利文獻I中作為電池殼體的材質還記載有JISA1050鋁材。如前述，現有的鋰離子電池被用于移動電話和個人電腦，為了防止殼體的膨脹，作為電池殼體用材料，使用高強度的JISA3000系鋁合金。但是，汽車用燃料電池其配置方式為，層疊多個燃料電池并使樹脂隔板介于其間，因此即使不是高強度的原材，也不會產生膨脹等問題。因此，在汽車用燃料電池用的鋰離子電池中，使用的是與JISA3000系相比具有低強度，但有高導電率的JISA1000系鋁材(純鋁材)。例如，在專利文獻2中公開有一種電池殼體，是在由JISA1000系的鋁合金構成的電池殼體材中，通過將Ti含量規定在0. 01質量％以下，能夠防止由脈沖激光焊進行焊接時的局部性的異常部(不規則焊道)的形成。另外在專利文獻3中公開，在由JISA1000系的鋁合金構成的電池殼體材中，為了使粘性參數在適當范圍而控制B等的雜質含量，從而能夠顯現出同樣的作用。此外，此專利文獻2、3所述的JISA1000系的鋁合金材，不需要用于避免在電池封裝時因內容物和局部性的異常發生熱反應造成的爆炸的鋁板的厚壁化，因此可期待取得來自薄壁化的成本降低效果。先行技術文獻專利文獻專利文獻I特開2000-123822號公報(段落0022，0051-0061)專利文獻2特開2009-127075號公報(段落0017-0020)
專利文獻3特開2009-287116號公報(段落0020-0025)但是，在現有的電池殼體用鋁合金板和電池殼體中，存在以下所示的問題。
近年來，混合動力汽車和電動汽車的電池殼體的大量的連續生產進行。但是，若進行連續生產，則以通過成形加工(深拉深加工)制造矩形或圓形的容器時有發生熱膠著的問題。因此，要求防止在通過成形加工制造矩形或圓形的容器時發生熱膠著。若使脈沖激光焊的密封焊接操作高速化，則不能取得充分的焊道熔透深度，有接頭強度降低的問題。因此，在脈沖激光焊接的密封焊接操作中，要求能夠應對高速處理的鋁合金板。另外，與移動電 話的電池殼體用鋁材這樣板厚薄的材料不同，在汽車用的電池殼體中，由于板厚很厚，所以為了得到規定的焊接部強度，需要加深熔透深度。但是，在JISA1000系鋁合金中，若熔透深度超過0. 25mm，則焊道的形狀穩定性顯著降低，在脈沖激光焊中，不規則焊道的發生率急劇增加。該不規則焊道存在的問題是，根據情況會成為穿透到被焊接材料的背面的熔深，對導電性和工作電壓等的性能造成不利影響。

發明內容
本發明鑒于這樣的問題點而做，其課題在于，提供一種深拉深加工用的電池殼體用鋁合金板，和使用該電池殼體用鋁合金板的電池殼體，其以鋁合金材料為對象，可防止以成形加工制造作為電池殼體用的矩形或圓形的容器時熱膠著的發生，適合連續生產，并且具有優異的脈沖激光焊接性。此外，其課題還在于，提供一種在脈沖焊接時，能夠應對脈沖激光焊接的高速化，具有優異的脈沖焊接性的脈沖激光焊接用的電池殼體用鋁合金板，和使用了該電池殼體用的鋁合金板的電池殼體。本發明者們除了防止熱膠著的發生和應對脈沖激光焊接的高速化以外，還為了防止脈沖激光焊接中的異常部(不規則焊道)的發生，而就不規則焊道的發生進行研究。以0. 25mm以下的熔透深度對JISA1000系鋁合金板進行脈沖激光焊接時，即使以大線能量進行焊接也不會發生不規則焊道，但在熔深超過0. 25mm的附近，發生率急劇升高。因此，本發明者們為了開發出既能夠保持作為鋰離子電池殼體用的原材優異的Al-Mn系鋁合金的優點，在加深脈沖激光焊的熔透深度時，又能夠防止不規則焊道的發生的原材而進行了種種實驗研究。其結果是，本發明者們發現，作為在Al-Mn系鋁合金中微量含有的成分的Ti和B，對脈沖激光焊接中的不規則焊道的發生產生巨大影響，以及通過將該合金中所含的Ti和B的含量規定在適當的范圍，能夠防止不規則焊道的發生。S卩，為了解決前述課題，本發明的電池殼體用鋁合金板(以下適宜稱為鋁合金板)，含有Fe :0. I 2. 0質量％、Si 0. 05 0. 5質量％、Mn :0. 05 0. 5質量％，規定Ti 低于0. 04質量％、B :低于10質量ppm,余量由Al和不可避免的雜質構成,其中，在所述電池殼體用鋁合金板的剖面的板厚方向中心部，最大長度為I U m以上的金屬間化合物的面積率為0. 3 3. 5%，并且最大長度為11 ii m以上的金屬間化合物的個數為140個/mm2以下。另外，所述電池殼體用招合金板的導電率為62IACS(國際退火銅標準InternationalAnnealed Copper Standard) 以下。根據這樣的構成，通過以規定量含有Fe、Si、Mn，由于Al-Fe-Mn系、Al-Fe-Mn-Si系金屬間化合物的形成，加工時的潤滑性提高，鋁合金板的熱膠著等得到防止。另外，通過以規定量含有Si、Mn，各個元素在母相內固溶，鋁合金板的強度(耐壓強度)提高。而且，在含有Ti、B時通過規定得低于規定量，在經由脈沖激光焊接照射使原材熔融時，在凝固焊道內難以殘留氣泡，焊接部的不規則焊道的發生得到防止。此外，通過以規定量限制最大長度為Ium以上的金屬間化合物的面積率，加工時的潤滑性提高，可防止鋁合金板的熱膠著等，并且可防止成形時的裂紋，通過以規定量限制最大長度為Ilum以上的金屬間化合物的個數，構成成形裂紋起點的原因得到抑制，可防止成形時的裂紋。另外，由于導電率在規定以下，脈沖激光焊接中的熔透深度達到規定以上，接頭強度提高。另外，本發明的鋁合金板，其中，還含有Cu :0. 5質量％以下、Mg :1. 0質量％以下之中I種以上。根據這樣的構成，通過以規定量含有Cu、Mg之中I種以上，各個元素在母相內固溶，鋁合金板的強度(耐壓強度)進一步提高。另外，通過以規定量含有Mg，Mg與Si結合而形成Mg2Si。本發明的電池殼體，其中，能夠使用前述的電池殼體用鋁合金板。這樣的電池殼體，因為使用本發明的鋁合金板進行成形加工而成，所以不存在由熱膠著引起的表面的變色和縱條紋模樣，強度和耐壓性(耐膨脹性)提高。此外，焊道的熔透深度變深，從而具有充分的接頭經度，另外電池殼體自身的強度提高。根據本發明的電池殼體用鋁合金板，在被成形為電池殼體時具有優異的成形性(引縮加工性)，能夠防止以成形加工制造矩形或圓形的容器時熱膠著的發生。另外，脈沖激光焊接性優異，在脈沖激光焊接中，能夠防止不規則焊道的發生，并且具有優異的耐焊接裂紋性。此外，作為使用了 JISA1000系鋁合金材的電池殼體，能夠具有優異的強度、耐壓性(耐膨脹性)。另外，本發明的電池殼體，因為使用本發明的電池殼體用鋁合金板，所以不存在由熱膠著引起的表面的變色和縱條紋模樣。另外，作為使用了 JISA1000系鋁合金材的電池殼體，具有優異的強度、耐壓性(耐膨脹性)。
具體實施例方式以下，就用于實現本發明的電池殼體用鋁合金板(以下適宜稱為鋁合金板)的方式進行說明。[鋁合金板的構成] 本發明的鋁合金板，以規定量含有Fe、Si、Mn，Cu、Mg在規定量以下，以及將Ti、B限制在低于規定量，余量由Al和不可避免的雜質構成，按規定限制鋁合金板的剖面的板厚方向中心部的規定的金屬間化合物的面積率(占有面積率)和個數。另外，也可以接規定量還含有Cu和Mg之中I種以上。以下，對于各成分的限定理由和金屬間化合物的分布的規定理由進行說明。(Fe :0. I 2. 0 質量％ )Fe與Al、Si、Mn等形成Al-Fe-Mn系、Al-Fe-Mn-Si系金屬間化合物，使微細的前述金屬間化合物的數量增加，由此有助于在成形加工成電池殼體時的潤滑效果，因此具有使鋁合金板的成形性提高的效果。Fe還通過固溶在鋁中而使導電性降低，即具有使熱傳導性降低的效果。另外，也具有提高鋁合金板的強度的作用。Fe含量低于0.1質量％時所述效果小。另一方面，若Fe含量超過2. 0質量％，則與Al、Si、Mn等形成粗大的Al-Fe-Mn系、Al-Fe-Mn-Si系金屬間化合物，容易在成形時成為裂紋的起點。另外11 U m以上的粗大的所述金屬間化合物的數量增加，易在成形時成為裂紋的起點，因此鋁合金板的成形性降低。因此，Fe含量為0. I 2.0質量％，優選為0. 65 2.0質量％。(Si :0. 05 0. 5 質量％ )
Si在母相中固溶，具有提高鋁合金板的強度的效果，隨著Si含量增加，其效果提高，能夠提高作為電池殼體時的耐壓強度。Si通過固溶在鋁中而使導電性降低，即具有降低熱傳導性的效果。另外，Si與Al、Fe、Mn等形成Al-Fe-Mn-Si系金屬間化合物，使微細的前述金屬間化合物的數量增加，從而有助于成形加工成電池殼體時的潤滑效果，因此使鋁合金板的成形性提高。Si含量低于0. 05質量％時，I y m長度以上的所述金屬間化合物的數量不足，因此所述效果小。另一方面，若Si含量超過0. 5質量％，則熔點降低，因此在脈沖激光焊接中發生焊接裂紋。因此，Si含量為0. 05 0. 5質量％，優選為0. I 0. 4質量％。(Mn :0. 05 0. 5 質量％ )Mn在母相內固溶，具有提高鋁合金板的強度的效果，隨著Mn含量增加其效果提高，能夠提高作為電池殼體時的耐壓強度。另外，Mn通過固溶在鋁中而使導電性降低，即具有降低熱傳導性的效果。另外，Mn與Al、Fe、Si等形成Al-Fe-Mn系金屬間化合物、Al-Fe-Mn-Si系金屬間化合物，使微細的所述金屬間化合物的數量增加，從而有助于在成形加工成電池殼體時的潤滑效果，因此使鋁合金板的成形性(耐熱膠著性)提高。Mn含量低于0. 05質量％時，固溶強度得不到發揮，另外I U m長度以上的所述金屬間化合物的數量不足，因此所述效果小。另一方面，若Mn含量超過0. 5質量％，則11 y m以上的粗大的所述金屬間化合物的數量增加，易在成形時成為裂紋的起點，因此鋁合金板的成形性降低。粗大的金屬間化合物的數量增加，容易在成形時成為裂紋的起點，鋁合金板的成形性降低。因此，Mn含量為0. 05 0. 5質量％，優選為0. I 0. 4質量％。(Ti :低于 0. 04 質量％ )Ti具有使鋁合金鑄造組織微細化、均質化(穩定化)的效果，出于防止軋制用板坯在鑄造時的鑄造裂紋的目的，在0.01 0. I質量％的范圍內常用。但是，若添加量超過0. I質量％，則其效果飽和，因此，不需要出于鑄造組織微細化和防止鑄造裂紋的目的過度的添力口。但是，在所述組成的鋁合金的情況下，若含有Ti達0.04質量％以上，則脈沖激光照射下的原材在熔融時￠60 750°C )容易在凝固焊道內殘留氣孔。因此，以后面的脈沖激光照射使凝固焊道再熔融時，如先前說明的，熔深形成得深(形成非恒穩熔深部)，其凝固而使焊接部有異常部(不規則焊道)發生。在本發明的鋁合金中，Ti在基體金屬(廢料中含有)中作為不可避免的雜質含有，或者是以前述效果為目的，根據需要作為中間合金被添加的元素。無論怎樣，其含量均需要規定得低于0.04質量％ (含0%)。(B 低于 10 質量 ppm)B如前述，以防止鋁合金在板坯鑄錠時的鑄造裂紋為目的，是作為Ti-B母合金與Ti 一起積極添加并常用的元素。但是，前述組成的招合金的情況下，B含量為10質量ppm以上時，與前述的Ti 一樣，在脈沖激光照射部的凝固焊道內容易殘留氣孔，以后面的脈沖激光照射使凝固焊道再熔融時，熔透深度形成得深，其凝固而發生異常部(不規則焊道)。在本發明的鋁合金中，B在基體金屬(廢料中含有)中作為不可避免的雜質含有，或者是以前述效果為目的，根據需要作為中間合金被添加的元素。無論怎樣，其含量均需要規定為低于10質量ppm (含Oppm)。優選為9質量ppm以下,更優選低于4ppm。(Cu :0. 5 質量％ 以下)
Cu在母相內固溶，使導電性降低，即具有使熱傳導性降低的效果。另外，具有提高鋁合金板的強度的效果，隨著Cu含量增加該效果提高，能夠提高作為電池殼體時的耐壓強度。但是，若Cu含量超過0. 5質量％，則熔點降低，因此在脈沖激光焊接中發生焊接裂紋。因此，添加Cu時，Cu含量為0. 5質量％以下。還有，為了進一步發揮上述效果，優選添加0. I質量％以上。(Mg :1. 0 質量％ 以下) Mg在母相中固溶，通過在鋁中固溶而使導電性降低，即具有使熱傳導性降低的效果。另外，公平具有提高鋁合金板的強度的效果，隨著Mg含量增加，其效果提高，能夠提高作為電池殼體時的耐壓強度。另外，Mg也與Si結合而形成Mg2Si。但中，若Mg含量超過1.0質量％，則鋁合金板的加工硬化性提高，成形性降低。另外，因為熔點降低，所以在脈沖激光焊接中，焊接裂紋產生，并且Mg原子突發性地蒸氣化飛散的比例增加，焊接異常部發生。因此，添加Mg時，Mg含量為1.0質量％以下。還有，為了進一步發揮前述的效果，優選添加0. 02質量％以上。在此，因為Mg原子和Zn原子蒸氣壓高，所以突發的蒸氣化飛散的比例增加，同時熔融的鋁也飛散，以粒狀或塊狀附著在焊道的周邊，或焊道形狀混亂的焊接異常部大量發生。不規則焊道是也包括焊珠形狀大，貫通等情況的異常，但所謂焊接異常部，鋁飛散到焊道周邊部并附著的異常部(也有焊道的一部分為不成形的形狀的情況)。(余量A1和不可避免的雜質)鋁合金板的成分除了上述以外，余量由Al和不可避免的雜質構成。還有，作為不可避免的雜質，例如是包含在基體金屬和中間合金中的、通常已知的范圍內的Zn、Ga、V、Ni等，因為不會妨礙本發明的效果，所以允許這樣不可避免的雜質的含有。(導電率62IACS%以下)在脈沖激光焊接中，鋁板的熱傳導、即導電性性比鋼板和不銹鋼板好，因此為了得到相同深度的熔深，會需要更大的激光能量。但是，若含有純鋁以外的元素，例如Fe、Si、Mn、Cu、Mg而使之合金化，則這些元素固溶，致使導電性降低，熱傳導性也降低，因此脈沖激光焊接中的熔透深度也可以確保為規定以上的深度。如果導電率為62IACS%以下，則即便使脈沖激光高速化，脈沖激光焊接的熔透深度也是充分的，能夠得到優異的接頭強度。因此，使作為表示導電性指標的導電率為62IACS%以下，優選低于58IACS%。而且,導電率通過前述Fe、Si、Mn、Cu、Mg的各含量進行控制。另外如后述,通過使鑄造鋁鑄錠的鑄造條件范圍適當化，能夠抑制含有元素之內Fe、Si、Mn、Cu、Mg的結晶，將導電率抑制得很低。(最大長度為Iii m以上的金屬間化合物的面積率0. 3 3. 5% )使鋁合金板的剖面的板厚方向中心部的最大長度I U m以上的金屬間化合物的面積率為0. 3 3. 5%。還有，所謂剖面的板厚方向中心部，具體來說，是指以板厚方向中心為中心的板厚的18 50%的區域。面積率低于0. 3%時，在引縮加工時，除去了凝固在沖頭和沖模上鋁基體的潤滑效果不足，在鋁合金板上發生熱膠著等，因此鋁合金板的成形性降低。另一方面，若面積率超過3. 5%，則粗大的金屬間化合物多，容易成為成形裂紋的起點，因此鋁合金板的成形性降低。
還有，在前述范圍內，即使含有低于I U m的化合物，其面積率對成形性也沒有影響，也可以在前述范圍內含有這些金屬間化合物。另外，關于最大長度的上限未定，在面積率中，也包含最大長度為Ilym以上的金屬間化合物。(最大長度為11ii m以上的金屬間化合物的個數140個/mm2以下)使鋁合金板的剖面的板厚方向中心部的最大長度Iliim以上的金屬間化合物的個數為140個/mm2以下。若個數超過140個/mm2，則粗大的所述金屬間化合物的數量多，容易成為成形時的裂紋的起點，因此鋁合金板的成形性降低。還有，在前述范圍內，即使含有低于11 Pm的化合物，其個數對成形性也沒有影響，也可以在前述范圍內含有這些金屬間化合物。另外，關于最大長度的上限未定，關于個數也可以為O。而且，這些金屬間化合物的分布，由前述Fe、Si、Mn、Cu、Mg的各含量進行控制。另外如后述，通過使鑄造鋁鑄錠的鑄造條件范圍適當化，和在均質化熱處理工序后，冷卻軋制用板坯直常溫，其后進行再加熱，由此能夠增加金屬間化合物的面積率。在金屬間化合物的檢測機構中，以掃描型電子顯微鏡(SEM)的應用作為一例列舉。最大長度為Ium以上的金屬間化合物在SEM的組成(COMPO)像中，能夠根據與母相的對比度進行識別，Al-Mn-Fe系、Al-Fe-Mn-Si系金屬間化合物照得比Al母相白，Mg-Si系金屬間化合物照得比Al母相黑。在鋁合金板的剖面的板厚方向中心部的金屬間化合物中，切下鋁合金板，研磨包含軋制方向和板厚方向的切割面，加工成鏡面作為觀察面，觀察以鋁合金板的板厚方向中心為中心的板厚的18 50%的區域。對于從該區域優選的多個視野合計Imm2以上進行觀察、拍攝，使用圖像處理裝置等，測量關于指定尺寸的金屬間化合物的面積率和個數密度。[鋁合金板的制造方法]接著，對于本發明的鋁合金板的制造方法的一例進行說明。首先，熔化、鑄造具有前述組成的鋁合金，制作鑄錠，對該鑄錠實施端面銑削后，以480°C以上且低于前述鋁合金熔點的溫度實施均質化熱處理。其次，對于該經過均質化熱處理的鑄錠進行熱軋和冷軋，制作軋制板。然后，在300 400°C的溫度范圍內實施退火，制造招合金板。此外，在所述本發明的鋁合金板的制造方法之內，優選通過使鑄造鋁鑄錠的鑄造條件范圍適當化，增加金屬間化合物的面積率，由此加工性優異。這時的鑄造條件，優選以鑄造速度60mm/min以下，澆鑄溫度710°C以下的鑄造條件進行。還有，通過澆鑄溫度在690°C以上進行，還能夠防止在鑄造時發生問題。此外，在所述本發明的鋁合金板的制造方法之內，在均質化處理后，冷卻軋制用板坯至常溫，其后進行再加熱，由此也能夠增加金屬間化合物的面積率并使之適當化，從而使加工性優異。這時的鑄錠的再加熱條件為，進行升、溫速度I 40°C Ar，到達溫度400 510°C，保持時間2小時以上的再加熱處理后，進行熱軋即可。[電池殼體]接著，對于本發明的電池殼體進行說明。本發明的電池殼體，使用所述鋁合金板制作。以下，說明利用本發明的鋁合金板制作電池殼體和二次電池的方法的一例。
〈電池殼體和二次電池的制作方法〉作為殼主體部的本發明的招合金板，經最終冷軋而成為0. 5 I. 5mm左右的板厚。將該鋁合金板切割成規定的形狀，通過拉深加工或引縮加工而成形為有底筒形狀。再多次重復該加工，緩緩增高側壁面，根據需要實施修整等的加工，成形為規定的底面形狀和側面高度而成為殼主體部。殼主體部為上面開放的有底筒形狀。電池殼體的形狀沒有特別限定，有圓筒形、偏平形的長方體等，遵循二次電池的規格，殼主體部為上面開放的有底筒形狀。 另外，用與殼主體部相同的鋁合金，以板厚I. 0 2. 5mm左右的板厚的本發明的鋁合金板制作蓋部。將該鋁合金板切割成與殼主體部的上面對應的形狀，形成注入口等而成為蓋部。在前述殼主體部容納二次電池材料(正極材料、負極材料、隔板等)，在上面焊接所述蓋部。殼主體部和蓋部的焊接，一般由受到波形控制的脈沖激光進行焊接。然后，將電解液從注入口注入到電池殼體中，密封注入口，成為二次電池。本發明的電池殼體用鋁合金板，例如作為汽車用的電池殼體使用時，使用的是板厚有一定程度厚的(例如0. 5_以上)。所述電池殼體用鋁合金板，即使在熔透深度超過0. 25mm的深度時，也能夠防止脈沖激光焊接中的不規則焊道的發生。而且如前述，電池殼體由殼主體和蓋材構成,兩被進行脈沖激光焊接。所述電池殼體用鋁合金板,作為電池殼體的殼主體和蓋材使用。但是作為蓋材，也可以使用JISA1050鋁合金和JISA3003鋁合金等其他招合金進行替代。實施例以下，將確認到本發明的效果的實施例與不滿足本發明的要件的比較例進行比較，具體地進行說明。還有，本發明不受該實施例限定。[制作供試材]熔解、鑄造表I所示組成的鋁合金而成為鑄錠(澆鑄溫度700°C，鑄造速度50mm/min)，對該鑄錠實施端面銑削后，以規定溫度實施4小時均質化熱處理。對于該經過均質化熱處理的鑄錠實施熱軋，再實施冷軋，成為板厚I. Omm左右的軋制板。然后，將該軋制板加熱至360°C，進行退火，制作鋁合金板。成分組成顯示在表I中。還有，表中不滿足本發明的范圍的，對數值等引下劃線表示，未含有的成分以表示。另外，B為“的材料的微細化劑使用Al-Ti微細化劑，No. 23、24、40使用Al-Ti-B微細化劑。No. 39的B作為不可避免的雜質含有。表I
權利要求
1.一種電池殼體用鋁合金板，其中，含有Fe :0. I 2.0質量％、Si :0. 05 0.5質量％、Mn :0. 05 0. 5質量并規定Ti低于0. 04質量％、B低于10質量ppm,余量是Al和不可避免的雜質。
2.根據權利要求I所述的電池殼體用鋁合金板,其中,還含有Cu:0. 5質量％以下、Mg 1.0質量％以下中的I種以上的元素。
3.根據權利要求2所述的電池殼體用鋁合金板，其特征在于，是還規定Ti低于0.04質量％、B低于10質量ppm,余量是Al和不可避免的雜質的電池殼體用招合金板,其中，所述電池殼體用招合金板的導電率為62IACS*%以下。
4.一種電池殼體用鋁合金板，其特征在于，在權利要求I所述的電池殼體用鋁合金板的剖面的板厚方向中心部，最大長度為Ium以上的金屬間化合物的面積率為0. 3 3. 5%, 并且最大長度為11 Pm以上的金屬間化合物的個數為140個/mm2以下。
5.一種電池殼體，其使用了權利要求I 4所述的電池殼體用鋁合金板。
全文摘要
本發明提供一種深拉深加工用的電池殼體用鋁合金板，和使用該電池殼體用鋁合金板的電池殼體，可防止以成形加工制造時熱膠著的發生，并且具有優異的脈沖焊接性。一種電池殼體用鋁合金板，其含有Fe0.1～2.0質量％、Si0.05～0.5質量％、Mn0.05～0.5質量％，規定Ti低于0.04質量％、B低于10質量ppm，余量由Al和不可避免的雜質構成，在所述電池殼體用鋁合金板的剖面的板厚方向中心部，最大長度為1μm以上的金屬間化合物的面積率為0.3～3.5％，并且最大長度為11μm以上的金屬間化合物的個數為140個/mm2以下，所述電池殼體用鋁合金板的導電率為62IACS％以下。
文檔編號C22C21/00GK102628129SQ201210025138
公開日2012年8月8日 申請日期2012年2月1日 優先權日2011年2月1日
發明者小林一德, 松本剛 申請人:株式會社神戶制鋼所