專利名稱：焦炭的制造方法
技術領域：
本發明涉及高爐法煉鐵等所使用的強度高的焦炭的制造方法。
背景技術：
對于煉鐵用所使用的焦炭，除了要求用于確保高爐內的通氣性，還要求強度也高。一般來說是通過干餾煤來制造焦炭，而為了實施其高強度，則使用強粘結煤，但強粘結煤在煤中較昂貴，從而期望削減其使用量。如果將非粘結煤和微粘結煤等與強粘結煤調配，雖然能夠削減高價的強粘結煤的使用量，但必須照顧到隨著其使用量削減帶來的焦炭強度的降低。煤的水分量的降低和機械性地夯實裝入焦炭爐內的煤的方法，已知有提高煤向焦炭爐內的填充密度，這能夠使焦炭高強度化。但是，采用降低水分量時，存在煤的微粉容易飛散的問題，另一種夯實的操作則很復雜。在專利文獻I中公開有用于得到高強度的焦炭的其他技術。該技術是使柏油(asphalt)、浙青(asphalt pitch)、煤的液化處理殘洛、溶劑生成炭等的粘結性補充材含浸在沒有軟化熔融性的細粒炭材的表面，并將其與煤加以混合。另外，本申請人已經進行了關于高強度焦炭的專利申請，其內容公開在專利文獻2、3中。專利文獻2公開的是，相對于含有含碳率85%以上、91 %以下的煤，和含碳率60%以上、低于85%的煤的這種煤炭100質量份，含有實質上不含灰分的煤I質量份以下，以其作為焦炭制造用煤進行使用。另一方面，專利文獻3公開的是，相對于焦炭制造用原料煤100質量份，添加實質上不含灰分的煤I質量份以下。如上述，既削減強粘結煤的使用量又得到高強度的焦炭成為焦炭制造中的課題，雖然以解決該課題為目的而使用浙青、煤焦油、或者無灰煤等粘結性補充材，但因為粘結性補充材的作用復雜，所以在強粘結煤的使用量削減(強粘結煤以外的煤的大量使用)和焦炭的高強度化的并立上伴有困難性。此外，隨著中國和印度等新興國家的鋼鐵需求近年來急劇增大，預想到必須削減粘結性和微粘結性的煙煤與微粘結性和非粘結性的次煙煤的使用量。如果如預想的這樣，不遠的將來，就會產生使用褐煤等更低品位的煤炭的必要性。專利文獻I特開2001-40363號公報專利文獻2特開2007-23190號公報專利文獻3特開2007-246674號公報

發明內容
本發明鑒于上述情況，其目的在于提供一種焦炭的制造方法，即使是將褐煤用于焦炭用制造原料煤，也能夠實現高的焦炭強度。若作為焦炭制造用原料煤而使用褐煤，則難以實現高的焦炭強度，為了在這種情況下仍得到高強度的焦炭，本發明者等對于相關技術反復銳意研究。其結果發現，如果進行無灰煤和褐煤等的劣質煤的混合、成形，進行無灰煤的軟化開始溫度以上的加熱、粉碎，以及干餾含有粉碎了的煤的配合煤，則能夠得到高強度的焦炭，從而完成本發明。S卩，本發明的焦炭的制造方法，其中，具有如下工序將無灰煤0.05質量份以上、
0.50質量份以下和含碳率(d. a. f.)為70. 0%以上、低于85. 0%的劣質煤I質量份進行混合而得到混合煤的混合工序；成形所述混合煤而得到成形煤的成形工序；將所述成形煤加熱到所述無灰煤的軟化開始溫度以上得到熱處理煤的加熱工序；粉碎所述熱處理煤而得到粉碎煤的粉碎工序；干餾含有所述粉碎煤和含碳率(d. a. f.)為85.0%以上、91.0%以下的強粘結煤的配合煤的干餾工序。在本發明中，所謂“無灰煤”是以815°C加熱煤炭而灰化時，作為殘留無機物的灰分 在加熱前的無灰煤中為5000ppm以下(質量標準)的煤。另外，所謂“劣質煤”意思是，如上述規定的含碳率(d.a. f.)為70.0%以上、低于85.0%的煤，含碳率(d. a. f.)為70.0%以上、低于78. 0%的褐煤也符合劣質煤。所述成形工序中使用的混合煤中的無灰煤和劣質煤的粒度，都優選為0. 5mm以下，另外，優選得到表觀密度為0. 80g/cm3以上、低于I. 00g/cm3的成形煤。優選由粉碎工序得到的粉碎煤的80質量％以上其粒度在3mm以下。干餾工序中使用的配合煤，優選粉碎煤的配合率為5質量％以上。以本發明的焦炭的制造方法得到的焦炭，優選作為用于制造生鐵的煉鐵使用。根據本發明的焦炭的制造方法，因為是干餾含有粉碎煤和強粘結煤的配合煤，該粉碎煤經過由規定量的無灰煤和劣質煤構成的混合煤的成形、無灰煤的軟化開始溫度以上的加熱、粉碎的各工序而得到，所以即使進行強粘結煤的使用量削減和對焦炭原料采用褐煤時，也能夠得到強度高的焦炭。


圖I是用于說明用于制造無灰煤的裝置的一例的圖。符號說明I容器2泵3預熱器4萃取槽5重力沉降槽6沉降物收容器7過濾器構件8過濾單元9上清液收容器10攪拌機
具體實施例方式(焦油制造用原料煤的制造方法)本發明的焦炭的制造方法，是通過干餾工序處理粉碎煤和強粘結煤的配合煤，該粉碎煤經混合工序、成形工序、加熱工序、粉碎工序而獲得。以下對于各工序進行詳述?；旌瞎ば蛟诨旌瞎ば蛑?，得到混合有規定量的無灰煤和規定量的劣質煤的混合煤。無灰煤是在加熱時顯示出高流動性和高粘著性的煤炭，為混合煤中的粘結性補充材。該無灰煤的灰分為5000ppm以下(質量標準，下同)，優選為2000ppm以下。在此所謂“灰分”，意思是以815°C加熱煤炭而灰化時的殘留無機物，該無機物有硅酸、氮化鋁、氧化 鐵、石灰、氧化鎂、堿金屬等。還有，灰分自身雖然對焦炭特性幾乎沒有影響，但是后述無灰煤制造中的灰分混入意味著煤炭成分萃取后的煤(未溶解煤)的混入，而未溶解煤會阻礙配合煤的粘結，具有降低焦炭強度的性質。因此，無灰煤的灰分優選在上述數值以下。優選的無灰煤其根據JIS M8801所規定的基氏塑性儀法(Gieseler Plastometer)由基氏流動性試驗確認的最高流動度(IogMF)在作為測定界限的4. O(Iogddpm)以上。另夕卜，固化溫度超過450°C的也作為優選的無灰煤。用于得到無灰煤的方法，可以采用公知的無灰煤的制造方法。例如，利用有機溶劑的煤炭成分的萃取便適合無灰煤的制造。在無灰煤的制造中使用的煤炭，并不特別限定為煙煤、次煙煤、褐煤等，另外對于其含碳率也沒有特別限定。即，也可以使用含碳率(d.a.f)為60%以上、低于95.0%的煤，但是出于強粘結煤其存在枯竭的問題，所以優選使用含碳率(d.a. f)為60.0%以上、低于85. 0%的煤，更優選使用含碳率(d.a. f)為70.0%以上、低于85.0%的煤。使用含碳量(d. a. f) 60. 0%以上、低于95. 0%的煤炭制造無灰煤時，該煤炭的優選的揮發分、平均反射率、基氏最高流動度、合計惰質組(total inertinite)如下。揮發分由JIS M8812所規定的方法決定，優選為30%以上、40%以下，更優選為32%以上、36%以下。平均反射率由JIS M8816所規定的方法決定，優選為0.6以上、1.0%以下，更優選為
0.8以上、0. 9以下。基氏最高流動度(IogMF)優選為3. 0 (Iogddpm)以上、4. 5 (Iogddpm)以下，更優選為3. 3 (Iogddpm)以上、3. 6 (Iogddpm)以下。合計惰質組優選為5%以上、35%以下，更優選為15%以上、20%以下。關于該合計惰質組，是在JIS M8816的煤炭微細組織成分(顯微組分maceral)的分析值之中，采用半絲質體(semifusinite)的比例和微細組織成分群(顯微組分 群)的比例，以下式計算。式I
(100-MM)x補正情it組
合計-質a (Tl) = ------ +
100
100(1.08A+0.55S)/2.8MM =-
[100-(1.08A+0.55S)]/1.35+(1.08A+0.55S)/2.8補正惰質組=惰質組-半絲質體％ X 1/3上式中，MM(mineral matter)意為礦物質，A意為灰分(干基，以JIS M8812測定)，S意為總硫磺分(干基，以JIS M8813測定)。為 了高效率地進行煤炭成分的萃取，在此萃取時，優選將煤炭預先粉碎成5_以下。無灰煤的制造所使用的有機溶劑中，能夠使用如下等一種或兩種以上的有機溶齊IJ:苯、甲苯、二甲苯等的單環芳族化合物；萘、甲基萘、二甲基萘、三甲基萘、聯二苯、具有脂肪族側鏈或芳香族取代基的聯二苯等的雙環芳族化合物；三環芳香族化合物等。但是，使用單環芳族化合物時，煤炭成分的萃取率低，為了提高萃取率而提高萃取溫度時，用于設定在該溫度下的壓力變高。另外，使用三環芳香族化合物時，由于存在該化合物的沸點高這種一般性的傾向，因此從煤炭分離有機溶劑困難。因此，優選使用雙環芳族化合物。更優選的雙環芳族化合物其沸點為180 330°C。還有，如果使用已知是煤炭的液化方法所使用的萘滿等的供氫溶劑，則使煤可溶化或液化，從而能夠實現煤炭成分的高萃取率，但是供氫溶劑的氫原子會移動到煤的構成分子上。因此，不能選擇供氫有機溶劑，而是優選選擇非供氫有機溶劑進行煤炭成分的萃取。利用有機溶劑進行的煤炭成分的萃取，是將煤炭與有機溶劑混合而調制漿體，從而進行煤炭成分的萃取，其后，如果從漿體的上清液等的液體部除去有機溶劑，則得到無灰煤。漿體中的煤濃度以10 35質量％為宜，加熱漿體即可萃取煤炭成分。該萃取條件例如以300 420°C加熱漿體并保持5 120分鐘。在比300°C低的溫度下，不能充分削弱煤炭的構成分子間的結合，因此煤炭成分的萃取率低，在比420°C高的溫度下，因煤炭的熱分解反應而發生的熱分解基會與煤炭再結合，所以煤炭成分的萃取率仍然低。另一方面，在300 420°C的溫度下，由于煤炭的構成分子間的結合松馳，并且發生溫和的熱分解，因此能夠達成煤炭成分的萃取率。另外，關于萃取中的壓力，將其調整為不會使有機溶劑達到沸點，通常為0. 8 2. 5MPa，萃取時的氣氛為惰性氣體(例如氮)氣氛即可。煤炭成分的萃取后，在進行有機溶劑的除去之前，需要從有機溶劑分離萃取后的煤。此分離采用公知的分離方法即可。作為該公知的分離方向，例如可列舉沉降法、過濾法，過濾法中由于過濾器的過濾速度受到限制，因此為了分離大量的煤而優選采用沉降法。還有，為了避免有機溶劑中的煤炭成分的析出等，從漿體除去煤炭的溫度優選設定在與萃取時相同的溫度，關于壓力也一樣。圖I是用于說明用于制造無灰煤的裝置的一例的圖。在容器I中，煤炭與有機溶劑被混合而生成漿體，該漿體由泵2送出，在通過預熱器3期間被加溫至規定的溫度后，被供給到萃取槽4。在萃取槽4中，漿體一邊被攪拌機10攪拌，煤炭成分一邊被有機溶劑萃取，之后漿體被供給到重力沉降槽5。在重力沉降槽5中，成分被萃取后的煤炭沿圖示箭頭11的方向沉降，生力沉降槽5內的上清液被供給到過濾單元8，另一方面沉降物被收容器6回收。上清液被內設于過濾單元8中的過濾器構件7過濾，濾液由上清液收容器9回收。接著，使有機溶劑從被回收的濾液中蒸發除去，由此得到無灰煤。作為蒸發除去有機溶劑的方法，應用噴霧干燥法、蒸餾法、真空干燥法等一般的干燥方法即可。符合本發明中的“劣質煤”的煤炭，有粘結煤、微粘結煤、非粘結煤、褐煤。而并不是用于明確分類符合該劣質煤的各煤炭和其他煤炭的一般性的標準。因此在本發明中，含碳率(d. a. f.)超過91.0%的煤為無煙煤、含碳率(d. a. f. )85. 0%以上、91.0%以下的煤為強粘結煤、含碳率(d. a. f. )83. 0%以上、低于85. 0%的煤為粘結煤、含碳率(d. a. f. )80.0%以上、低于83. 0%的煤為微粘結煤、含碳率(d. a. f. )78. 0%以上、低于80. 0%的煤為非粘結煤、含碳率(d. a. f. )70. 0%以上、低于78. 0%的煤為褐煤、含碳率(d. a. f.)低于70.0%的煤為泥煤。即，由于粘結煤、微粘結煤、非粘結煤和褐煤符合本發明中的劣質煤，因此該劣質煤是含碳率(d.a.f.)在70.0%以上、低于85.0%的煤。還有，成為煤炭的分類化的標準的含碳率(d.a.f. = dry ash free)是指除去煤的水分和灰分的有機質的含有率(質量％)，其能夠依據JIS M8819測定?；旌蠠o灰煤和劣質煤時的使用量為，無灰煤0. 05質量份以上、0. 50質量份以下，劣質煤為I質量份。若無灰煤低于0.05質量份，則基于粘結性的作用不充分。另一方面，若無灰煤超過0. 50質量份，則因為無灰煤比劣質煤貴 而不經濟，另外基于粘結性的作用過剩。即，無灰煤的量在上述范圍外時，并不能提高焦炭強度。劣質煤為I質量份時的無灰煤的量優選為0. 15質量份以上、0. 30質量份以下?？墒牵诿禾康母绅s(焦炭化)中，已知會發生煤的熔融、軟化，并且生成因熱分解帶來的揮發分，兼有適度的強度和氣孔率的焦炭生成。劣質煤缺乏熔融性和粘結性，只干餾劣質煤而得到的焦炭的強度低。特別是關于作為劣質煤的一種的褐煤，其沒有熔融性和粘著性，干餾褐煤也只會生成脆的碳。將含有經混合工序、成形工序、加熱工序、粉碎工序而得到的粉碎煤的配合煤進行干餾作為本發明的焦炭的制造方法時，本發明者等還發現，干餾工序中的粉碎煤中的無灰煤具有將褐煤彼此加以結合的能力，但是褐煤之間的距離長時，該結合能力得不到充分發揮，從而不能獲得強度更高、氣孔率適當的焦炭。即，為了制造強度更高的焦炭，優選的是使無灰煤和劣質煤兩者微細化。微細化可列舉如下方式例如在進行無灰煤和劣質煤的混合之前，使用錘碎機、顎式破碎機、噴射式粉碎機等公知的粉碎裝置進行粉碎；在混合無灰煤和劣質煤的同時進行粉碎。無灰煤和劣質煤的粒度，如果其被粉碎則沒有特別限定，但優選都在0. 5mm以下，更優選在0.2_以下。該粒度由能否通過規定的網眼的篩子來決定(以下，粒度的決定方法相同。)。例如通過網眼0.5mm的篩子的無灰煤的粒度為0.5mm以下。如果使無灰煤的粒度在0. 5mm以下，則混合煤中的劣質煤周圍的無灰煤分配良好，將能夠制造強度更高的焦炭。另外，如果使劣質煤的粒度在0. 5mm以下，則在加熱工序中粘結性會被充分賦予直達劣質煤的內部，因此能夠制造強度更高的焦炭。成形工序通過設定形成混合煤得到成形煤的本工序，無灰煤和劣質煤之間的距離變短，能夠實現高強度的焦炭。為了實現更高強度的焦炭，適宜設定成形壓，使構成無灰煤和劣質煤之間的距離的長短的指標的表觀密度最佳化。該優選的成形煤的表觀密度為0. 80g/cm3以上、低于I. 00g/cm3,更優選為0. 85g/cm3以上、0. 95g/cm3以下。表觀密度低于0. 80g/cm3時，無灰煤和與劣質煤的距離比較長，因此不適合用于制造強度更高的焦炭，另外還留有成形煤的處理性不充分的點。另一方面，若在I. 00g/cm3以上則過于稠密，在加熱處理工序過程中來自成形煤中氣體流出不充分，在該過程中成形煤自毀，另外提高成形壓不經濟。加熱工序在加熱工序中，加熱成形煤而得到熱處理煤。在本工序中，為了使成形煤中的無灰煤的熱熔融性和粘結性過渡到劣質煤上，而將無灰煤的溫度加熱到其軟化溫度(通常為3000C )以上。由此，液化了的無灰煤容易與劣質煤融合，此外無灰煤與劣質煤的構成分子活性化，各分子的相互作用加強。無灰煤的軟化開始溫度為基氏流動性試驗所測定的軟化開始溫度，由加熱設定的無灰煤的溫度可以是比其軟化開始溫度高的溫度，優選比軟化開始溫度高10 30°C左右的溫度。若以超過(軟化開始溫度+30°C )的溫度加熱，則在成形煤內氣體急劇發生，有成形煤的外觀變形得幾乎喪失原形的情況。
加熱時間(成形煤達到設定溫度之后的時間)為30分鐘以內即可，優選為10分鐘以內。這是由于若進行長時間的加熱處理，則得到的熱處理煤的粘結性降低。粉碎工序在粉碎工序中，粉碎熱處理煤而得到任意的粒度的粉碎煤。粉碎煤的粒徑大不利于得到更高強度的焦炭。因此，為了實現強度更高的焦炭，優選調整粉碎處理，使粉碎煤的80質量％以上粒度在3mm以下。該優選的理由認為是由于在干餾工序的過程中，粉碎煤的周圍有強粘結煤等適度地分散。為了進行熱處理煤的粉碎，使用錘碎機、顎式破碎機、噴射式粉碎機等公知的粉碎裝置即可。干餾工序在干餾工序中，調配粉碎煤和進行了適宜粉碎的強粘結煤，干餾調制的配合煤而得到焦炭。用于調制配合煤的煤炭，也可以使用粉碎煤、強粘結煤以外的其他煤炭，但優選只使用粉碎煤和強粘結煤。配合煤中的粉碎煤的配合率為5質量％以上即可，而根據配合的強粘結煤和所要求的焦炭的強度，也可以使粉碎煤的配合率達到50質量％以上。若低于5質量％，則強粘結煤的使用量削減的意義減小，并且不經濟。粉碎煤的配合量過多時，有焦炭強度降低的傾向，另外出于兼顧所實現的焦炭強度和經濟性，粉碎煤的配合量為50質量％以下，通過為30質量％左右。若干餾配合煤，則配合煤的軟化、熔融、再固化、焦炭化產生。該干餾中的條件未被特別限定，能夠采用使用焦炭爐的通常的干餾條件。溫度條件例如為950°C以上、1200°C以下，更優選1000°C以上、1050°C以下，干餾時間例如為8小時以上、24小時以下，更優選為10小時以上、20小時以下。(生鐵的制造方法)得到的焦炭如歷來所知，可以作為煉鐵使用。即，能夠用于生鐵的制造。所述焦炭因為強度優異，所以也適合用于高爐中的生鐵制造。而且，由于焦炭的強度高，所以能夠實現高爐內的優異的通氣性。還有，高爐中的生鐵的制造方法采用公知的方法即可，例如能夠列舉如下方法在高爐中分別使鐵礦石和焦炭交互層疊為層狀，由高爐的下部鼓熱風，根據需要噴送粉煤。實施例以下列舉實施例等更具體地說明本發明，但本發明并不受下述實施例限定，也可以在符合前后述的宗旨的范圍適宜變更實施，這些均包含在本發明的技術范圍內。還有，在以下的參考例之中，符合本發明的焦炭的制造方法的，該方法沒有從本發明中除外的意圖。(無灰煤)
將煙煤(含碳率(d.a.f) 83. 2% ) 5kg和作為雙環芳族化合物的I-甲基萘(新日鐵化學社制)20kg加以混合而調制漿體。在經過氮氣吹掃的內容積30L的高壓釜內，以
1.2MPa、370°C、l小時的條件處理漿體，利用雙環芳族化合物進行煙煤成分的萃取。在與該萃取同溫度、同壓力的條件的重力沉降槽內，將漿體分離成上清液和固形分濃縮液，接著，通過蒸餾法從上清液中分離、回收雙環芳族化合物，得到殘留物為無灰煤。無灰煤產量為
2.7kg，灰分為900ppm。另外，來自無灰煤的基氏流動性試驗的軟化開始溫度為305°C，最高流動度為 4. 7 (Iogddpm)。(劣質煤)使用以錘碎機粉碎含碳率(d. a. f)為71. I %的印度尼西亞產的褐煤。(強粘結煤)使用以錘碎機粉碎含碳率(d. a. f)為91. 6%的俄羅斯產的強粘結煤。粉碎后的強粘結煤，其粒度Imm以下為80質量％以上。(焦炭的制造)混合劣質煤和軟化開始溫度為305°C的無灰煤而得到混合煤，在直徑30mm、長50mm的圓筒形模槽(cavity)中裝入混合煤,在室溫下進行加壓成形(條件的詳情參照后述表I)。在惰性氣體(氮氣)氣氛中加熱得到的成形煤，以錘碎機粉碎得到的熱處理煤，得到粉碎煤(條件的詳情參照后述表I)。調配粉碎煤和強粘結煤而調制配合煤(關于配合量參照后述表I。)。在寬378mmX長121mmX高114mm大小的罐容器中，填充上述配合煤。再在鋼制的曲頸飯(retort)(尺寸寬380mmX長430mmX高350mm)排列放入該罐容器4個，在能夠于寬度方向上加熱該罐容器的兩面加熱式電爐中放入所述曲頸甑，干餾配合煤。這時的干餾條件為1000°C、10小時，從電爐取出曲頸甑，花費大約16小時自然放冷。從自然放冷后的曲頸甑上取出4個罐容器，切割下相當于寬度方向的一半的189mm部分的焦炭。進行兩面加熱時，相當于寬度方向正中的地方被稱為碳芯，從加熱面到碳芯的被燒成的焦炭，從接近加熱面的地方開始，依次被稱為頭、身、尾，已知因頭、身、尾在加熱時的升溫速度的差異導致強度產生差異。因此，從相當于寬度方向的一半的189mm部分的焦炭的頭、身、尾部分的分割為約60_的各部位,切下大體長方體(一邊約20mm±lmm),得到被進行了制粒的焦炭。用蒸懼水清凈該被制粒的焦炭，去除制粒時(切割時)附著的焦炭的微粉，以150°C ±2°C的干燥機進行干燥。(焦炭強度指數)以上述清洗、干燥后的焦炭作為強度測定用試樣，測定I型強度(焦炭強度指數)。在用于I型強度試驗的裝置上，使用由SUS材制作的圓筒狀的容器(長720mm，圓的底面直徑132_)，在該容器中放入強度測定用試樣200g，以I分鐘內20周的轉速進行合計600周的旋轉運動，將由此帶來的沖擊施加到試樣上。該圓筒的旋轉是在相當于圓筒長度720_的正中的360_的地方設有旋轉軸，以該旋轉軸為中心使圓筒轉動，進行使圓筒的底面描畫直徑720mm的圓。施加規定的600周的旋轉帶來的沖擊后，從該圓筒狀的容器取出試樣，用9. 5mm的篩眼的篩子篩分并測定篩上的質量。這時，嵌在篩子里的也視為篩上而測定質量。I型強度指計算方式如下。 I 型強度指數 DI6cici9.5 = 100X9. 5mm 篩上質量(單位g)/200g
權利要求
1.一種焦炭的制造方法，其特征在于，具有如下工序 將0. 05質量份以上0. 50質量份以下的通過有機溶劑萃取的煤炭成分和I質量份的含碳率(d. a. f.)為70. 0%以上低于85. 0%的劣質煤進行混合得到混合煤的混合工序； 成形所述混合煤得到成形煤的成形工序； 將所述成形煤加熱到所述通過有機溶劑萃取的煤炭成分的軟化開始溫度以上得到熱處理煤的加熱工序； 粉碎所述熱處理煤得到粉碎煤的粉碎工序； 對含有所述粉碎煤和含碳率(d. a. f.)為85. 0%以上91. 0%以下的強粘結煤的配合煤進行干餾的干餾工序。
2.根據權利要求I所述的焦炭的制造方法，其特征在于，所述劣質煤為含碳率(d. a. f.)在70. 0%以上低于78. 0%的褐煤。
3.根據權利要求I所述的焦炭的制造方法，其特征在于，所述成形工序中使用的混合煤中的通過有機溶劑萃取的煤炭成分和劣質煤的粒度均為0. 5mm以下。
4.根據權利要求I所述的焦炭的制造方法，其特征在于，在所述成形工序中，得到表觀密度為0. 80g/cm3以上低于I. OOg/cm3的成形煤。
5.根據權利要求I所述的焦炭的制造方法，其特征在于，由所述粉碎工序得到的粉碎煤中的80質量％以上的粒度在3mm以下。
6.根據權利要求I所述的焦炭的制造方法，其特征在于，所述干餾工序中的配合煤中的粉碎煤的配合率為5質量％以上。
7.根據權利要求I 6中任一項所述的焦炭的制造方法，其特征在于，被用作煉鐵使用。
8.—種生鐵的制造方法，其特征在于，使用通過權利要求7所述的焦炭的制造方法得到的焦炭。
全文摘要
提供一種焦炭的制造方法，即使將褐煤用于焦炭用制造原料煤，也能夠實現高的焦炭強度。焦炭的制造方法具有如下工序將無灰煤0.05質量份以上、0.50質量份以下和含碳率(d.a.f.)為70.0％以上、低于85.0％的劣質煤1質量份進行混合而得到混合煤的混合工序；成形混合煤而得到成形煤的成形工序；在無灰煤的軟化開始溫度以上加熱成形煤而得到熱處理煤的加熱工序；粉碎所述熱處理煤而得到粉碎煤的粉碎工序；干餾含有粉碎煤和含碳率(d.a.f.)為85.0％以上、91.0％以下的強粘結煤的配合煤的干餾工序。也可以選擇褐煤作為劣質煤。
文檔編號C21B5/00GK102653684SQ20121015208
公開日2012年9月5日 申請日期2009年2月12日 優先權日2008年3月10日
發明者古谷敦志, 奧山憲幸, 小松信行, 濱口真基 申請人:株式會社神戶制鋼所