本發明涉及金屬陶瓷復合材料技術領域，尤其涉及一種Ni-Al₂O₃復合材料的近凈成形方法。

背景技術：

Al₂O₃是目前資源最豐富的陶瓷之一，具有強度高、電阻率高、電絕緣性好、硬度和熔點高、抗腐蝕性好、抗氧化性好、熱膨脹系數小等基本屬性，可以承受比金屬材料和高分子材料更苛刻的工作環境，在機械、化工、醫學、航空航天等領域發揮著重要的作用。但是由于脆性大、加工難度大等缺點，氧化鋁的應用受到了很大的限制，而金屬增韌氧化鋁基復合材料擁有極大的應用空間。

鎳是應用最廣泛的金屬單質之一，具有極好的耐腐蝕性、韌性、延展性、導熱性和導電性。鎳的熔點為1453℃，屬于中等熔點金屬體系，相比低熔點金屬，鎳具有較好的高溫性能，相比高熔點金屬，鎳在高強度時具有較好的韌性。將金屬鎳顆粒引入氧化鋁陶瓷基體內，不僅能以多種方式阻礙基體裂紋的擴展，如裂紋的鈍化、偏轉、釘扎及金屬粒子的拔出等，使得復合陶瓷的抗彎強度和斷裂韌性得以提高，也改善了氧化鋁陶瓷的燒結性能。

現有技術中制備Ni-Al₂O₃金屬陶瓷復合材料的方法是熱壓成型的方法，如劉勛等公開了用熱壓制備納米Ni-Al₂O₃金屬陶瓷粉末，Ni顆粒均勻分布在Al₂O₃基體中，有效地阻止了Al₂O₃基體晶粒的長大(參見《納米Ni-Al₂O₃金屬陶瓷粉末熱壓致密化過程》，劉勛等，中南大學學報(自然科學版),2004,35(1):21-25)；顧斯迪公開了以Al₂O₃和Ni(NO₃)₂·6H₂O為初始原料，采用熱壓燒結制備Al₂O₃/Ni金屬粒子增韌納米復合陶瓷的方法(參見《Ni顆粒彌散增韌Al₂O₃基納米復相陶瓷的制備與性能研究》，顧斯迪，清華大學，2004)。但是這些傳統的壓制成形制備金屬陶瓷只能成形形狀相對簡單的零件，要生產異形零件還需通過后續的機械加工。

技術實現要素：

有鑒于此，本發明的目的在于提供一種Ni-Al₂O₃復合材料的近凈成形方法，能夠得到復雜形狀的金屬陶瓷零件，可用于紡織機械等領域。

為了實現上述發明目的，本發明提供以下技術方案：

一種Ni-Al₂O₃復合材料的近凈成形方法，包括以下步驟：

(1)將羰基Ni粉、Al₂O₃、Y₂O₃和MgO球磨，得到混合物料；

(2)將所述步驟(1)得到的混合物料與粘結劑混煉，得到混煉物料；

(3)將所述步驟(2)得到的混煉物料造粒后注射成形，得到成形試樣；

(4)將所述步驟(3)得到的成形試樣脫脂，得到脫脂胚體；

(5)將所述步驟(4)得到的脫脂胚體進行冷等靜壓，得到冷等靜壓試樣；

(6)將所述步驟(5)得到的冷等靜壓試樣進行熱等靜壓燒結，得到Ni-Al₂O₃復合材料。

優選地，所述步驟(1)中混合物料包括以下質量百分含量的組分：羰基Ni粉8～12％、Al₂O₃87～91％、Y₂O₃0.2～0.5％和MgO 0.2～0.5％。

優選地，所述步驟(2)中粘結劑包括以下質量百分含量的組分：60～70％的石蠟、8～12％的乙烯-醋酸乙烯酯共聚物、18～22％的低密度聚乙烯和4～6％的硬脂酸。

優選地，所述步驟(2)中混煉的溫度為145～160℃，所述混煉的時間為1～2h。

優選地，所述步驟(3)中注射成形的溫度為140～160℃，所述注射成形的壓力為80～100MPa，所述注射成形的時間為6～10s。

優選地，所述步驟(4)中脫脂用脫脂溶劑的溫度為30～60℃，所述脫脂的時間為1～9h。

優選地，所述步驟(4)中的脫脂包括：將所述成形試樣依次進行第一段熱脫脂、第二段熱脫脂、第三段熱脫脂、第四段熱脫脂和第五段熱脫脂；

所述第一段熱脫脂為室溫升溫至200～220℃進行第一段保溫，升溫至所述第一段熱脫脂的時間為150～180min，所述第一段保溫的時間為50～70min；

所述第二段熱脫脂為200～220℃升溫至340～370℃進行第二段保溫，升溫至所述第二段熱脫脂的升溫時間為180～220min，所述第二段保溫的時間為50～70min；

所述第三段熱脫脂為340～370℃升溫至415～435℃進行第三段保溫，升溫至所述第三段熱脫脂的時間為105～125min，所述第三段保溫的時間為50～70min；

所述第四段熱脫脂為415～435℃升溫至490～510℃進行第四段保溫，升溫至所述第四段熱脫脂的時間為65～85min，所述第四段保溫的時間為50～70min；

所述第五段熱脫脂為490～510℃升溫至200～220℃進行第五段保溫，升溫至所述第五段熱脫脂的時間為50～70min，所述第五段保溫的時間為20～30min。

優選地，所述步驟(5)中冷等靜壓的壓力為250～300MPa，所述冷等靜壓的時間為3～10min。

優選地，所述步驟(6)中熱等靜壓燒結的壓力為150～200MPa，所述熱等靜壓燒結的溫度為1350～1450℃，所述熱等靜壓燒結的時間為1～2h。

優選地，所述步驟(6)中熱等靜壓燒結完成后還包括：將得到的熱等靜壓燒結試樣冷卻，所述冷卻的速率為10～30℃/min。

本發明提供了一種Ni-Al₂O₃復合材料的近凈成形方法，將羰基Ni粉、Al₂O₃、Y₂O₃和MgO球磨得到混合物料后與粘結劑混煉，得到混煉物料，其中Y₂O₃和MgO作為燒結助劑，具有細化晶粒、促進燒結的作用，混煉物料造粒后注射成形，得到成形試樣，然后進行脫脂、冷等靜壓、熱等靜壓燒結，得到Ni-Al₂O₃復合材料，本發明通過采用球磨工藝、混煉工藝、注射工藝及注射后的脫脂工藝和冷等靜壓、熱等靜壓燒結工藝來制備Ni-Al₂O₃復合材料，注射成形得到的成形試樣無欠注、裂紋、飛邊等缺陷，成形試樣整體密度比較均勻，脫脂后的坯件無缺陷。本發明實施例的結果表明，本發明提供的方法得到的Ni-Al₂O₃復合材料零件的致密度可達99.9％，維氏硬度1788HV，抗彎強度422MPa，斷裂韌性5.9MPa·m^1/2，能夠用于制備復雜形狀的零件，滿足各行各業對精密度高、結構復雜、體積小、韌性高及全致密零件的要求。

附圖說明

下面結合附圖和具體實施方式對本發明作進一步詳細的說明。

圖1為本發明Ni-Al₂O₃復合材料的近凈成形方法的流程圖；

圖2為本發明實施例1球磨后混合物料的掃描電鏡譜圖；

圖3為本發明實施例1混煉物料的掃描電鏡譜圖；

圖4為本發明實施例1脫脂胚體的掃描電鏡譜圖；

圖5為本發明實施例1冷等靜壓試樣的圖像；

圖6為本發明實施例1制得的Ni-Al₂O₃復合材料的掃描電鏡譜圖；

圖7為本發明實施例2制得的Ni-Al₂O₃復合材料的掃描電鏡譜圖；

圖8為本發明實施例3制得的Ni-Al₂O₃復合材料的掃描電鏡譜圖。

具體實施方式

本發明提供了一種Ni-Al₂O₃復合材料的近凈成形方法，包括以下步驟：

(1)將羰基Ni粉、Al₂O₃、Y₂O₃和MgO球磨，得到混合物料；

(2)將所述步驟(1)得到的混合物料與粘結劑混煉，得到混煉物料；

(3)將所述步驟(2)得到的混煉物料造粒后注射成形，得到成形試樣；

(4)將所述步驟(3)得到的成形試樣脫脂，得到脫脂胚體；

(5)將所述步驟(4)得到的脫脂胚體進行冷等靜壓，得到冷等靜壓試樣；

(6)將所述步驟(5)得到的冷等靜壓試樣進行熱等靜壓燒結，得到Ni-Al₂O₃復合材料。

本發明將羰基Ni粉、Al₂O₃、Y₂O₃和MgO球磨，得到混合物料。

本發明對所述羰基Ni粉、Al₂O₃、Y₂O₃和MgO的來源沒有任何特殊的限制，采用本領域技術人員熟知的產品來源或市售商品即可。

在本發明中，所述Al₂O₃的比表面積優選為5.8～7.6m²/g，更優選為6.7～7.5m²/g，最優選為6.9～7.3m²/g；所述Al₂O₃的平均粒度優選為0.36～0.84μm，更優選為0.48～0.6μm；在本發明實施例中所述Al₂O₃的性能如表1所示。

表1發明實施例用Al₂O₃的性能參數

在本發明中，所述羰基Ni粉的費氏粒度優選為3～7μm，更優選為4～5μm；在本發明實施例中所述羰基Ni粉的性能如表2所示。

表2本發明實施例用羰基Ni粉的性能參數

在本發明中，所述Y₂O₃的平均粒度優選為30～50nm，更優選為35～40nm。

在本發明中，所述MgO的費氏粒度優選為30～50nm，更優選為35～40nm。

在本發明中，所述混合物料優選包括以下質量百分含量的組分：羰基Ni粉8～12％、Al₂O₃87～91％、Y₂O₃0.2～0.5％和MgO 0.2～0.5％；更優選包括羰基Ni粉9～11％、Al₂O₃88～90％、Y₂O₃0.2～0.5％和MgO 0.2～0.5％。

本發明將羰基Ni粉、Al₂O₃、Y₂O₃、MgO混合后球磨，本發明對所述球磨的方式沒有任何特殊的限定，采用本領域技術人員熟知的球磨方式即可；在本發明實施例中優選在瑪瑙罐中用瑪瑙球進行球磨，所述瑪瑙球與混合物料的質量比優選為10～40∶1，更優選為20～30：1；所述球磨使用的介質優選為無水乙醇或丙酮，所述介質與原料的質量比優選為5～20∶1，更優選為8～16：1，最優選為10～12：1。

在本發明中，所述球磨的轉速優選為260～360r/min，更優選為280～340r/min，最優選為300～320r/min；所述球磨的時間優選為5～35h，更優選為15～30h，最優選為20～25h。

得到混合物料后，本發明將所述混合物料與粘結劑混煉，得到混煉物料。

在本發明中，所述混合物料與粘結劑的質量比優選為5～20：1，更優選為8～17：1，最優選為9～15：1。

在本發明中，所述粘結劑優選包括以下質量百分含量的組分：60～70％的石蠟、8～12％的乙烯-醋酸乙烯酯共聚物、18～22％的低密度聚乙烯和4～6％的硬脂酸；更優選包括：62～68％的石蠟、9～11％的乙烯-醋酸乙烯酯共聚物、18.5～21.5％的低密度聚乙烯和4.5～5.5％的硬脂酸。

在本發明中，所述低密度聚乙烯分解溫度高，不易與有機溶劑反應，一般選擇熱分解除去。

在本發明中，所述粘結劑的制備方法優選包括以下步驟：將所述乙烯-醋酸乙烯酯共聚物和低密度聚乙烯于130～150℃條件下融化，得到高熔點熔融物料；將所述石蠟和硬脂酸于55～70℃條件下融化，得到低熔點熔融物料；將所述高熔點熔融物料與低熔點熔融物料混合，即得到粘結劑。

在本發明中，所述乙烯-醋酸乙烯酯共聚物和低密度聚乙烯的融化溫度優選為134～145℃，更優選為135～144℃；所述石蠟和硬脂酸的融化溫度優選為58～66℃，更優選為60～62℃；所述高熔點熔融物料與低熔點熔融物料的混合溫度優選為139～147℃，更優選為140～145℃。

本發明對所述混煉的方式沒有任何特殊的限定，采用本領域技術人員熟知的混煉方式即可；在本發明實施例中優選在喂料機中進行，具體的將所述混合物料與粘結劑混合后加入到喂料機中。

在本發明中，所述混煉的溫度優選為145～160℃，更優選為146～157℃。所述混煉的時間優選為1～2h，更優選為1.2～1.8h。

本發明對所述混合物料與粘結劑的混合方式及加料順序沒有任何特殊的限定，采用本領域技術人員熟知的混合方式及加料順序即可；在本發明實施例中所述粘結劑優選按重量均分為兩份，分兩次加入到所述混合物料中。

得到混煉物料后，本發明將所述混煉物料造粒后注射成形，得到成形試樣。

本發明對所述造粒的方法沒有特殊的限定，采用本領域技術人員熟知的造粒方式即可；在本發明中優選在造粒機中進行。

在本發明中，所述造粒得到顆粒物料的粒徑優選為1～5mm，更優選為1.5～2.5mm。

得到顆粒物料后，本發明將所述顆粒物料注射成型。在本發明中，所述注射成形的溫度優選為140～160℃，更優選為148～158℃；所述注射成形的壓力優選為80～100MPa，更優選為85～95MPa；所述注射成形的時間優選為6～10s，更優選為7～9s。

在本發明中，所述注射成形中優選對模具進行預熱，所述模具的預熱溫度優選為40～55℃，更優選為48～52℃；在本發明中對所述模具的形狀沒有任何特殊的限制，根據需要自行選擇合適形狀的模具。

得到成形試樣后，本發明將所述成形試樣脫脂，得到脫脂胚體。在本發明中，所述脫脂優選采用溶劑-熱脫脂法。

在本發明中，所述脫脂用脫脂溶劑的溫度優選為30～60℃，更優選為35～50℃；所述脫脂的時間優選為1～9h，更優選為2～7h。

在本發明中，所述脫脂溶劑優選為正庚烷、三氯乙烯和正己烷中的一種；所述脫脂溶劑與成形試樣的質量比優選為10～20：1，更優選為14～18：1，最優選為15～17：1。

在本發明中，所述脫脂優選具體包括以下步驟：將所述成形試樣依次進行第一段熱脫脂、第二段熱脫脂、第三段熱脫脂、第四段熱脫脂和第五段熱脫脂；

所述第一段熱脫脂為室溫升溫至200～220℃進行第一段保溫，升溫至所述第一段熱脫脂的時間優選為150～180min，更優選為160～170min，所述第一保溫的時間優選為50～70min，更優選為60～65min；

所述第二段熱脫脂為200～220℃升溫至340～370℃進行第二段保溫，升溫至所述第二段熱脫脂的升溫時間優選為180～220min，更優選為200～210min，所述第二段保溫的時間優選為50～70min，更優選為55～65min；

所述第三段熱脫脂為340～370℃升溫至415～435℃進行第三段保溫，升溫至所述第三段熱脫脂的時間優選為105～125min，更優選為110～120min，所述第三段保溫的時間為50～70min，更優選為55～65min；

所述第四段熱脫脂為415～435℃升溫至490～510℃進行第四段保溫，升溫至所述第四段熱脫脂的時間優選為65～85min，更優選為70～75min，所述第四段保溫的時間為50～70min，更優選為55～65min；

所述第五段熱脫脂為490～510℃升溫至200～220℃進行第五段保溫，升溫至所述第五段熱脫脂的時間優選為50～70min，更優選為55～65min，所述第五段保溫的時間優選為20～30min，更優選為23～28min。

在本發明中，所述脫脂后優選將得到的脫脂坯體冷卻至室溫，本發明對所述冷卻的方式沒有任何特殊的限制，采用本領域技術人員熟知的冷卻方式即可；在本發明實施例中優選采用自然冷卻的方式。

得到脫脂胚體后，本發明將所述脫脂胚體進行冷等靜壓，得到冷等靜壓試樣。

在本發明中，所述冷等靜壓的壓力優選為250～300MPa，更優選為255～288MPa，最優選為257～284MPa；所述冷等靜壓的時間優選為3～10min，更優選為4～8min。

得到冷等靜壓試樣后，本發明將所述冷等靜壓試樣進行熱等靜壓燒結，得到Ni-Al₂O₃復合材料。

在本發明中，所述熱等靜壓燒結的壓力優選為150～200MPa，更優選為160～180MPa；所述熱等靜壓燒結的溫度優選為1350～1450℃，更優選為1380～1440℃；所述熱等靜壓燒結的時間優選為1～2h，更優選為1.2～1.8h。

在本發明中，所述熱等靜壓燒結后優選將得到的熱等靜壓試樣冷卻，得到Ni-Al₂O₃復合材料。在本發明中，所述冷卻的速率優選為10～30℃/min，更優選為13～28℃/min，最優選為15～27℃/min。

圖1為本發明Ni-Al₂O₃復合材料的近凈成形方法的流程圖，將羰基Ni粉、Al₂O₃、Y₂O₃和MgO球磨得到混合物料后與粘結劑混煉，得到混煉物料，混煉物料造粒后注射成形，得到成形試樣，然后進行脫脂、冷等靜壓、熱等靜壓燒結，得到Ni-Al₂O₃復合材料。

本發明提供了一種Ni-Al₂O₃復合材料的近凈成形方法，將羰基Ni粉、Al₂O₃、Y₂O₃和MgO球磨得到混合物料后與粘結劑混煉，得到混煉物料，其中Y₂O₃和MgO作為燒結助劑，具有細化晶粒、促進燒結的作用，混煉物料造粒后注射成形，得到成形試樣，然后進行脫脂、冷等靜壓、熱等靜壓燒結，得到Ni-Al₂O₃復合材料，本發明通過采用球磨工藝、混煉工藝、注射工藝及注射后的脫脂工藝和冷等靜壓、熱等靜壓燒結工藝來制備Ni-Al₂O₃復合材料，注射成形得到的成形試樣無欠注、裂紋、飛邊等缺陷，成形試樣整體密度比較均勻，脫脂后的坯件無缺陷。本發明實施例的結果表明，本發明提供的方法得到的Ni-Al₂O₃復合材料零件的致密度可達99.9％，維氏硬度1788HV，抗彎強度422MPa，斷裂韌性5.9MPa·m^1/2，能夠用于制備復雜形狀的零件，滿足各行各業對精密度高、結構復雜、體積小、韌性高及全致密零件的要求。

下面結合實施例對本發明提供的Ni-Al₂O₃復合材料的近凈成形方法進行詳細的說明，但是不能把它們理解為對本發明保護范圍的限定。

實施例1

按照羰基Ni粉8％、Al₂O₃91％、Y₂O₃0.5％和MgO 0.5％將原料混合，羰基Ni粉的費氏粒度為3μm，Al₂O₃的比表面積為5.8m²/g，平均粒度優選為0.36μm，Y₂O₃的平均粒度為30nm，MgO的費氏粒度為30nm，將混合原料在瑪瑙罐中進行球磨，以酒精作為球磨介質，選定的球磨工藝參數為：球料比：10：1；球磨轉速：260r/min；球磨時間：35h。對球磨后的混合粉末進行掃描電鏡分析，結果如圖2所示，可以看出，羰基Ni粉在Al₂O₃中混合均勻。

粘結劑為蠟基粘結劑體系，粘結劑配方為：60％石蠟、12％乙烯-醋酸乙烯酯共聚物、22％低密度聚乙烯、6％硬脂酸，先將粘結劑中乙烯-醋酸乙烯酯共聚物和低密度聚乙烯組分進行熔化，然后再將石蠟和硬脂酸熔化，混合后得到粘結劑，取粘結劑20g均分為兩份分別加入熔化后的混合物料200g中，得到混煉物料，圖3為混煉物料的掃描電鏡譜圖，由圖3可以看出，混煉物料中各組分混合均勻。

混合物料加入造粒機中得到粒徑為1mm的物料，然后于溫度140℃、壓力80MPa、注射時間6s、保壓壓力50MPa，模具預熱溫度40℃下注射成形，然后進行溶劑-熱脫脂，脫脂的時間為9h，三氯乙烯脫脂溫度為30℃，熱脫脂的升溫曲線為：室溫下經150min升溫至200℃，在200℃下保溫50min，再經過180min升溫至340℃，在340℃下保溫50min，再經過105min升溫至415℃，在415℃下保溫50min，再經過65min升溫至490℃，在490℃下保溫50min，再經過50min升溫至560℃，在560℃下保溫20min，最后自然冷卻至室溫，得到脫脂胚體，圖4為脫脂后坯件的掃描電鏡圖像，由圖4可以看出，脫脂后的坯件無缺陷。

對脫脂胚體于250MPa下保壓3min下進行冷等靜壓，圖5為冷等靜壓處理后坯件的圖像，由圖5可以看出，冷等靜壓處理后的坯件的表面無缺陷，然后于1350℃、150MPa的工作壓力，保溫時間1h，然后以10℃/min降溫至室溫，得到Ni-Al₂O₃復合材料，圖6為熱等靜壓燒結后試樣斷面的掃描電鏡圖像，由圖6可以看出，熱等靜壓燒結后試樣組織致密，分布均勻。

對得到的Ni-Al₂O₃復合材料進行微觀組織觀察與力學性能測量，Ni-Al₂O₃復合材料致密度為99.9％，維氏硬度高達1788HV，抗彎強度為422MPa，斷裂韌性5.9MPa·m^1/2。

實施例2

按照羰基Ni粉12％、Al₂O₃87％、Y₂O₃0.5％和MgO 0.5％將原料混合，羰基Ni粉的費氏粒度為7μm，Al₂O₃的比表面積為7.6m²/g，平均粒度優選為0.84μm，Y₂O₃的平均粒度為50nm，MgO的費氏粒度為50nm，將混合原料在瑪瑙罐中進行球磨，以丙酮作為球磨介質，選定的球磨工藝參數為：球料比：40：1；球磨轉速：360r/min；球磨時間：5h。

粘結劑為蠟基粘結劑體系，粘結劑配方為：70％石蠟、8％乙烯-醋酸乙烯酯共聚物、18％低密度聚乙烯、4％硬脂酸，先將粘結劑中乙烯-醋酸乙烯酯共聚物和低密度聚乙烯組分進行熔化，然后再將石蠟和硬脂酸熔化，混合后得到粘結劑，取粘結劑18g均分為兩份分別加入熔化后的混合物料200g中，得到混煉物料。

混合物料加入造粒機中得到粒徑為5mm的物料，然后于溫度160℃、壓力100MPa、注射時間10s、保壓壓力80MPa，模具預熱溫度55℃下注射成形，然后進行溶劑-熱脫脂，脫脂的時間為1h，正庚烷脫脂溫度為60℃，熱脫脂的升溫曲線為：室溫下經180min升溫至220℃，在220℃下保溫70min，再經過220min升溫至370℃，在370℃下保溫70min，再經過125min升溫至435℃，在435℃下保溫70min，再經過85min升溫至510℃，在510℃下保溫70min，再經過70min升溫至700℃，在700℃下保溫30min，最后自然冷卻至室溫，得到脫脂胚體。

對脫脂胚體于300MPa下保壓10min下進行冷等靜壓，然后于1450℃、200MPa的工作壓力，保溫時間2h，然后以30℃/min降溫至室溫，得到Ni-Al₂O₃復合材料，圖7為熱等靜壓燒結后試樣斷面的掃描電鏡圖像，由圖7可以看出，熱等靜壓燒結后試樣組織致密，分布均勻。

對得到的Ni-Al₂O₃復合材料進行微觀組織觀察與力學性能測量，Ni-Al₂O₃復合材料致密度為99.1％，維氏硬度高達1781HV，抗彎強度為420MPa，斷裂韌性5.79MPa·m^1/2。

實施例3

按照羰基Ni粉10％、Al₂O₃89％、Y₂O₃0.5％和MgO 0.5％將原料混合，羰基Ni粉的費氏粒度為3.5μm，Al₂O₃的比表面積為6.8m²/g，平均粒度優選為0.4μm，Y₂O₃的平均粒度為35nm，MgO的費氏粒度為40nm，將混合原料在瑪瑙罐中進行球磨，以丙酮作為球磨介質，選定的球磨工藝參數為：球料比：20：1；球磨轉速：300r/min；球磨時間：28h。

粘結劑為蠟基粘結劑體系，粘結劑配方為：66％石蠟、9％乙烯-醋酸乙烯酯共聚物、20％低密度聚乙烯、5％硬脂酸，先將粘結劑中乙烯-醋酸乙烯酯共聚物和低密度聚乙烯組分進行熔化，然后再將石蠟和硬脂酸熔化，混合后得到粘結劑，取粘結劑21g均分為兩份分別加入熔化后的混合物料200g中，得到混煉物料。

混合物料加入造粒機中得到粒徑為3mm的物料，然后于溫度150℃、壓力90MPa、注射時間8s、保壓壓力70MPa，模具預熱溫度50℃下注射成形，然后進行溶劑-熱脫脂，脫脂的時間為2h，正庚烷脫脂溫度為50℃，熱脫脂的升溫曲線為：室溫下經160min升溫至210℃，在210℃下保溫70min，再經過210min升溫至350℃，在350℃下保溫40min，再經過115min升溫至410℃，在410℃下保溫50min，再經過80min升溫至500℃，在500℃下保溫60min，再經過60min升溫至690℃，在690℃下保溫40min，最后自然冷卻至室溫，得到脫脂胚體。

對脫脂胚體于280MPa下保壓8min下進行冷等靜壓，然后于1400℃、180MPa的工作壓力，保溫時間1.5h，然后以20℃/min降溫至室溫，得到Ni-Al₂O₃復合材料，圖8為熱等靜壓燒結后試樣斷面的掃描電鏡圖像，由圖8可以看出，熱等靜壓燒結后試樣組織致密，分布均勻。

對得到的Ni-Al₂O₃復合材料進行微觀組織觀察與力學性能測量，Ni-Al₂O₃復合材料致密度為99.4％，維氏硬度高達1779HV，抗彎強度為419MPa，斷裂韌性5.85MPa·m^1/2。

以上所述僅是本發明的優選實施方式，應當指出，對于本技術領域的普通技術人員來說，在不脫離本發明原理的前提下，還可以做出若干改進和潤飾，這些改進和潤飾也應視為本發明的保護范圍。