本發明涉及鋼鐵冶煉技術領域，尤其涉及一種鋼鐵冶煉不銹鋼的制備工藝。
背景技術：
在不銹鋼400系列鋼種冶煉過程中，脫磷轉爐的主要目的是脫磷、脫錳，給氬氧復吹爐提供成分和溫度適宜的高質量低磷鐵水。目前由于鐵水中硅、錳等含量較高，吹氧過程中放出熱量，導致整個處理過程溫度富余，不利于磷、錳等元素的去除，因此整個鐵水預處理過程溫度的控制顯得尤為重要。現有技術中由于冶煉前期鐵水中硅大量氧化，溫度急劇升高，為控制好過程溫度不得不加入大量的冷料進行降溫，造成輔料消耗增加，冶煉成本升高；而嚴峻的不銹鋼市場使降低冶煉成本成為鋼鐵行業的發展趨勢，另外，在造渣原料石灰煅燒到轉爐煉鋼這一工業鏈上，存在著浪費煅燒完的石灰所攜帶的物理熱和co2過度排放導致增加環境污染的問題。
技術實現要素：
發明目的：本發明針對現有技術中的不足，提出一種鋼鐵冶煉不銹鋼的制備工藝，
技術方案：本發明所述的一種鋼鐵冶煉不銹鋼的制備工藝，包括以下步驟：
（1）脫磷轉爐內加入石灰石：在脫磷轉爐內加入石灰石，前后搖爐，使其均勻的鋪在爐底；
（2）兌鐵：將鐵水注入到脫磷轉爐中，通過鐵水溫度對石灰石進行煅燒；鐵水的成分以質量百分比計含c：3.5-5.5%，si：0.40-0.8%，mn：0.60-0.9%，p：0.05-0.2%，其它為fe和不可避免雜質，鐵水溫度為1200-1800℃；
（3）脫硅處理：頂吹氧氣流量90-160nm3/min，氧槍槍位1500-1800mm，底吹氮氣流量6-15nm3/min；控制爐渣二元堿度為2.0-2.8，加入1.5-2.5kg/t鐵水的螢石和14.0-16.0kg/t鐵水的白云石，處理時間6-8min；
（4）倒渣：搖爐倒掉厚度為50-100mm的爐渣；
（5）脫磷處理：頂吹氧氣流量70-120nm3/min，氧槍槍位1500-1800mm，底吹氮氣流量6-12nm3/min；以氮氣為載氣，用噴槍向鐵水中持續噴吹鈍化石灰粉，鈍化石灰粉噴吹量5-10kg/min，噴吹時間9-10min；噴吹石灰粉的同時向爐內加入10-12kg/t鐵水的石灰石、15-20kg/t鐵水的石灰和12.3-13.8kg/t鐵水的氧化鐵皮球；
（6）出鋼：脫磷轉爐終點控制后出鋼，終點控制條件為：鋼液成分以質量百分比計含c：3.0-3.5%，mn：0.15-0.25%，p：0.012-0.02%，其它為fe和殘留雜質；鋼液溫度1400-1450℃。
進一步的，步驟（1）中石灰石的加入量為5.0-5.5kg/t鐵水。
進一步的，步驟（1）和步驟（5）中石灰石成分以質量百分比計含cao：50-55%，sio2：4-5%，mgo：1.2-1.5%；石灰石粒度為10-65mm。
進一步的，步驟（3）的螢石中caf2含量≥75%，輕燒白云石中mgo含量≥50%，粒度均為10-50mm。
進一步的，步驟（5）中氧化鐵皮球的粒度為30-50mm。
進一步的，步驟（5）中鈍化石灰粉中有效cao含量≥88%，石灰中有效cao含量≥88%，粒度均為10-50mm。
有益效果：本發明相比于現有技術，具有以下有益效果：
（1）本發明的利用石灰石在脫磷轉爐中冶煉不銹鋼的工藝，利用石灰石部分替代石灰進行脫磷轉爐中不銹鋼的冶煉，拓展現有技術中石灰石替代石灰在鋼鐵冶煉技術領域的應用范圍，實現了低成本輔料冶煉高品質不銹鋼種。
（2）本發明充分利用了脫磷轉爐良好的底吹攪拌條件，實現石灰石、石灰和氧化鐵皮球的快速熔化，達到快速脫磷的目的。
（3）本發明采用石灰石替代部分石灰后，氧槍的噴粉量大大減少，減輕了鈍化石灰粉噴吹過程中對噴槍的侵蝕，延長噴槍的使用壽命。
（4）本發明在脫磷轉爐爐內加入石灰石后再注入鐵水，可通過鐵水溫度對石灰石進行分解，從而控制脫磷前期溫度，提高脫磷效率。
具體實施方式
下面結合具體實施例對本發明作進一步說明：
實施例1
一種鋼鐵冶煉不銹鋼的制備工藝，包括以下步驟：
（1）脫磷轉爐內加入石灰石：在脫磷轉爐內加入石灰石，前后搖爐，使其均勻的鋪在爐底；
（2）兌鐵：將鐵水注入到脫磷轉爐中，通過鐵水溫度對石灰石進行煅燒；鐵水的成分以質量百分比計含c：3.5%，si：0.40%，mn：0.60%，p：0.05%，其它為fe和不可避免雜質，鐵水溫度為1200℃；
（3）脫硅處理：頂吹氧氣流量90nm3/min，氧槍槍位1500mm，底吹氮氣流量6nm3/min；控制爐渣二元堿度為2.0，加入1.5kg/t鐵水的螢石和14.0kg/t鐵水的白云石，處理時間6min；
（4）倒渣：搖爐倒掉厚度為50mm的爐渣；
（5）脫磷處理：頂吹氧氣流量70nm3/min，氧槍槍位1500mm，底吹氮氣流量6nm3/min；以氮氣為載氣，用噴槍向鐵水中持續噴吹鈍化石灰粉，鈍化石灰粉噴吹量5kg/min，噴吹時間9min；噴吹石灰粉的同時向爐內加入10kg/t鐵水的石灰石、15kg/t鐵水的石灰和12.3kg/t鐵水的氧化鐵皮球；
（6）出鋼：脫磷轉爐終點控制后出鋼，終點控制條件為：鋼液成分以質量百分比計含c：3.0%，mn：0.15%，p：0.012%，其它為fe和殘留雜質；鋼液溫度1400℃。
優選的，步驟（1）中石灰石的加入量為5.0kg/t鐵水。
優選的，步驟（1）和步驟（5）中石灰石成分以質量百分比計含cao：50%，sio2：4%，mgo：1.2%；石灰石粒度為10mm。
優選的，步驟（3）的螢石中caf2含量≥75%，輕燒白云石中mgo含量≥50%，粒度均為10mm。
優選的，步驟（5）中氧化鐵皮球的粒度為30mm。
優選的，步驟（5）中鈍化石灰粉中有效cao含量≥88%，石灰中有效cao含量≥88%，粒度均為10mm。
實施例2
一種鋼鐵冶煉不銹鋼的制備工藝，包括以下步驟：
（1）脫磷轉爐內加入石灰石：在脫磷轉爐內加入石灰石，前后搖爐，使其均勻的鋪在爐底；
（2）兌鐵：將鐵水注入到脫磷轉爐中，通過鐵水溫度對石灰石進行煅燒；鐵水的成分以質量百分比計含c：5.5%，si：0.8%，mn：0.9%，p：0.2%，其它為fe和不可避免雜質，鐵水溫度為1800℃；
（3）脫硅處理：頂吹氧氣流量160nm3/min，氧槍槍位1800mm，底吹氮氣流量15nm3/min；控制爐渣二元堿度為2.8，加入2.5kg/t鐵水的螢石和16.0kg/t鐵水的白云石，處理時間8min；
（4）倒渣：搖爐倒掉厚度為100mm的爐渣；
（5）脫磷處理：頂吹氧氣流量120nm3/min，氧槍槍位1800mm，底吹氮氣流量12nm3/min；以氮氣為載氣，用噴槍向鐵水中持續噴吹鈍化石灰粉，鈍化石灰粉噴吹量10kg/min，噴吹時間10min；噴吹石灰粉的同時向爐內加入12kg/t鐵水的石灰石、20kg/t鐵水的石灰和13.8kg/t鐵水的氧化鐵皮球；
（6）出鋼：脫磷轉爐終點控制后出鋼，終點控制條件為：鋼液成分以質量百分比計含c：3.5%，mn：0.25%，p：0.02%，其它為fe和殘留雜質；鋼液溫度1450℃。
優選的，步驟（1）中石灰石的加入量為5.5kg/t鐵水。
優選的，步驟（1）和步驟（5）中石灰石成分以質量百分比計含cao：55%，sio2：5%，mgo：1.5%；石灰石粒度為65mm。
優選的，步驟（3）的螢石中caf2含量≥75%，輕燒白云石中mgo含量≥50%，粒度均為50mm。
優選的，步驟（5）中氧化鐵皮球的粒度為50mm。
優選的，步驟（5）中鈍化石灰粉中有效cao含量≥88%，石灰中有效cao含量≥88%，粒度均為50mm。
實施例3
一種鋼鐵冶煉不銹鋼的制備工藝，包括以下步驟：
（1）脫磷轉爐內加入石灰石：在脫磷轉爐內加入石灰石，前后搖爐，使其均勻的鋪在爐底；
（2）兌鐵：將鐵水注入到脫磷轉爐中，通過鐵水溫度對石灰石進行煅燒；鐵水的成分以質量百分比計含c：4%，si：0.6%，mn：0.7%，p：0.1%，其它為fe和不可避免雜質，鐵水溫度為1500℃；
（3）脫硅處理：頂吹氧氣流量125nm3/min，氧槍槍位1600mm，底吹氮氣流量10nm3/min；控制爐渣二元堿度為2.4，加入2.0kg/t鐵水的螢石和15kg/t鐵水的白云石，處理時間7min；
（4）倒渣：搖爐倒掉厚度為70mm的爐渣；
（5）脫磷處理：頂吹氧氣流量100nm3/min，氧槍槍位1650mm，底吹氮氣流量8nm3/min；以氮氣為載氣，用噴槍向鐵水中持續噴吹鈍化石灰粉，鈍化石灰粉噴吹量8kg/min，噴吹時間9.5min；噴吹石灰粉的同時向爐內加入11kg/t鐵水的石灰石、17kg/t鐵水的石灰和12.5kg/t鐵水的氧化鐵皮球；
（6）出鋼：脫磷轉爐終點控制后出鋼，終點控制條件為：鋼液成分以質量百分比計含c：3.2%，mn：0.2%，p：0.015%，其它為fe和殘留雜質；鋼液溫度1420℃。
優選的，步驟（1）中石灰石的加入量為5.2kg/t鐵水。
優選的，步驟（1）和步驟（5）中石灰石成分以質量百分比計含cao：52%，sio2：4.5%，mgo：1.4%；石灰石粒度為30mm。
優選的，步驟（3）的螢石中caf2含量≥75%，輕燒白云石中mgo含量≥50%，粒度均為30mm。
優選的，步驟（5）中氧化鐵皮球的粒度為40mm。
優選的，步驟（5）中鈍化石灰粉中有效cao含量≥88%，石灰中有效cao含量≥88%，粒度均為30mm。
以上所述，僅是本發明的較佳實施例而已，并非對本發明作任何形式上的限制，雖然本發明已以較佳實施例揭露如上，然而并非用以限定本發明，任何熟悉本專業的技術人員，在不脫離本發明技術方案范圍內，當可利用上述揭示的技術內容作出些許更動或修飾為等同變化的等效實施例，但凡是未脫離本發明技術方案的內容，依據本發明的技術實質對以上實施例所作的任何簡單修改、等同變化與修飾，均仍屬于本發明技術方案的范圍內。