一種直流鍋爐啟動系統的制作方法
【專利摘要】本實用新型公開了一種直流鍋爐啟動系統，該系統包括分離器儲水箱、壓力擴容器、高壓加熱器、除氧器、鍋爐側輔汽聯箱、汽機側輔汽聯箱、鍋爐再熱器及機組排水槽；其中，分離器儲水箱的出口連接壓力擴容器的入口，壓力擴容器有兩路蒸汽出口，一路排大氣，一路排往高壓加熱器汽側。壓力擴容器有兩路水出口，一路排往除氧器，一路排往機組排水槽。從鍋爐再熱器向鍋爐側輔汽聯箱供汽，鍋爐側輔汽聯箱和汽機側輔汽聯箱聯通。該方法通過壓力擴容器回收了直流鍋爐啟動疏水的水量和熱量，提高了鍋爐給水的溫度。通過鍋爐再熱器向鍋爐輔汽聯箱供汽，減少了機組啟動對外部蒸汽的依賴性，減少了通過旁路排往凝汽器的蒸汽，有節能和節約成本的效果。
【專利說明】
一種直流鍋爐啟動系統
技術領域：
[0001] 本實用新型屬于電力技術領域，具體涉及一種直流鍋爐啟動系統。
【背景技術】：
[0002] 電站機組在啟動初期及停機階段需要一定量的蒸汽，這些蒸汽主要供軸封、汽動 給水栗汽源、除氧器加熱、空預器吹灰、暖風器等。目前這些蒸汽是由鄰機或啟動鍋爐提供 的。這些由鄰機或啟動鍋爐提供的蒸汽統稱為外部蒸汽。外部蒸汽供汽一般送至本機的輔 汽聯箱，本機用汽根據需要從輔汽聯箱取用。
[0003] 目前常規設計的輔汽聯箱汽源除了外部汽源外，還從機組四段抽汽或冷段再熱器 接取汽源。在機組負荷升高到足夠大（一般要求四段抽汽或冷段再熱汽壓力大于〇.7Mpa) 后，輔汽聯箱的汽源才能夠從外部汽源切換至本機汽源，這個過程簡稱為汽源切換。
[0004] 從本機鍋爐點火到完成汽源切換，正常運行機組一般需要至少8小時左右的時間。 對于新健機組，鍋爐點火吹管階段、空負荷階段、帶負荷階段的初期都需要外部汽源供汽， 對于試運比較順利的機組，使用外部汽源的時間至少需要150個小時，試運不順利的機組需 要時間會更長。
[0005] 外部汽源來自鄰機，機組啟動、停止過程需要受制于鄰機帶負荷情況。外部汽源來 自啟動鍋爐，需要啟動鍋爐陪著較長時間的運行。由于啟動鍋爐設計不是長期運行，相應的 環保設施一般都不會很完善，啟動鍋爐運行過程中，污染比較嚴重。目前啟動鍋爐大多數為 燃油鍋爐，長時間運行費用也比較高。
[0006] 機組啟動階段使用蒸汽量都比較大，對于沒有電動給水栗的機組、采用汽動風機 的機組、廠房需要供暖的機組啟動用汽量更大，外部供汽經常不能滿足要求。采用鄰機供 汽，如果鄰機負荷較低，能夠提供的蒸汽量和蒸汽參數很難滿足啟動用汽的需求。采用啟動 鍋爐供汽，如果啟動鍋爐完全按照最大量用汽設計，會增加機組建設費用。
[0007] 在機組停機過程中，需要外部汽源恢復供給。如果事故狀況突然停機，外部汽源不 能及時供給（啟動鍋爐啟動需要時間，鄰機供汽暖管需要時間），跳機后四段抽汽的汽源會 立即喪失，冷段再熱器的汽源有限，輔汽喪失會使事故進一步擴大。汽動引風機，汽動給水 栗喪失汽源后會跳閘，再次啟動需要較長時間，從而會延長機組再次恢復啟動的時間。
[0008] 電站直流鍋爐在轉干態之前，啟動分離器會分離出來一部分飽和水，這些飽和水 儲存在分離器的儲水箱內，這些分離出來的水稱為直流鍋爐啟動疏水。目前啟動疏水的排 出主要有以下幾種途徑。
[0009] 第一種是利用爐水循環栗將啟動疏水水回收至鍋爐省煤器入口。這種方法主要存 在以下不足：
[0010] (1)啟動系統在工作過程中，爐水循環栗的工質有較高的溫度和壓力，對爐水循環 栗質量要求較高，目前我們國內的超(超)臨界鍋爐的爐水循環栗主要靠進口。進口爐水循 環栗費用較高而且訂貨周期較長，目前火力發電發展迅速，爐水循環栗供貨往往不能滿足 電廠建設的需要。
[0011] (2)爐水循環栗電機腔室的冷卻水水質要求很高，在很多電廠都發生過由于電機 腔室內濾網堵塞，致使爐水栗電機溫度高而不得不停爐檢修。
[0012] (3)爐水循環栗對冷卻水的可靠性要求很高，在一些電廠曾經發生過由于電機腔 室冷卻水泄露，爐內的高溫水進入爐水循環栗電機腔室，使得爐水循環栗電機線圈燒毀，不 得不停爐檢修。
[0013] (4)爐水循環栗的檢修比較麻煩。由于爐水循環栗主要靠進口，很多設備供應商提 出的檢修條件比較苛刻，電廠很難達到檢修要求。曾經有電廠由于電機腔室濾網堵塞，而將 整臺爐水栗空運返廠清理濾網，歷時1個月，費用浪費巨大。
[0014] 第二種方法是將啟動疏水排放至大氣擴容器。這種方法主要存在以下不足：
[0015] (1)直流鍋爐的啟動疏水是飽和的高壓水，經過大氣擴容器擴容后，一部分通過大 氣擴容器的排汽排入空中，能夠回收的一部分水也只能是常壓下的飽和水，造成了水量和 熱量的浪費。
[0016] (2)排入空中的水蒸汽凝結后落在周圍環境中，對周圍環境造成了污染。
[0017] (3)大氣擴容器中的飽和水如果水質合格，需要排放至凝汽器中，但由于回收水溫 度高，進入凝汽器后，提高了凝結水溫度，會降低機組的效率，另外也會影響到凝結水精處 理的安全運行。
[0018] (4)大氣擴容器內的水要通過疏水栗打入凝汽器中，增加了投資。
[0019] (5)凝汽器與大氣擴容器相連，由于閥門內漏等原因，影響了凝汽器真空，降低了 機組運行的效率，甚至影響到了機組的安全運行。
[0020] (6)大氣擴容器不是封閉的，空氣中的灰塵不可避免會進入大氣擴容器中，增加了 啟動疏水的二次污染。如果污染的水進入凝汽器中，就會污染熱力系統。
[0021] 電站啟動時，在鍋爐點火升溫升壓尚未沖轉階段，鍋爐產生的蒸汽必須通過旁路 排入凝汽器。在沖轉及低負荷階段，仍有部分蒸汽需要通過汽輪機旁路排入凝汽器。
[0022]蒸汽排入凝汽器主要存在以下不足：
[0023] (1)排入凝汽器的蒸汽，其熱量無法被利用，是能量的浪費；
[0024] (2)蒸汽排入凝汽器，提高了凝結水的溫度，降低了汽輪機的效率；
[0025] (3)凝結水的溫度過高會影響精處理的運行，很多電廠都發生過在啟動初期由于 凝結水溫度過高而使得精處理無法正常投運；
[0026] 蒸汽進入凝汽器變成凝結水后，還要利用凝結水栗打入除氧器，增加了凝結水栗 的耗功。 【實用新型內容】：
[0027] 本實用新型的目的在于針對目前機組啟動階段一方面要大量使用外部蒸汽，另外 自身機組產生的蒸汽及高溫高壓的飽和水無法使用的問題，提供了一種直流鍋爐啟動系 統。
[0028] 為達到上述目的，本實用新型采用如下技術方案來實現的：
[0029] -種直流鍋爐啟動系統，包括分離器儲水箱、壓力擴容器、高壓加熱器汽側、除氧 器、鍋爐側輔汽聯箱及機組排水槽;其中，
[0030] 分離器儲水箱的出口連接壓力擴容器的入口，壓力擴容器的第一出口連接大氣排 放閥，壓力擴容器的第二出口連接高壓加熱器汽側的第一入口，壓力擴容器的第三出口連 接除氧器的第一入口，壓力擴容器的第四出口連接機組排水槽的入口，鍋爐側輔汽聯箱的 第一出口連接在高壓加熱器汽側的第二入口，高壓加熱器汽側的出口連接在除氧器的第二 入口，鍋爐側輔汽聯箱的第三出口連接除氧器的第三入口。
[0031] 本實用新型進一步的改進在于，分離器儲水箱的出口連接壓力擴容器的入口的管 路上設置有分離器儲水箱水位控制閥，壓力擴容器的第二出口連接高壓加熱器汽側的第一 入口的管路上設置有壓力擴容器壓力調節閥，壓力擴容器的第三出口連接除氧器的第一入 口的管路上設置有壓力擴容器第一水位調節閥，壓力擴容器的第四出口連接機組排水槽的 入口官道上設置有壓力擴容器第二水位調節閥，鍋爐側輔汽聯箱的第三出口連接除氧器的 第三入口的管道上設置有除氧器供汽調節閥，鍋爐側輔汽聯箱的第一出口連接在高壓加熱 器汽側的第二入口的管道上設置有高壓加熱器供汽調節閥，高壓加熱器汽側的出口連接在 除氧器的第二入口管道上設置有高壓加熱器水位調節閥。
[0032] 本實用新型進一步的改進在于，還包括鍋爐再熱器、第一減溫減壓閥、鍋爐本體吹 灰蒸汽母管、第二減溫減壓閥和汽機側輔汽聯箱;其中，
[0033] 鍋爐再熱器的出口通過第一減溫減壓閥連接在鍋爐本體吹灰蒸汽母管的入口，鍋 爐本體吹灰蒸汽母管的出口通過第二減溫減壓閥連接在鍋爐側輔汽聯箱的第二入口，鍋爐 側輔汽聯箱與汽機側輔汽聯箱通過雙向調節閥聯通。
[0034] 本實用新型進一步的改進在于，還包括鍋爐側蒸汽用戶、汽機側蒸汽用戶、四段抽 汽供輔汽母管、冷段再熱汽供輔汽管道以及外部蒸汽供輔汽管道;其中，
[0035] 鍋爐側蒸汽用戶連接在鍋爐側輔汽聯箱的第二出口；汽機側蒸汽用戶連接在汽機 側輔汽聯箱的出口；汽機側輔汽聯箱的第一至第三入口分別連接在四段抽汽供輔汽母管、 冷段再熱汽供輔汽管道以及外部蒸汽供輔汽管道上。
[0036] 與現有技術相比，本實用新型具有如下的優點：
[0037] 本實用新型提供的一種直流鍋爐啟動系統。該系統和目前通常使用的系統比起來 有以下幾方面明顯的優點：
[0038] 采用非能動的方法回收了直流鍋爐啟動疏水。a不采用大氣疏水擴容器，克服了大 氣疏水擴容器回收疏水所存在的缺點;b不需要采用爐水循環栗，解決了爐水循環栗回收啟 動疏水所存在的問題;c直流鍋爐啟動疏水利用壓力擴容器擴容降壓，擴容降壓后產生的飽 和水和飽和蒸汽自身也有一定的壓力，利用該壓力可以將水和蒸汽分別回收至除氧器、輔 汽聯箱中，不需要額外的動力，不需要額外消耗能量，有節能的功效;d回收過程中不需要額 外的降溫措施，啟動疏水的能量沒有損失，有降耗的功效;e沒有向周圍環境擴散蒸汽，有節 水、降耗、減少污染的功效；
[0039] 本實用新型提供了一種直流鍋爐啟動系統，有如下優點：（1)通過鍋爐再熱器向鍋 爐輔汽聯箱供汽，鍋爐再熱蒸汽參數在點火后1小時左右就能夠接近于輔汽參數，此時本機 鍋爐就可以向輔汽聯箱供汽，從而減少了機組啟動對外部蒸汽的依賴性，縮短了使用外部 蒸汽的時間，也節約了運行費用。（2)本機鍋爐供汽不論從流量上還是壓力上均能滿足機組 啟動要求。（3)鍋爐側輔汽聯箱通過減溫減壓器與鍋爐本體吹灰母管相連，鍋爐本體吹灰母 管額定運行壓力一般為2MPa左右，新增的聯箱、管道、閥門等壓力等級比較低，費用也比較 便宜。（4)鍋爐側用汽從位于鍋爐側的聯箱上取用，汽機側用汽從汽機側輔汽聯箱上取用， 減少了管道使用量(相對于鍋爐側用汽從汽機側輔汽聯箱上取用），節約了投資成本。（5)采 用自身供汽的系統設計后，啟動鍋爐的容量和可靠性在設計時就可以降低，從而節約投資。 (6)在機組突然跳機后，鍋爐余壓可以立即為輔汽供汽，為輔汽外部汽源的恢復供給提供了 時間，從而可以避免事故因輔汽喪失而進一步擴大，并縮短機組恢復啟動運行的時間。
[0040]在汽輪機沖轉前，鍋爐產生的蒸汽是要通過汽輪機旁路排往凝汽器的，排往凝汽 器的蒸汽熱量是無法利用的，通過鍋爐輔汽聯箱，使用了再熱蒸汽，減少了再熱蒸汽排往凝 汽器。（1)直接回收了旁路蒸汽的熱量，具有節能效果；（2)降低了啟動階段凝結水的溫度， 提高了汽輪機的效率；（3)降低了啟動階段凝結水的溫度，對精處理系統的安全運行有利； (4)減少了凝栗的出力，具有節能效果；（5)機組的高壓加熱器的加熱汽源為汽輪機抽汽，現 有技術，在啟動階段高壓加熱器的汽側無法投用，而本實用新型在啟動階段引入蒸汽進入 高加汽側，使得高加在低負荷情況下即可投運，在直流鍋爐轉干態后便不需要回收疏水了， 高壓加熱器此時可以正常投用，巧妙地利用了高加的空檔期，提高了機組設備的使用效率， 降低了機組造價，有減少投資的功效；（6)在啟動初期，給水的溫度主要靠除氧器加熱，除氧 器的加熱汽源一般為輔汽，而輔汽的汽量有限，因此給水溫度一般很難提高，而該方法回收 了大量高溫的鍋爐啟動疏水，提高了除氧器給水的溫度。同時由于高加的投入進一步加熱 了鍋爐給水，使得給水溫度顯著提高；（7)隨著給水溫度的提高，進而提高了鍋爐省煤器、蒸 發受熱面和爐膛溫度，對鍋爐啟動初期燃燒有利，有利于鍋爐的安全運行，同時節約了燃 料。
【附圖說明】
：
[0041 ]圖1為本實用新型一種直流鍋爐啟動系統的結構框圖。
[0042] 圖中：1為鍋爐再熱器，2為第一減溫減壓閥，3為鍋爐本體吹灰蒸汽母管，4為第二 減溫減壓閥，5為鍋爐側輔汽聯箱，6為鍋爐側蒸汽用戶，7為汽機側蒸汽用戶，8為四段抽汽 供輔汽母管，9為冷段再熱汽供輔汽管道，10為外部蒸汽供輔汽管道，11為汽機側輔汽聯箱， 12為分離器儲水箱，13為分離器儲水箱水位控制閥，14為大氣排放閥，15為高壓加熱器供汽 調節閥，16為除氧器供汽調節閥，17為壓力擴容器，18為高壓加熱器汽側，19為除氧器，20為 壓力擴容器第二水位調節閥，21為壓力擴容器第一水位調節閥，22為機組排水槽，23為雙向 調節閥，24為高壓加熱器水位調節閥，25為壓力擴容器壓力調節閥。
【具體實施方式】：
[0043] 本實用新型一種直流鍋爐啟動方法，具體包括如下步驟：
[0044]在火力發電機組直流鍋爐的361閥后接一個壓力擴容器；
[0045] 在壓力擴容器上部引出兩路蒸汽管道，一路通往高壓加熱器汽側，一路排大氣；
[0046] 在壓力擴容器下部引出兩路水管路，一路通往除氧器上水管道上，一路通往機組 排水槽；
[0047] 機組啟動過程中，水質不合格時，水通過壓力擴容器排至機組排水槽，水質合格后 回收至除氧器；
[0048]壓力擴容器水位通過底部放水閥控制，控制最高水位不影響進入壓力擴容器的飽 和水的擴容、分離。在任何情況下，當底部放水閥全開時，壓力擴容器水位不應高于最高水 位。
[0049] 壓力擴容器的壓力通過頂部排汽閥控制，控制壓力擴容器壓力略高于輔汽壓力和 除氧器壓力即可。在任何情況下，當頂部排氣閥全開時，壓力擴容器壓力不應高于2MPa。
[0050] 鍋爐側輔汽聯箱汽源有兩路，第一路為經減溫減壓的鍋爐吹灰蒸汽，第二路為汽 機側輔汽聯箱。鍋爐側輔汽聯箱和汽機側輔汽聯箱可以相互供汽。鍋爐吹灰蒸汽為鍋爐再 熱蒸汽減溫減壓的蒸汽。
[0051] 鍋爐側輔汽聯箱的用戶為等離子暖風器、空預器吹灰、除氧器、高加加熱蒸汽、汽 動風機汽源、灰斗加熱，燃油霧化蒸汽、燃油吹掃蒸汽、廠房采暖蒸汽等。
[0052]利用本實用新型提供的一種直流鍋爐啟動系統的方法，包括以下步驟：
[0053] 1)直流鍋爐在啟動初期，先通過外部蒸汽供輔汽管道10向汽機側輔汽聯箱11供 汽，再通過雙向調節閥23向鍋爐側輔汽聯箱5供汽，鍋爐側蒸汽用戶6從鍋爐側輔汽聯箱5取 汽，汽機側蒸汽用戶7從汽機側輔汽聯箱11取汽；
[0054] 2)直流鍋爐在沖洗階段，從分離器儲水箱12排出的水，通過壓力擴容器第一水位 調節閥21或壓力擴容器第二水位調節閥20控制壓力擴容器17在正常水位運行，并通過分離 器儲水箱水位控制閥13控制分離器儲水箱12在正常水位運行，化驗從壓力擴容器17排出的 水，如果水質合格，將壓力擴容器17中的水通過壓力擴容器第一水位調節閥21排往除氧器 19,如果水質不合格，將壓力擴容器17中的水通過壓力擴容器第二水位調節閥20排往機組 排水槽22;
[0055] 3)直流鍋爐在點火后，從分離器儲水箱12排出的水，通過分離器儲水箱水位控制 閥13進入壓力擴容器17后，就會產生一些蒸汽，如果蒸汽品質合格，將壓力擴容器17中的汽 通過壓力擴容器壓力調節閥25排往高壓加熱器汽側18,如果蒸汽品質不合格，將壓力擴容 器17中的汽通過大氣排放閥14排往大氣，在此過程中通過壓力擴容器壓力調節閥25或大氣 排放閥14調節壓力擴容器17的壓力略高于除氧器19的壓力，以使壓力擴容器17中的水能夠 順利排往除氧器19;
[0056] 4)在直流鍋爐再熱器壓力高于外部蒸汽壓力后，將鍋爐再熱器1中的蒸汽通過第 一減溫減壓閥2導入鍋爐本體吹灰蒸汽母管3,再通過第二減溫減壓閥4導入鍋爐側輔汽聯 箱5,逐步增大從鍋爐再熱器1向鍋爐側輔汽聯箱5的供汽，減少從汽機側輔汽聯箱11向鍋爐 側輔汽聯箱5的供汽，減少外部蒸汽的使用量，當從鍋爐再熱器1向鍋爐側輔汽聯箱5的供汽 足夠多時，鍋爐側輔汽聯箱5通過雙向調節閥23向汽機側輔汽聯箱11供汽，停止使用外部蒸 汽；
[0057] 5)在直流鍋爐啟動過程中，停止使用外部蒸汽后，使用再熱蒸汽向鍋爐側輔汽聯 箱5和汽機側輔汽聯箱11供汽，以減少蒸汽通過旁路派往凝汽器，并加大從鍋爐側輔汽聯箱 5向除氧器9及高壓加熱器汽側18的供汽，來提高給水溫度，加快機組啟動速度；
[0058] 6)在直流鍋爐轉干態運行后，壓力擴容器17被隔離運行，當四段抽汽或冷段再熱 汽的壓力高于汽機側輔汽聯箱11的壓力后，汽機側輔汽聯箱11和鍋爐側輔汽聯箱5的蒸汽 切換為四段抽汽或冷段再熱汽供汽，從鍋爐本體吹灰蒸汽母管3向鍋爐側輔汽聯箱5的供汽 被切除。
[0059]下面以某電廠660MW超臨界機組直流鍋爐啟動系統為例，說明該實用新型的具體 實施方式。
[0060] 根據鍋爐設計參數確定直流鍋爐干濕態轉換時鍋爐給水流量為520t/h、分離器出 口蒸汽壓力l〇MPa、溫度310°C;
[0061] 根據機組設計參數，確定機組最大負荷工況時除氧器的供汽流量為182t/h、壓力 1.1]/0^、溫度355°(：;
[0062] 根據機組設計參數，確定機組最大負荷工況時1號高加至2號高加汽側疏水的流量 為142t/h、壓力為7.2Mpa、溫度為263°C;
[0063] 根據機組設計參數，確定機組最大負荷工況時2號高加3號高加汽側疏水的流量 310t/h、壓力 4.7MPa、溫度 220°C;
[0064] 根據機組設計參數，確定機組最大負荷工況時3號高加至除氧器疏水的流量396t/ h、壓力 2.26MPa、溫度 189°C;
[0065] 根據鍋爐設計參數確定直流鍋爐在不同壓力下分離器出口蒸汽流量、儲水箱飽和 水流量。計算將不同壓力下（高于2MPa)的飽和水等焓擴容降壓至2.OMPa壓力所需要擴容的 倍數。計算結果見表1:
[0066]表1飽和水擴容計算結果匯總
[0069]由上表可以看出在啟動分離器壓力為6MPa時，需要的壓力擴容器容積最大，此時 的擴容倍數為2.61。壓力越高，需要擴容的倍數越大，但由于壓力增高后，啟動疏水量減少， 需要擴容的容積反而減小。
[0070]選取壓力擴容器的通流面積為分離器水箱排水管通流面積的5倍，容積為11m3(即 1分鐘的最大容積），來設計壓力擴容器。
[0071]汽水分離器儲水箱排水經361閥后接入壓力擴容器。壓力擴容器排水一路接至除 氧器給水管道上，計該流量為520t/h。一路接至機組排水槽，計該流量為520t/h。壓力擴容 器有兩路排汽，一路排汽為大氣，計該流量為40t/h，一路排汽進入高壓加熱器汽側，計該流 量為40t/h。在壓力擴容器至除氧器、輔助蒸汽聯箱的管道上設計調節閥，用它來調節進入 除氧器的水和進入輔汽聯箱的蒸汽流量，進一步來控制壓力擴容器的水位和壓力。
[0072] 該壓力擴容器要考慮lOMpa壓力的水進入的消能措施，要有安全門、溫度、壓力、水 位測點;壓力擴容器其它未提及的設計因素要符合電力壓力容器及管道的設計標準。
[0073] 機組啟動過程中，水質不合格時，水通過壓力擴容器排至機組排水槽;合格的水通 過壓力擴容器進入除氧器;壓力擴容器排汽的品質不合格時，通過排氣閥排入大氣;壓力擴 容器排汽品質合格時，將壓力擴容器內的排汽排入高壓加熱器汽側來加熱給水。
[0074] 在主鍋爐點火前，啟動鍋爐的供汽僅需維持汽輪機軸封、除氧器加熱、等離子暖風 器、空預器吹灰在低負荷情況下的用汽即可，此時可以維持鍋爐側輔汽聯箱壓力〇.5MPa左 右。
[0075] 主鍋爐點火后，大約40分鐘，分離器壓力大于O.SMPa，此時可以維持壓力擴容器壓 力0.6MPa，壓力擴容器的排水進入除氧器，壓力擴容器的蒸汽排入高壓加熱器的汽側，用來 加熱給水。由于啟動分離器的水回收到了除氧器，除氧器的溫度可達到l〇〇°C以上，凝結水 栗只需要小流量給除氧器補水。由于高加投入，高加出口水溫度可以達到150°C以上。
[0076]點火后大約80分鐘左右，鍋爐再熱蒸汽壓力達到0.8Mpa左右，溫度達到210°C左 右，此時鍋爐再熱器可以向鍋爐側輔汽聯箱供汽，進而反送至汽機側輔汽聯箱，啟動鍋爐可 以逐步減少直至退出。點火后大約150分鐘，再熱蒸汽壓力達到2MPa，溫度達到300°C，此時 輔汽由本機鍋爐供給，輔汽的壓力、流量、溫度均可以得到保證，可以很順利地在主汽輪機 沖轉前進行汽動給水栗沖轉等需要輔汽的工作，為機組并網后能迅速帶大負荷做好準備。 [0077]在點火后大約320分鐘，機組并網。380分鐘后，轉干態運行，鍋爐啟動系統退出運 行。隨著負荷升高，點火后大約480分鐘，四段抽汽的壓力超過輔汽壓力后，輔汽汽源切換至 四段抽汽，本機鍋爐供輔汽僅留少量蒸汽，以保證供汽管道處于熱備用狀態。
[0078]按照這種設計，僅需要配備一臺20t/h的啟動鍋爐，而常規設計則需要配備一臺 35t/h的啟動鍋爐。
[0079] 在機組建設階段，鍋爐吹管、空負荷、帶負荷試運的過程中，每次主鍋爐點火后1個 小時左右，輔汽由本機主鍋爐供應，啟動鍋爐即可退出，啟動鍋爐運行時間比常規設計少運 行了至少150小時，節約燃油300多噸。
[0080] 機組正常運行后，冷態啟動時，啟動鍋爐少運行8小時，節約燃油16噸左右。溫態和 熱態啟動過程中，如果主蒸汽壓力大于IMpa，可以不用啟動啟動鍋爐，直接利用本機蒸汽鍋 爐點火，每次啟動鍋爐少運行5小時左右，節約燃油10噸左右。
【主權項】
1. 一種直流鍋爐啟動系統，其特征在于:包括分離器儲水箱（12)、壓力擴容器（17)、高 壓加熱器汽側(18)、除氧器(19)、鍋爐側輔汽聯箱(5)及機組排水槽(22);其中， 分離器儲水箱（12)的出口連接壓力擴容器（17)的入口，壓力擴容器（17)的第一出口連 接大氣排放閥（14)，壓力擴容器（17)的第二出口連接高壓加熱器汽側（18)的第一入口，壓 力擴容器(17)的第三出口連接除氧器（19)的第一入口，壓力擴容器（17)的第四出口連接機 組排水槽(22)的入口，鍋爐側輔汽聯箱(5)的第一出口連接在高壓加熱器汽側（18)的第二 入口，高壓加熱器汽側（18)的出口連接在除氧器(19)的第二入口，鍋爐側輔汽聯箱(5)的第 三出口連接除氧器(19)的第三入口。2. 根據權利要求1所述的一種直流鍋爐啟動系統，其特征在于:分離器儲水箱（12)的出 口連接壓力擴容器(17)的入口的管路上設置有分離器儲水箱水位控制閥（13)，壓力擴容器 (17)的第二出口連接高壓加熱器汽側（18)的第一入口的管路上設置有壓力擴容器壓力調 節閥（25)，壓力擴容器(17)的第三出口連接除氧器(19)的第一入口的管路上設置有壓力擴 容器第一水位調節閥（21 )，壓力擴容器(17)的第四出口連接機組排水槽(22)的入口官道上 設置有壓力擴容器第二水位調節閥（20)，鍋爐側輔汽聯箱(5)的第三出口連接除氧器（19) 的第三入口的管道上設置有除氧器供汽調節閥（16)，鍋爐側輔汽聯箱(5)的第一出口連接 在高壓加熱器汽側（18)的第二入口的管道上設置有高壓加熱器供汽調節閥（15)，高壓加熱 器汽側（18)的出口連接在除氧器（19)的第二入口管道上設置有高壓加熱器水位調節閥 (24)。3. 根據權利要求1所述的一種直流鍋爐啟動系統，其特征在于:還包括鍋爐再熱器（1)、 第一減溫減壓閥（2)、鍋爐本體吹灰蒸汽母管（3)、第二減溫減壓閥（4)和汽機側輔汽聯箱 (11);其中， 鍋爐再熱器（1)的出口通過第一減溫減壓閥（2)連接在鍋爐本體吹灰蒸汽母管(3)的入 口，鍋爐本體吹灰蒸汽母管(3)的出口通過第二減溫減壓閥（4)連接在鍋爐側輔汽聯箱(5) 的第二入口，鍋爐側輔汽聯箱(5)與汽機側輔汽聯箱(11)通過雙向調節閥（23)聯通。4. 根據權利要求1所述的一種直流鍋爐啟動系統，其特征在于:還包括鍋爐側蒸汽用戶 (6)、汽機側蒸汽用戶(7)、四段抽汽供輔汽母管(8)、冷段再熱汽供輔汽管道(9)以及外部蒸 汽供輔汽管道(10);其中， 鍋爐側蒸汽用戶（6)連接在鍋爐側輔汽聯箱(5)的第二出口；汽機側蒸汽用戶（7)連接 在汽機側輔汽聯箱（11)的出口；汽機側輔汽聯箱（11)的第一至第三入口分別連接在四段抽 汽供輔汽母管(8)、冷段再熱汽供輔汽管道(9)以及外部蒸汽供輔汽管道(10)上。
【文檔編號】F22B35/12GK205717153SQ201620668842
【公開日】2016年11月23日
【申請日】2016年6月28日
【發明人】馬曉瓏, 張亞夫, 孟穎琪, 王紅雨, 高景輝, 辛軍放, 劉超, 趙暉, 黨小建, 伍剛, 令彤, 趙景濤
【申請人】西安熱工研究院有限公司