專利名稱：大應變冷彎管用鋼板及其制造方法
技術領域：
本發明屬于鋼板制造技術領域，具體是指一種大應變冷彎管用鋼板及其制造方法。
背景技術：
隨著石油、天然氣資源的逐步枯竭，世界油氣輸送管線建設逐步向高寒、深海、沙漠、地震等地質災害復雜、環境惡劣的地區發展。通過地震多發區和地質災害區的油氣輸送管線需要采用基于應變設計的方法，因而抗大變形高鋼級管線鋼成為高性能管線鋼的另一個發展方向。彎管是油氣長距離輸送管道的重要組成部分，是長輸管線的樞紐和轉向閥。在長輸管線的施工建設中，根據地形的變化，常需要改變管道的行進方向，因而需要大量彎管。 此外，彎管還可以緩沖地層遷移、地震以及外界環境溫度變化等施加在管道直管上的拉、壓應力和扭矩作用，因此，彎管是管線中性能要求較為苛刻的重要連接構件。在已建成運行的長輸管線中，與彎管有關的管線失效事故在整個管線事故中占有相當高的比例，彎管的綜合質量是制約管線安全平穩運行的關鍵。當長輸管道通過地震、泥石流、滑坡帶等應變設計地區時，需要采用抗大變形的管線鋼和彎管。一般情況下，彎管用鋼約占長輸管線整體用鋼量的5%左右，因此，高鋼級抗大變形彎管用鋼具有較大的市場需求。在本發明之前，申請號為200910063905. 2的中國專利，公開了名稱為低裂紋敏感性高韌性X120管線鋼及其制造方法的中國發明專利，該鋼的成份為C :0. 07 0. 08、 Si 彡 0. 50、Mn :1. 5 1. 7、P 彡 0. 018、S 彡 0. 0020、Ti :0. 01 0. 020、Nb :0. 04 0. 11、 V 彡 0. 08、B 彡 0. 003、Als :0. 01 0. 04、Mo :0. 1 0. 40、Ni :0. 3 0. 50、Cu 彡 0. 40、 Cr彡0. 30，余量為！^及不可避免的夾雜，并要求滿足(l)Cu+Cr+Ni+Mo彡1. 4，(2) Pcm = C+Si/30+ (Mn+Cu+Cr)/20+Mo/15+Ni/60+V/10+5B ^ 0. 23。該鋼具有良好的抗裂紋敏感性、 高強度的優點，適宜于大規模工業生產，但它含碳量過高，鋼的韌性不適宜用于抗大應變冷彎管用鋼，而且它含貴重合金Mo元素，成本較高。申請號為CN20091006M38. 1的中國專利，公開了名稱為“一種抗拉強度570ΜΙ^級彎管用鋼板及其生產方法的中國發明專利，提供了一種適應于石油天然氣管道工程Χ65級直縫埋弧焊熱煨彎管所需的抗拉強度> 570MPa和韌性-20°C AKV ^ 170J的熱軋鋼板及生產方法。該鋼的化學成分及重量百分比為C 0. 04 0. 10，Si 0. 10 0. 30，Mn :1. 40 1. 60，P 彡 0. 018，S 彡 0. 004，Ti :0. 005 0. 030，Nb :0. 020 0. 039，V :0. 02 0. 06，Mo 0. 080 0. 148，Ni 0. 10 0. 25，Al :0. 021 0. 060，其余為Fe及不可避免的夾雜；制造方法為冶煉并連鑄、采用控軋控冷粗軋結束溫度為1020 1120°C ；精軋且終軋溫度為 760 ；采用層流冷卻；卷取溫度為573 650°C ；橫切且矯直機的平整量彡0.6%o 其解決現存在的直縫埋弧焊熱煨彎管特別是彎曲段強度達不到X65級的水平及韌性波動的問題。但是該鋼成分上采用貴重合金Mo-Ni-Nb復合，成本較高；制造工藝上采用鑄坯冶煉+熱連軋+卷取+開平生產，工藝較為復雜，產品性能。

發明內容
本發明的目的是為了克服上述不足，提供一種有良好的強韌性，高耐磨性，良好的焊接性能的大應變冷彎管用鋼板及其制造方法，其制造方法工藝簡單，軋制成本較低，鋼板合格率高，能適應大生產要求。為了達到上述目的，本發明的大應變冷彎管用鋼板，它的各化學成分及其重量百分比為C :0. 025 0. 065、Si :0. 10 0. 40、Mn :1. 75 1. 95、P 彡 0. 015、S 彡 0. 0020、 Cu 0. 10 0. 30、Cr :0. 15 0. 35、Ni :0. 10 0. 25、Nb :0. 040 0. 050、V 彡 0. 045、Ti 0. 005 0. 030、Al :0. 01 0. 06，余量為Fe及不可避免的夾雜；其中Nb+V+Ti彡 0. 12 ；Ni/Cu 彡 0. 6 ；Pcm = C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Mo/15+Ni/60+V/10+5B 彡 0· 21。優選的，該鋼板的各化學成分及其重量百分比為C :0. 045 0. 055、Si :0. 10 0. 40、Mn 1. 80 1. 90、P 彡 0. 015、S 彡 0. 0020、Cu :0. 15 0. 25、Cr :0. 20 0. 30、Ni 0. 10 0. 25、Nb 0. 040 0. 050、V 彡 0. 045、Ti :0. 005 0. 030、Al :0. 01 0. 06，余量
為1 及不可避免的夾雜。該鋼板的制造方法包括鐵水脫硫、轉爐吹煉、真空處理、鋼包爐處理、連鑄、鑄坯加熱、軋制、冷卻、矯直的步驟，其中，鑄坯加熱步驟中控制加熱溫度為1140 1250°C，有利于保證微合金化元素的充分固溶，同時防止奧氏體晶粒過分長大，從而達到改善鋼材性能的目的；軋制步驟中，采用4300mm寬厚板軋機軋制，粗軋時控制道次壓下率> 10%，粗軋結束溫度控制為980 1080°C，粗軋總壓下率彡60%，精軋時開軋溫度控制為850 980°C， 終軋溫度控制為770 840°C，精軋累計壓下率> 65%，如此控制在未再結晶區域軋制，避免混晶的同時，使奧氏體晶粒充分細化，有利于提高鋼材的強度和韌性，同時適當的終軋溫度可以保證較低的開冷溫度，有利于先共析鐵素體的部分析出，形成兩相組織；冷卻步驟中，軋制完成后弛豫30 80s，然后對鋼板進行加速冷卻，開冷溫度控制為720 750°C，因為這一開冷溫度有利于先共析鐵素體的析出，并形成細小、均勻的雙相組織，保證鋼板具有低的屈強比、高的應變強化指數和良好的低溫韌性，提高抗大應變能力。冷卻速率控制為 20 50°C /s，終冷溫度控制為400 550°C，有利于在保證鋼板強度不超上限的同時，改善鋼板延伸性能，同時也可獲得較高均勻延伸率，提高抗大應變能力，最后空冷至室溫。矯直步驟中，待鋼板快冷完成后，充分返紅20 40s后進行矯直。本發明大應變冷彎管用鋼板的化學成分限定和其制造方法工藝控制理由及有益效果如下本發明基于低碳鋼化學成分設計，C是鋼中提高強度的主要元素之一，對鋼的強度、延伸率、沖擊韌性及屈強比影響較大，發明鋼既要保證一定的強度，同時要兼顧低溫韌性和焊接性能，太高的C會加重鑄坯中心偏析，熱連軋時變形抗力高；太低的C會導致強度不夠，影響鋼板性能。其C重量百分含量控制在0. 025 0. 065，優選為0. 045 0. 055。本發明中Si、Mn重量百分含量分別選擇在Si :0. 10 0. 40、Mn:1.75 1.95。當 C含量在較低含量范圍時，Si、Mn元素的固溶強化作用對鋼的強度影響就較為明顯。適量的 Si、Mn可以幫助脫氧，適量的Mn也是保證鋼的淬透性能的重要元素，但是太高的Mn會增加鋼的脆性和降低鋼的耐腐蝕性，本發明中Mn含量優選為1. 80 1. 90。P、S是鋼中非金屬夾雜物的主要形成元素。非金屬夾雜物在鋼中的總量雖然很少， 但對鋼的影響卻很大。夾雜物的存在，不利于鋼的韌性、延伸率和斷面收縮率，而且容易引起應力集中造成疲勞裂紋，導致鋼的抗疲勞性能降低，并會使構件在腐蝕介質中由夾雜物處引起腐蝕，降低鋼材的耐蝕性。控制鋼中P、S元素含量，降低非金屬夾雜物水平，生產非金屬夾雜物少的潔凈鋼，對于保證本發明鋼的性能顯得尤為重要。本發明鋼的P < 0. 015、 S 彡 0. 0020。Cu是用于提高鋼的耐酸性和組織穩定性元素，含量在0. 10 0. 30時有效提高鋼的耐酸性能，在本發明鋼中，如果含量高于0. 30則出現熱軋缺陷。Cu的重量百分含量優選為 0. 15 0. 25。Nb可以顯著提高鋼的奧氏體再結晶溫度，擴大未再結晶溫度區域范圍，便于實現高溫控軋，同時鈮還可以抑制奧氏體晶粒長大，具有顯著的細晶強化和析出強化作用，但是，添加過量的Nb對本發明鋼而言，會降低焊接熱影響區的低溫韌性，因此，將鈮的重量百分含量定為0. 040 0. 050。Ti、V是強烈的碳化物和氮化物形成元素，有較高的穩定性，一定量的Ti、V也能起到提高鋼種韌性、改善焊接性能的作用。但是過量的V會導致鋼的韌脆轉變溫度提高。本發明將Ti、V元素重量百分含量控制為Ti 0. 005 0. 030，V彡0. 045。Cr的加入主要是為了提高淬透性，另外Cr還具有一定的固溶強化作用，能改善鋼的耐蝕性能。但過高的Cr反而不利于加工。本發明將Cr元素重量百分含量控制為0. 15 0. ；35，優選為 0. 20 0. 30。Ni能夠顯著提高鋼的淬透性，具有一定的固溶強化作用，并能顯著提高鋼的低溫韌性。但是鎳與鉬類似，屬于貴重合金元素，會增加成本。同時，過量的鎳會導致鋼板便面氧化鐵皮富集，難于去除。所以本發明鋼將Ni重量百分含量控制為0. 10 0. 25。Al是為了脫氧而加入到鋼中的元素，能夠顯著降低鋼中的氧含量。同時能夠細化晶粒、固定N元素。本發明將其含量限定為0.01 0. 06，避免產生過多惡化性能的夾雜物， 提高鋼的純凈度。在控制上述元素含量的前提下，同時控制本發明鋼的焊接裂紋敏感性系數Pcm = C+Si/30+ (Mn+Cu+Cr) /20+Mo/15+Ni/60+V/10+5B 彡 0. 21，能有效保證鋼板具有良好的焊接性能，降低裂紋的發生幾率。同時，在保證鋼的性能的前提下，最大限度的降低鋼種的合金元素，降低成本，對鋼中的各成分進行了限制，Nb+V+Ti彡0. 12 ；Ni/Cu彡0. 6。本發明鋼板在化學成分上采用中C、Si、Mn等合金元素的低碳合金鋼設計，采用Cr、Ni、Nb、Cu等合金元素復合加入，利用其固溶或析出作用改善鋼板強度、韌性和耐腐蝕性，制造過程中采用單張軋制，兩階段控制，軋后快速冷卻，I階段結束溫度為980 1080°C, II階段開軋溫度850 980°C，II階段終軋溫度為770 840°C，軋后冷卻速度不小于20 50°C /s，冷卻終冷溫度400 550°C ；然后空冷至室溫，待鋼板快冷完成后，充分反紅再進行矯直，通過控軋控冷工藝生產，優化了鋼板組織晶粒形態，鋼的組織為先共析鐵素體+貝氏體+M-A組元的多相組織，其中貝氏體的比例為50 60% ；該制造方法充分發揮先進軋制及控冷設備的優勢，顯著降低了鋼板的生產成本，避免熱連軋鋼卷+開平的復雜生產工序。試驗結果表明，該方法制造的鋼板具有理想的先共析鐵素體+貝氏體雙相組織，晶粒細小，組織均勻，具有高的強韌性、低屈強比、優良的焊接性能，應變強化指數高，適合于制作冷彎管用鋼。
具體實施例方式下面結合具體實施例對本發明的大應變冷彎管用鋼板及其制造方法做進一步詳細說明。實例1一種大應變冷彎管用鋼板，其化學成分及其重量百分比為C :0. 058、Si :0. 20、 Mn :1. 75、P :0. 0060、S :0. 0010、Cu :0. 15、Cr :0. 17、Ni :0. 18、Nb :0. 045、Ti :0. 010、Al 0. 020，余量為！^及不可避免的夾雜；Nb+V+Ti = 0. 055 ；Ni/Cu = 1. 2，焊接冷裂紋敏感性系數 P。m = C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Mo/15+Ni/60+V/10+5B = 0. 18。其制造方法，包括鐵水脫硫、轉爐吹煉、真空處理、鋼包爐處理、連鑄、鑄坯加熱、軋制、冷卻、矯直的步驟，其中鑄坯加熱步驟中控制加熱溫度為1140°C ；軋制步驟中，采用4300mm寬厚板軋機軋制，粗軋時控制道次壓下率> 12%，粗軋結束溫度為1000°c，粗軋總壓下率60%，精軋時開軋溫度控制為850°C，終軋溫度控制為 770°C，精軋累計壓下率65% ；冷卻步驟中，軋制完成后弛豫30s，然后對鋼板進行加速冷卻，開冷溫度控制為 720°C，冷卻速率為20°C /s，終冷溫度控制為450°C，然后自然空冷至室溫；矯直步驟中，待鋼板快冷完成后，充分返紅40s后進行矯直。實例2一種大應變冷彎管用鋼板，其化學成分及其重量百分比為一種大應變冷彎管用鋼板，其化學成分及其重量百分比為:C :0. 063、Si :0. 25、Mn :1. 88、P :0. 0060、S :0. 0010、 Cu :0. 10, Cr :0. 15, Ni :0. 10, Nb :0. 040、V :0. 045, Ti :0. 010, Al :0. 040，余量為 Fe 及不可避免的夾雜；Nb+V+Ti = 0. 095 ；Ni/Cu = 1，焊接冷裂紋敏感性系數P。m = C+Si/30+(Mn+Cu +Cr)/20+Mo/15+Ni/60+V/10+5B = 0. 18。其制造方法，包括鐵水脫硫、轉爐吹煉、真空處理、鋼包爐處理、連鑄、鑄坯加熱、軋制、冷卻、矯直的步驟，其中鑄坯加熱步驟中控制加熱溫度為1160°C ；軋制步驟中，采用4300mm寬厚板軋機軋制，粗軋時控制道次壓下率> 14%，粗軋結束溫度為1020°C，粗軋總壓下率62%，精軋時開軋溫度控制為870°C，終軋溫度控制為 820°C，精軋累計壓下率68% ；冷卻步驟中，軋制完成后弛豫50s，然后對鋼板進行加速冷卻，開冷溫度控制為 750°C，冷卻速率為50°C /s，終冷溫度控制為420°C，然后自然空冷至室溫；矯直步驟中，待鋼板快冷完成后，充分返紅30s后進行矯直。實例3一種大應變冷彎管用鋼板，其化學成分及其重量百分比為一種大應變冷彎管用鋼板，其化學成分及其重量百分比為:C :0. 045、Si :0. 35、Mn :1. 80、P :0. 0030、S :0. 0010、 Cu :0. 15、Cr :0. 20、Ni :0. 12、Nb :0. 046、V :0. 040、Ti :0. 015、Al :0. 060，余量為 Fe 及不可避免的夾雜；Nb+V+Ti = 0. 101 ；Ni/Cu = 0. 8，焊接冷裂紋敏感性系數Pcm = C+Si/30+(Mn+ Cu+Cr)/20+Mo/15+Ni/60+V/10+5B = 0. 17。其制造方法，包括鐵水脫硫、轉爐吹煉、真空處理、鋼包爐處理、連鑄、鑄坯加熱、軋制、冷卻、矯直的步驟，其中鑄坯加熱步驟中控制加熱溫度為1170°C ；軋制步驟中，采用4300mm寬厚板軋機軋制，粗軋時控制道次壓下率> 15%，粗軋結束溫度為1040°C，粗軋總壓下率65%，精軋時開軋溫度控制為890°C，終軋溫度控制為 800°C，精軋累計壓下率70% ；冷卻步驟中，軋制完成后弛豫60s，然后對鋼板進行加速冷卻，開冷溫度控制為 730°C，冷卻速率為45°C /s，終冷溫度控制為400°C，然后自然空冷至室溫；矯直步驟中，待鋼板快冷完成后，充分返紅30s后進行矯直。實例 4一種大應變冷彎管用鋼板，其化學成分及其重量百分比為一種大應變冷彎管用鋼板，其化學成分及其重量百分比為:C :0. 065、Si :0. 40、Mn :1. 95、P :0. 015、S :0. 0008、 Cu :0. 25、Cr :0. 18、Ni :0. 20、Nb :0. 043、V :0. 035、Ti :0. 018、Al :0. 035，余量為 Fe 及不可避免的夾雜；Nb+V+Ti = 0. 096 ；Ni/Cu = 0. 8，焊接冷裂紋敏感性系數P。m = C+Si/30+(Mn+ Cu+Cr)/20+Mo/15+Ni/60+V/10+5B = 0. 19。其制造方法，包括鐵水脫硫、轉爐吹煉、真空處理、鋼包爐處理、連鑄、鑄坯加熱、軋制、冷卻、矯直的步驟，其中鑄坯加熱步驟中控制加熱溫度為1160°C ；軋制步驟中，采用4300mm寬厚板軋機軋制，粗軋時控制道次壓下率為> 14%，粗軋結束溫度為1030°C，粗軋總壓下率65%，精軋時開軋溫度控制為910°C，終軋溫度控制為 810°C，精軋累計壓下率70% ；冷卻步驟中，軋制完成后弛豫50s，然后對鋼板進行加速冷卻，開冷溫度控制為 740°C，冷卻速率為40°C /s，終冷溫度控制為500°C，然后自然空冷至室溫；矯直步驟中，待鋼板快冷完成后，充分返紅30s后進行矯直。實施例5一種大應變冷彎管用鋼板，其化學成分及其重量百分比為C :0. 025、Si :0. 10、 Mn :1. 90,P :0. 010, S :0. 0010, Cu :0. 18, Cr :0. 25,Ni :0. 25,Nb :0. 05, Ti :0. 03,Al :0. 010， 余量為狗及不可避免的夾雜；Nb+V+Ti = 0. 08 ；Ni/Cu = 1. 39，焊接冷裂紋敏感性系數Pcm =C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Mo/15+Ni/60+V/10+ 5B = 0.15。其制造方法，包括鐵水脫硫、轉爐吹煉、真空處理、鋼包爐處理、連鑄、鑄坯加熱、軋制、冷卻、矯直的步驟，其中鑄坯加熱步驟中控制加熱溫度為1250°C ；軋制步驟中，采用4300mm寬厚板軋機軋制，粗軋時控制道次壓下率為> 13%，粗軋結束溫度為980°C，粗軋總壓下率65%，精軋時開軋溫度控制為980°C，終軋溫度控制為 840°C，精軋累計壓下率70% ；冷卻步驟中，軋制完成后弛豫70s，然后對鋼板進行加速冷卻，開冷溫度控制為 740°C，冷卻速率為35°C /s，終冷溫度控制為430°C，然后自然空冷至室溫；
矯直步驟中，待鋼板快冷完成后，充分返紅30s后進行矯直。實施例6一種大應變冷彎管用鋼板，其化學成分及其重量百分比為C :0. 055、Si :0. 25、 Mn :1. 85、P :0. 009、S :0. 002、Cu :0. 22、Cr :0. 30、Ni :0. 20、Nb :0. 04、V :0. 035、Ti :0. 005、 Al :0. 045，余量為!^e及不可避免的夾雜；Nb+V+Ti = 0. 08 ；Ni/Cu = 0. 9，焊接冷裂紋敏感性系數 P。m = C+Si/30+ (Mn+Cu+Cr) /20+Mo/15+Ni/60+V/10+5B = 0. 19。其制造方法，包括鐵水脫硫、轉爐吹煉、真空處理、鋼包爐處理、連鑄、鑄坯加熱、軋制、冷卻、矯直的步驟，其中鑄坯加熱步驟中控制加熱溫度為1200°C ；軋制步驟中，采用4300mm寬厚板軋機軋制，粗軋時控制道次壓下率為> 15%，粗軋結束溫度為1080°C，粗軋總壓下率66%，精軋時開軋溫度控制為860°C，終軋溫度控制為 770°C，精軋累計壓下率72% ；冷卻步驟中，軋制完成后弛豫40s，然后對鋼板進行加速冷卻，開冷溫度控制為 740°C，冷卻速率為45°C /s，終冷溫度控制為550°C，然后自然空冷至室溫；矯直步驟中，待鋼板快冷完成后，充分返紅20s后進行矯直。實施例7一種大應變冷彎管用鋼板，其化學成分及其重量百分比為C :0. 050、Si :0. 33、 Mn :1. 90,P :0. 009, S :0. 002, Cu :0. 30, Cr :0. 35,Ni :0. 25,Nb :0. 045, V :0. 025,Ti :0. 015、 Al :0. 040，余量為！^及不可避免的夾雜；其中，Nb+V+Ti = 0. 085 ；Ni/Cu = 0. 83，焊接冷裂紋敏感性系數 P。m = C+Si/30+ (Mn+Cu+Cr) /20+Mo/15+Ni/60+V/10+5B = 0. 20。其制造方法，包括鐵水脫硫、轉爐吹煉、真空處理、鋼包爐處理、連鑄、鑄坯加熱、軋制、冷卻、矯直的步驟，其中鑄坯加熱步驟中控制加熱溫度為1150°C ；軋制步驟中，采用4300mm寬厚板軋機軋制，粗軋時控制道次壓下率為> 12%，粗軋結束溫度為1000°c，粗軋總壓下率60%，精軋時開軋溫度控制為900°C，終軋溫度控制為 780°C，精軋累計壓下率70% ；冷卻步驟中，軋制完成后弛豫45s，然后對鋼板進行加速冷卻，開冷溫度控制為 740°C，冷卻速率為50°C /s，終冷溫度控制為500°C，然后自然空冷至室溫；矯直步驟中，待鋼板快冷完成后，充分返紅40s后進行矯直。檢測述實例1 7大應變冷彎管用鋼的力學性能，結果對應列入表1。表1
權利要求
1.一種大應變冷彎管用鋼板，其特征在于該鋼各化學成分及其重量百分比為c: 0. 025 0. 065、Si :0. 10 0. 40、Mn :1. 75 1. 95、P 彡 0. 015、S 彡 0. 0020、Cu :0. 10 0. 30、Cr 0. 15 0. 35、Ni :0. 10 0. 25、Nb :0. 040 0. 050、V 彡 0. 045、Ti :0. 005 0. 030, Al :0. 01 0. 06，余量為!^e及不可避免的夾雜，其中，Nb+V+Ti 彡 0. 12，Ni/Cu 彡 0. 6，Pcm = C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Mo/15+Ni/60+V/10+5B 彡 0. 21。
2.根據權利要求1所述的大應變冷彎管用鋼板，其特征在于該鋼各化學成分及其重量百分比為:C :0. 045 0. 055,Si :0. 10 0. 40,Mn 1. 80 1. 90、P 彡 0. 015、S 彡 0. 0020、 Cu 0. 15 0. 25、Cr :0. 20 0. 30、Ni :0. 10 0. 25、Nb :0. 040 0. 050、V 彡 0. 045、Ti 0. 005 0. 030、Al 0. 01 0. 06，余量為！^e及不可避免的夾雜。
3.—種權利要求1所述大應變冷彎管用鋼板的制造方法，包括鐵水脫硫、轉爐吹煉、真空處理、鋼包爐處理、連鑄、鑄坯加熱、軋制、冷卻、矯直的步驟，其中，鑄坯加熱步驟中控制加熱溫度為1140 1250°C ；軋制步驟中，采用4300mm寬厚板軋機軋制，粗軋時控制道次壓下率為> 10%，粗軋結束溫度為980 1080°C，粗軋總壓下率彡60%，精軋時開軋溫度控制為850 980°C，終軋溫度控制為770 840°C，精軋累計壓下率彡65% ；冷卻步驟中，軋制完成后弛豫30 80s，然后對鋼板進行加速冷卻，開冷溫度控制為 720 750°C，冷卻速率為20 50°C /s，終冷溫度控制為400 550°C，然后空冷至室溫；矯直步驟中，待鋼板快冷完成后，充分返紅20 40s后進行矯直。
全文摘要
本發明公開了一種大應變冷彎管用鋼板及其制造方法，該鋼的各化學成分及其重量百分比為C0.025～0.065、Si0.10～0.40、Mn1.75～1.95、P≤0.015、S≤0.0020、Cu0.10～0.30、Cr0.15～0.35、Ni0.10～0.25、Nb0.040～0.050、V≤0.045、Ti0.005～0.030、Al0.01～0.06，余量為Fe及不可避免的夾雜；其中Nb+V+Ti≤0.12；Ni/Cu≥0.6；Pcm＝C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Mo/15+Ni/60+V/10+5B≤0.21。該鋼的制造方法包括鐵水脫硫、轉爐吹煉、真空處理、鋼包爐處理、連鑄、鑄坯加熱、軋制、冷卻、矯直的步驟。實踐證明，本發明鋼有良好的強韌性，高耐磨性，良好的焊接性能，其制造方法工藝簡單，軋制成本較低，鋼板合格率高，能適應大生產要求。
文檔編號C21D8/02GK102373387SQ20111034164
公開日2012年3月14日 申請日期2011年11月2日 優先權日2011年11月2日
發明者丁慶豐, 劉文斌, 張開廣, 徐進橋, 洪霞, 王憲軍, 童明偉, 董中波, 鄒德輝, 鄭琳, 郭斌, 駱海賀 申請人:武漢鋼鐵(集團)公司