專利名稱：用于在行進的條帶上吹送氣體的方法和裝置的制作方法
技術領域：
本發明涉及氣體或水/氣體混合物向行進的條帶上的吹送，該吹送用于對條帶的溫度進行調節，以便冷卻或加熱該條帶。
背景技術：
冷卻室布置在一些裝置的出口處以用于處理行進的金屬條帶，條帶在兩個用于冷卻條帶的氣體吹送模塊之間在所述室中豎直行進，氣體可以是空氣、惰性氣體或者惰性氣體的混合物。通常，吹送模塊由供應有加壓氣體的分配室構成，每個分配室都包括設有開口的表面，所述開口構成噴嘴，各分配室在行進的條帶所通過的吹送區域兩側彼此相對的布置。開口可以是在條帶的整個長度上延伸的狹糟，或者是點狀開口，所述點狀開口以二維網絡布置以便在一表面上分配氣體射流，該表面在條帶的行進區域的寬度以及特定的長度上延伸。為了平衡由彼此相對布置的各吹送模塊所產生的射流的作用，所述模塊設置成使得來自一個模塊的射流與來自另一模塊的射流相對。已經發現，氣體的吹送引起行進條帶的振動，從而導致條帶從一個吹送模塊向另一個吹送模塊與吹送模塊相對的扭曲和側向移位。所述扭曲的產生是因為條帶圍繞大致平行于條帶的方向的軸線扭絞。側向移位是由條帶沿垂直于條帶行進區域的中心平面的方向移位產生的，該方向大致平行于條帶的表面。隨著吹送強度的增加，這些振動變得更顯著。這意味著必須限制吹送的強度以及由此冷卻的強度，以便避免過份的振動，所述振動可能損壞條帶。為克服該缺陷，已經提出，將吹送室縮短以便設置多個吹送室，所述多個吹送室由用于保持條帶的裝置例如輥子或氣動穩定裝置分開。然而，這些裝置的缺點是它們需要使穩定器與條帶接觸，這對于某些應用例如在電鍍出口處的冷卻是不合適的，或者需要在不便控制的氣動穩定區域中進行特別的冷卻。已經提出，通過對施加在條帶上的張力進行調節，尤其是通過增大該張力來穩定條帶。然而，這種方法具有在條帶中產生很大的應力的缺點，該應力對條帶的性能有負面影響。已經嘗試通過對吹送速度或者噴嘴頭和條帶之間的距離或者吹送流量進行調節來減少條帶的振動。然而，這些方法都會導致冷卻效率降低，并由此導致裝置的性能降低。近來，已經提出這樣的裝置，其中由分配室供應多個噴嘴，所述噴嘴為朝向待冷卻條帶的表面延伸的管，所述管垂直于條帶的表面傾斜，管的斜度越大，它們離條帶行進區域的中心線就越遠。在這種裝置中，噴嘴布置成二維網絡，以使氣體射流在條帶各表面上的沖擊點彼此相對。這種裝置具有特別引起條帶振動的缺點，從而使得必須限制吹送壓力并從而限制冷卻效率。

發明內容
本發明的目的是通過提出一種用于通過吹送氣體來對行進的條帶的溫度進行調節的裝置來克服這些缺點，當條帶行進通過冷卻或加熱區域時，該吹送在貫穿冷卻或加熱區域的通道中引起的條帶的振動有限，即使在高的吹送壓力下也是如此。本發明相應地涉及一種方法，該方法用于通過吹送氣體對行進條帶的溫度進行調節，其中，向每個條帶表面噴射多個氣體射流，所述射流沿條帶的表面的方向延伸并布置成使得氣體射流對各條帶表面的沖擊以二維網絡的節點分布。射流對一個條帶表面的沖擊不與射流對另一個表面的沖擊相對，并且氣體射流來自管狀噴嘴，所述噴嘴由至少一個分配室供應，所述噴嘴的頭部在距該分配室一定距離處延伸，以便為返回氣體平行于條帶的縱向方向和垂直于條帶的縱向方向的流動留下自由空間。氣體射流可以垂直于條帶的表面。至少一個氣體射流的軸線可以與條帶表面的法線形成角度。優選地，沖擊在各條帶表面上的射流的二維分布網絡是周期性的，屬于相同的類型并具有相同的節距。該網絡例如屬于六邊形類型。更優選地，所述條帶的單個表面上的射流沖擊分布在二維網絡的節點處，以便形成復雜的多邊形網格，該網格具有從3-20變化的邊數，在條帶的橫向方向上的周期等于一個節距并在條帶的縱向方向上的周期等于3-20個節距，對于所述條帶的一個表面，吹送的射流的兩個相鄰沖擊軌跡在所述條帶的橫向方向上是連續的。應當注意，吹送的射流的軌跡的連續性質意味著軌跡也可以重疊。優選地,對應于一個表面的網絡和對應于另一個表面的網絡相互偏移，偏移量在四分之一節距和四分之三節距之間。氣體可以是冷卻氣體，水/氣體混合物，或甚至是熱氣體，尤其是來自燃燒器的燃燒氣體。有利地，噴嘴的長度在20至200mm之間。本發明還涉及一種裝置，該裝置包括在條帶的行進區域兩側彼此相對的布置的至少兩個吹送模塊，每個吹送模塊包括多個管狀噴嘴，所述噴嘴從至少一個分配室沿條帶的行進區域的方向延伸，所述噴嘴布置成使得射流在各條帶表面上的沖擊以二維網絡的節點分布，所述吹送模塊設置成使得射流在一個表面上的沖擊不與該射流在另一個表面上的沖擊相對。優選地，射流沖擊所分布的二維網絡是相同類型并具有相同節距的周期性的網絡。所述網絡可以是六邊形類型。更優選地，射流在條帶的單個表面上的沖擊以二維網絡的節點分布，以便形成復雜的多邊形網狀物，它具有數量在3至20之間的多個邊，并具有沿條帶的橫向方向為I個節距且沿條帶的縱向方向為3至20個節距的周期，從而相鄰的吹送射流沖擊軌跡在條帶的一個表面上沿所述條帶的橫向方向是連續的。優選地，吹送模塊設置成使得對應于一個表面的網絡與對應于另一個表面的網絡彼此偏移，偏移量在四分之一節距至四分之三節距之間。噴嘴的吹送軸線可以垂直于條帶行進的表面。至少一個噴嘴的吹送軸線與所述條帶行進的平面的法線形成角度。噴嘴的吹送口可以具有圓形，多邊形，橢圓形或者狹槽形的橫截面。吹送模塊可以是具有氣體上升道或不具有氣體上升道的類型。優選地，各吹送模塊包括分配室，吹送噴嘴安放在該分配室上。本發明特別適用于連續處理薄金屬條帶例如鋼或鋁條帶的設備。這些處理例如是連續的退火或者浸涂處理例如電鍍或鍍錫。本發明使得可以實現與條帶的高熱交換強度，而不會弓I起不可接受的條帶的振動。


現在將對照附圖更精確地但以非限制的方式說明本發明，在附圖中圖1是在用于通過氣體吹送進行冷卻的模塊中行進的條帶的示意性透視圖；圖2是氣體射流在條帶的第一表面和第二表面的吹送區域上的沖擊的分布圖；圖3示出沖擊在單個條帶的兩個表面上的冷卻射流的分布的疊加；圖4示出條帶在冷卻裝置中的橫向位移的測量；圖5示出在用于通過吹送進行冷卻的裝置中行進的條帶的橫向位移的變化的兩種情況，即，用于一個面的吹送射流和用于另一個面的吹送射流彼此偏移，以及用于這兩個面的吹送射流彼此相對；圖6示出在用于通過吹送進行冷卻的裝置中行進的條帶的平均扭曲的兩種情況，即，用于兩個面的吹送射流彼此偏移，以及用于這兩個面的吹送射流彼此相對；圖7示出用于通過吹送進行冷卻的裝置中的條帶的橫向位移的變化的兩種情況，即，條帶由根據本發明的吹送裝置冷卻，以及條帶由根據現有技術的通過狹槽吹送的裝置冷卻；圖8是包括冷卻裝置的浸涂設備的出口的示意圖；圖9示出在干燥模塊處測量的、在圖8的浸涂設備中的用于通過吹送而冷卻的裝置中冷卻的條帶的橫向位移的變化的兩種情況，即，用于一個面的吹送射流與用于另一個面的吹送射流彼此偏移，以及用于這兩個面的吹送射流彼此相對；圖10示出在冷卻模塊處測量的、在圖8的浸涂設備中的用于通過吹送而冷卻的裝置中冷卻的條帶的橫向位移的變化的兩種情況，即，用于一個面的吹送射流與用于另一個面的吹送射流彼此偏移，以及用于這兩個面的吹送射流彼此相對；圖11示出在圖8的所示的用于通過吹送而冷卻的裝置中的熱交換系數的作為吹送模塊的吹送力的函數而變化的兩種情況，即，根據本發明，用于一個面的吹送射流與用于另一個面的吹送射流彼此偏移，以及在根據現有技術的冷卻裝置中來自兩個面的吹送射流彼此相對；圖12示出行進的條帶的一個面上的氣體射流的沖擊的分布，該射流提供該條帶的表面上的均勻的吹送。具本實施方式用于通過吹送氣體進行冷卻的設備在圖1中整體標記為1，該設備包括兩個吹送模塊2和3，這兩個吹送模塊布置在行進條帶4的兩側。每個吹送模塊均包括一分配室，一側為分配室21，另一側為分配室31，所述分配室均供應有加壓氣體。每個分配室均大致為平行六面體形，并分別具有大致為矩形的面22、23，所述面布置成彼此相對，在這些面上設有多個柱狀吹送噴嘴23、33。這些柱狀噴嘴是具有一定長度的管，該長度約為IOOmm并可為20-200mm,優選為50-150mm,管具有內徑,該內徑例如為
9.5_，但也可在4-60_之間。這些管分布在分配室的面22、32上，以使吹送射流對條帶的一個面的沖擊在二維網絡上分布，該二維網絡優選為周期性網絡，其網格可以為矩形或菱形，以便構成六邊形類型的分布。兩個相鄰管之間的距離例如為50mm，并可以在40-100mm之間。冷卻模塊的分配室的每個面上的噴嘴的數量可達數百個。噴嘴頭部和條帶之間的距離可以在50-250mm之間。為實現射流在條帶上的沖擊的這種分布，當噴嘴產生相互平行的射流時，每個室上的噴嘴都以二維網絡分布，該二維網絡與條帶上的射流沖擊的二維分布網絡相同。然而，當射流不是相互平行時，室上的噴嘴的分布與射流在條帶表面上的沖擊的分布不同。在圖2所示的實施例中，管這樣分布即，由吹送模塊2發出的射流在條帶的表面A上的沖擊24以二維網絡的節點分布，該二維網絡在所示出的實施例中為六邊形類型的周期性網絡，該網絡的節距示出為P。第二吹送模塊3的吹送噴嘴在分配室31上這樣分布即氣體射流在條帶的表面B上的沖擊34在也是六邊形類型的周期性二維網絡的節點上均勻的分布，該網絡節距也等于P。分別對應于表面A和表面B的兩個二維網絡彼此偏移，以使得氣體射流在表面B上的沖擊34不與氣體射流在表面A上的沖擊24相對，從而這些沖擊是交錯的。偏移設置成使得射流在一個表面上的沖擊與如下空間相對，該空間是射流在另一個表面上的沖擊之間的自由空間。出于這個原因，如圖3中所示，該圖以重疊的方式示出表面A上的射流的沖擊和表面B上的射流的沖擊，在這兩個表面上都實現吹送射流的沖擊點設置的密集分布。針對條帶各表面的吹送射流的沖擊點的這種分布具有這樣的優點，即，使得吹送射流和條帶表面之間的接觸點更好的分布，由此比射流彼此相對提供更均勻的冷卻。因此，改進了條帶和氣體之間的熱交換系數。射流的這種分布還具有減小施加在條帶表面上的應力的優點。此處，射流的這種分布顯著減小條帶的振動，由此減小了條帶的橫向移位和扭曲。發明人已經發現，為顯著減小條帶的振動，條帶表面上的沖擊點的分布不必必需為六邊形類型的二維網絡，兩個網絡之間的偏移量不必等于節距的一半。實際上，重要的是，一方面，返回氣體，即已經吹向條帶并且需要去除的氣體，可通過在噴嘴之間垂直和平行于條帶行進方向流動而逸出，另一方面，沖擊點不是彼此相對的，兩個網絡之間的偏移量可以例如在四分之一節距至四分之三節距之間。該偏移可以沿條帶的行進方向或者沿垂直于條帶的行進方向。發明人還已經發現，用于吹送氣體的噴嘴可以具有各種形狀的橫截面。這些可例如為圓形橫截面或多邊形橫截面例如矩形或三角形或者橢圓形甚至是短槽形的吹送開口。然而，重要的是，吹送經由管形噴嘴進行，該噴嘴的頭部與分配室的橫向面相距較大距離延伸，以使得返回氣體能通過平行于條帶的行進方向和垂直于條帶的行進方向流動被去除。實際上，是去除氣體的良好分布以及氣體射流在條帶的表面上的沖擊點的分布的組合使得條帶具有高的穩定性。作為示例，比較在兩個矩形吹送模塊之間行進的條帶的振動行為，所述吹送模塊具有2200mm的長度并設有柱狀管，所述管具有IOOmm的長度和9. 5mm的直徑，并且以具有50mm節距的六邊形網絡布置，所述兩個吹送模塊布置成彼此相對，以使噴嘴頭部和條帶之間的距離為67mm。在這兩個吹送模塊之間在恒定的張力之下布置寬為950mm且厚為O. 25mm的鋼條帶。分配室的供應壓力在高于大氣壓O-1OkPa之間變化，利用三個激光器測量條帶的橫向位移，如圖4所示，所述三個激光器沿條帶的寬度方向布置，其中布置在條帶的軸線上的激光器40A用于測量距離da，布置在條帶左邊的激光器40G用于測量距離dg，該激光器40G與條帶的邊緣相距約50mm的距離D，布置在條帶右邊并與條帶的邊緣相距約50mm的距離D的第三激光器40D測量距離dd。距離da、dg、dd是與平行于條帶行進區域的中心平面的線之間的距離。通過這些測量，可以確定條帶的平均位移等于l/3(dg+da+dd)，以及扭曲等于dg-dd I (橫向位移之間的差值的絕對值)。為測量這兩個值，在吹送期間進行測量。對于橫向位移，確定橫向位移之間的平均峰到峰距離。對于扭曲測量扭曲的平均幅度。圖5和6示出用于根據本發明的冷卻模塊的橫向位移和平均扭曲，其中氣體射流彼此偏移(一個表面上的氣體射流與另一表面上的氣體射流偏移)，以及通過吹送進行冷卻的模塊與上述模塊相同，但其中用于一個面的吹送射流與用于相對面的吹送射流相對。如可從圖5中看出，涉及根據本發明的吹送模塊的曲線50示出條帶的峰到峰位移幅度中的緩慢變化，該幅度從IkPa的吹送超壓下的約15mm變化到IOkPa的吹送超壓下的約30mm。在該同一附圖中，曲線51示出其中一個面上的吹送射流與另一個面上的吹送射流相對的吹送模塊的峰到峰位移幅度中的變化，該曲線示出，約IkPa吹送超壓下的位移幅度仍然為15mm，但該幅度比前一示例更顯著地增加，并且在約9kPa的吹送壓力下達到約55mm,然后在IOkPa的吹送壓力下達到100mm。這些曲線示出，通過本發明的裝置，可以使條帶在相隔一定距離的兩個吹送模塊之間行進，以使噴嘴頭部和條帶之間的距離為67mm，其中噴射壓力可達IOkPa,而利用其中一個面的吹送射流與另一個面的吹送射流相對的吹送模塊，僅可能將這些裝置用于吹送遠小于9kPa的超壓。以同樣的方式，圖6中的曲線52示出扭轉或扭曲作為吹送壓力的函數的變化，該曲線52示出，利用本發明的裝置，即使吹送超壓達到IOkPa,扭轉也保持小于4mm。相反，利用其中射流不彼此偏移的室，對于9kPa的吹送超壓，扭轉可達24_。為了比較在使用本發明的吹送模塊冷卻條帶以及在使用現有技術的吹送模塊冷卻條帶時條帶的動作(其中分布室吹送空氣通過橫向延伸的狹槽)，根據吹送超壓的變化測量條帶的位移幅度，其中吹射噴嘴的頭部和條帶表面之間的距離為67mm、85mm和100mm,其中既使用本發明的吹送模塊又使用現有技術的吹送模塊。
這些結果在圖7中示出，其中曲線54、55、56分別涉及針對67mm、85mm和IOOmm的距離通過本發明的吹送裝置冷卻的條帶，這些曲線有效的疊加，并且示出，對于可能高達IOkPa的吹送超壓,位移幅度保持小于30mm。涉及利用現有技術的裝置(它通過在條帶的寬度上延伸的狹槽吹送氣體)-冷卻的條帶的曲線57、58、59分別對應于吹送噴嘴和條帶之間的67mm、85mm、IOOmm的距離。這些曲線示出，對于高達4kPa的吹送壓力，條帶的位移超過IOOmm并且可達150mm。在工業浸涂設備中在圖8中總體標示為200的熔融金屬浴中行進的條帶的振動動作也具有特征，該設備包括浴出口 201處的干燥模塊202，以及總體標示為203的冷卻模塊。該冷卻模塊包括四個矩形的吹送模塊203A、203B、203C、203D，它們具有約6500mm的長度和1600mm的寬度。每個吹送模塊都具有長度為IOOmm且直徑為9. 5mm的柱形噴嘴，所述噴嘴布置在節距為60mm的六角形網絡中。這四個吹送模塊布置成，兩個模塊203A、203B和203C、203D分別形成兩個塊204和205，它們在條帶206的行進區域兩側彼此相對的布置。噴嘴頭部和條帶之間的距離為100mm。此處，為進行下述測試，一方面將用于測量條帶在吹送模塊的兩個塊204和205之間的橫向位移的第一裝置207布置在吹送模塊的下游約13米處，另一方面將用于測量條帶的橫向位移的第二裝置208布置在干燥模塊202的出口處。這兩個測量裝置是與圖4所示的裝置相同的類型。然而，布置在吹送模塊處的第一測量裝置207包括激光器，布置在干燥模 塊的出口處的第二裝置208包括感應傳感器。為進行測試，使厚度為O. 27mm的鋼條帶通過，該鋼條帶在浴的出口處具有約400度的高溫，并在冷卻模塊的出口處具有小于250度的溫度。該條帶以恒定的速度通過，吹送壓力是變化的。此外，一方面利用本發明的吹送模塊進行測試，另一方面利用現有技術的室進行測試，在本發明的吹送模塊中噴嘴布置成使得射流在條帶一個表面上的沖擊不與射流在該條帶的另一表面上的沖擊相對，在現有技術的室中射流在一個表面上的沖擊與射流在另一個表面上的沖擊相對。使用布置在吹送模塊的兩個塊之間的第一測量裝置207進行條帶位移的第一系列測量。為此，吹送模塊的供應壓力是變化的，條帶的位移使用布置在行進條帶的寬度方向上的三個激光器進行測量。在條帶行進方向中的冷卻模塊的上游以及在干燥模塊的下游并距所述干燥模塊數厘米的距離處進行條帶位移的第二系列的測量。該第二系列的測量使用第二測量裝置208進行。為實現這兩個系列的測量，在干燥期間取得結果，其中涉及現有技術的測量和涉及本發明的測量處于相同的生產狀態。為測量條帶的橫向位移，確定條帶的橫向位移的平均峰到峰幅度。圖9示出第一系列測量的結果，S卩，在吹送模塊處取得的作為吹送功率的函數的條帶的橫向位移(峰到峰距離)。涉及本發明的冷卻模塊203的曲線91示出，條帶的峰到峰位移幅度是近似恒定的。對于從O. 7kPa到4kPa變動的吹送超壓，位移幅度圍繞2_3mm振蕩。曲線92示出用于現有技術的冷卻模塊的峰到峰位移幅度中的變化。該曲線示出，對于從1. 5kPa到2. 7kPa變動的吹送超壓，條帶的位移幅度成指數的增加。這些變形限制了裝置的冷卻能力，并因此限制生產過程的生率。實際上，已經發現，這些變形如果過大的話會導致產品的質量下降，這導致吹送壓力限制在至多約2. 5kPa。如果吹送模塊處條帶的變形過大，則在冷卻模塊的上游在干燥處也會觀察到產品的降級。實際上，振動沿條帶從吹送模塊向干燥模塊傳播，并可能導致產品中的質量缺陷。在干燥模塊處取得的第二系列的測量結果使得可以評估在吹送模塊處引起的條帶振動在干燥模塊處的反射。圖10示出第二系列測量的結果。曲線102示出現有技術的裝置下的峰到峰位移幅度。對于從1. 2到3. OkPa變動的吹送壓力，干燥模塊處的位移幅度成指數的從約2. 5mm增加到約9mm，直至它們導致產品的降級。這種高吹送壓力在條帶變形幅度上的作用使得必須將吹送功率限制為遠小于2. 8kPa。在該同一附圖中，對于從O. 5kPa到3. 5kPa變動的吹送壓力，涉及本發明的冷卻裝置的曲線101保持基本水平并低于1. 8mm。這些結果示出，利用本發明的吹送模塊，條帶的橫向位移幅度相當大地減小，這種減小可能大到足以被因子5來除。此外，發明人注意到，利用本發明的裝置，在冷卻模塊處以及在干燥模塊處，無論冷卻射流的功率如何，條帶都不再扭曲。圖11也示出作為吹送模塊的吹送壓力的函數的熱交換系數的變化，從而可將本發明的冷卻裝置的冷卻性能與現有技術的冷卻裝置的冷卻性能進行比較。在該附圖中，曲線111對于那個本發明，曲線112對應于現有技術。這兩個曲線逐漸增加，并示出冷卻功率與吹送壓力一起增加。然而，根據現有技術的曲線在2. OkPa的吹送壓力下停止，超過該壓力，振動將導致產品降級。最大冷卻功率因此為160W/m2°C。另一方面，根據本發明的曲線在3. 5kPa以下的吹送壓力下延伸，從而允許實現200W/m2°C的冷卻功率。本發明由此允許行進條帶的熱提取功率非常顯著地增加。這些結果示出，通過使用本發明的裝置，可以以較高的吹送壓力冷卻條帶，同時條帶的振動非常有限。讀者應當理解，上面給出的用于冷卻模塊的使用的范圍的數量值對應于具體的測試條件，特別地，對應于條帶的厚度、寬度和行進速度。在剛剛說明的示例中，吹送射流垂直地指向條帶的表面，但可以有利地使所有或一些吹送射流相對于條帶的法線傾斜。特別地，可以有利地使位于條帶邊緣的氣體射流朝向條帶的外部定向。也可有利的使所有或一部分射流沿條帶的行進方向定向或者相對于條帶的行進方向定向，以便在沖擊條帶之后強制去除所吹送的氣體或氣體/水混合物，由此促進熱交換。還將注意到，純氣體或氣體混合物的吹送氣體可以是空氣或者包括氮氣和氫氣的混合物或者任何其它氣體混合物。該氣體可以處于比條帶的溫度低的溫度。該吹送由此用于冷卻條帶。例如當條帶來自熱電鍍或退火處理時就是這種情況。然而所吹送的氣體可以是熱氣體，尤其可以是來自燃燒器的燃燒氣體，并可用于在條帶被弓I入熱處理設備之前進行條帶的預熱。噴嘴可以全部布置在同一個大致為平面的分配室上，或者可以布置在多個分配室上，這些分配室例如為在條帶的寬度上延伸的管。如果分配室是管，則它們也可以平行于條帶的行進方向定向。
因此通過本發明，可以非常顯著的減少在分配室的區域中引起的條帶振動，非常顯著的減少干燥模塊的區域中的條帶振動，顯著的增加分配室的冷卻能力，確保非常高的產品質量，以及因此顯著的增加生產方法和生產率。在本發明的優選實施例中，吹送噴嘴布置在分配室上，以使吹送射流的沖擊在條帶的一個表面上沿所述條帶的橫向方向交疊。這種其中吹送射流對條帶一個表面的沖擊不與射流對條帶的另一表面的沖擊相對但射流對條帶的每個表面的沖擊相交疊的布置具有防止在條帶上形成缺陷的優點，當射流沿條帶的行進方向以及在條帶的橫向方向上彼此平行的排列時這種缺陷是已知的。如果氣體射流的沖擊設置成使得它們形成射流線，則當通過吹送熱氣體例如熱空氣加熱條帶時，這些射流線通過氧化軌跡顯現。當冷卻一個通過在熔融金屬浴中熱浸潰涂覆的條帶時，它們通過具有不同表面外觀的一連串涂覆線在條帶上顯現。在條帶的電鍍示例中，例如來自冷卻裝置中的冷卻處理條帶顯現一連串具有光滑表面外觀的線以及具有粗糙表面外觀的線，該冷卻裝置不包括條帶的單個面上的沖擊射流的交疊。為防止這些射流線的形成，噴嘴可以布置成使得射流在條帶表面上的沖擊在多個線上分布，每個線都在條帶的寬度上延伸，每個線都包括多個具有給定直徑d并通過節距P均勻分布的沖擊，兩個連續線或兩個連續線組的沖擊橫向偏移，以使來自不同線的射流線導致覆蓋條帶的整個寬度的射流線。圖12示出沖擊的分布的示例，該沖擊導致射流在條帶整個表面上作用的良好均勻性。該附圖示出由條帶300的表面上的射流沖擊形成的網絡的一部分。該網絡由包括四個沖擊線的圖案形成，所述四個沖擊線可被分成兩組由兩個沖擊線301A和301B形成的第一組，以及由沖擊線304A和304B形成的第二組。各沖擊線301A、301B、304A、304B分別包括沖擊302A、302B、305A、305B，所述沖擊以節距p均勻分布。在每個組中第二線301B或304B從第一線301A或301B推出，一方面通過半個節距即p/2的橫向平移，另一方面通過長度I的縱向平移。此外，包括線305A、305B的第二線阻從第一線組301A和301B推出，通過等于沖擊的直徑d的距離d的橫向平移。利用這種布置，在沖擊302A和302B的情況下由條帶上的沖擊303A、303B留下的軌跡，以及在沖擊305A和305B的情況下由沖擊306A、306B留下的軌跡形成條帶，所述條帶當沖擊的直徑至少等于使單個線上的兩個相鄰沖擊分開的節距P的四分之一時連接。如果要增加沖擊的數量，可通過在線沖擊的分布使網絡延伸，該分布已經通過平移等于使兩個相鄰線分開的距離I的四倍的長度說明。由此獲得周期性的網絡，該網絡的網格是復雜的多邊形。在剛剛說明的示例中，四個沖擊線用于為條帶的良好覆蓋提供沖擊軌跡。然而，本領域技術人員可以理解其它布置也是可能的。特別的如果來自吹送噴嘴的射流在條帶的單個表面上的沖擊在二維網絡的節點處分布以便形成復雜的多邊形網格，該網格具有3-20的邊數具有在條帶的橫向方向上等于一個節距并且在條帶的縱向方向上等于3-20個節距的周期，則可實現條帶的良好表面覆蓋。這種分布必須設定這種分布，同時特別允許來自吹送噴嘴的射流的沖擊的寬度。本領域技術人員知道如何實現這種改編。利用這種類型的沖擊分布，發明人已經發現，在本發明的冷卻模塊中射流線的缺陷消失了。
權利要求
1.用于通過吹送氣體或水/氣體混合物對行進的條帶(4)的溫度進行調節的方法，其中，多個氣體或水/氣體混合物的射流在條帶的表面上延伸，并布置成使得所述氣體或水/氣體混合物的射流對所述條帶的每個表面的沖擊(24，34)分布在二維網絡的節點處，所述射流噴射到所述條帶的每個表面上，其特征在于，所述射流在所述條帶的一個表面(A)上的沖擊(24)不與所述射流在所述條帶的另一表面上的沖擊(34)相對，所述氣體或水/氣體混合物的射流來自管狀噴嘴(23，33)，所述管狀噴嘴由至少一個分配室(21，31)供應，所述管狀噴嘴的頭部在距所述分配室一定距離處延伸，以便為返回氣體或水/氣體混合物平行于所述條帶的縱向方向和垂直于所述條帶的縱向方向的流動留下自由空間。
2.根據權利要求1所述的方法，其特征在于，所述氣體或水/氣體混合物的射流垂直于所述條帶的表面。
3.根據權利要求1所述的方法，其特征在于，至少一個氣體或水/氣體混合物的射流的軸線與所述條帶的表面的法線形成角度。
4.根據權利要求1-3中任一項所述的方法，其特征在于，所述條帶的每個表面上的射流沖擊的二維分布網絡是周期性的、具有相同類型并具有相同節距。
5.根據權利要求4所述的方法，其特征在于，所述網絡是六邊形類型。
6.根據權利要求1-3中任一項所述的方法，其特征在于，所述條帶的單個表面上的射流沖擊分布在二維網絡的節點處，以便形成復雜的多邊形網格，該網格具有從3-20變化的邊數，在條帶的橫向方向上的周期等于一個節距并在條帶的縱向方向上的周期等于3-20個節距，對于所述條帶的一個表面，吹送的射流的兩個相鄰沖擊軌跡在所述條帶的橫向方向上是連續的。
7.根據權利要求4-6中任一項所述的方法,其特征在于,與一個表面對應的網絡和與另一個表面對應的網絡彼此偏移，偏移量在1/4節距到3/4節距之間。
8.根據權利要求1-7中任一項所述的方法，其特征在于，所述氣體是冷卻氣體。
9.根據權利要求1-7中任一項所述的方法，其特征在于，所述氣體是熱氣體。
10.根據前述權利要求中任一項所述的方法，其特征在于，所述噴嘴的長度在20-200mm 之間。
11.用于實施根據權利要求1-10中任一項所述的方法的裝置，包括彼此相對地布置在條帶(4)的行進區域兩側上的至少兩個吹送模塊(2，3)，每個吹送模塊(2，3)均包括多個管狀噴嘴(23，33)，所述管狀噴嘴沿條帶的行進區域的方向從至少一個分配室(21，31)延伸，所述噴嘴布置成使得在條帶的每個表面(A，B)上的射流沖擊(24，34)分布在二維網絡的節點處，其特征在于，所述吹送模塊(2，3)設置成使得一個表面(A)上的射流沖擊(24)不與另一個表面(B)上的射流沖擊(34)相對。
12.根據權利要求11所述的裝置，其特征在于，射流沖擊所分布的所述二維網絡是相同類型的、具有相同節距的周期性網絡。
13.根據權利要求12所述的裝置，其特征在于，所述網絡是六邊形類型。
14.根據權利要求11所述的裝置，其特征在于，在條帶的單個表面上的射流沖擊分布在二維網絡的節點處，以便形成復雜的多邊形網格，該網格具有從3到20變化的邊數，在條帶的橫向方向上的周期等于I個節距，在條帶的縱向方向上的周期等于3-20個節距，對于所述條帶的一個表面，吹送的射流的相鄰沖擊軌跡在所述條帶的橫向方向上是連續的。
15.根據權利要求12-14中任一項所述的裝置，其特征在于，所述吹送模塊(2，3)設置成使得與一個表面(A )對應的網絡和與另一個表面(B )對應的網絡彼此偏移，偏移量在I/4節距至3/4節距之間。
16.根據權利要求11-15中任一項所述的裝置，其特征在于，所述噴嘴的吹送軸線垂直于所述條帶(4)的行進平面。
17.根據權利要求11-15中任一項所述的裝置，其特征在于，至少一個噴嘴的吹送軸線與所述條帶(4)的行進平面的法線形成角度。
18.根據權利要求11-17中任一項所述的裝置，其特征在于，所述噴嘴的吹送口具有圓形、多邊形、橢圓形或狹槽形的橫截面。
19.根據權利要求11-18中任一項所述的裝置，其特征在于，所述吹送模塊具有氣體上升道或不具有氣體上升道的類型。
20.根據權利要求11-19中任一項所述的裝置，其特征在于，每個吹送模塊(23)均包括分配室(21，31)，所述吹送噴嘴(23，33 )設置在所述分配室上。
全文摘要
本發明涉及一種用于通過吹送氣體或水/氣體混合物對行進條帶(4)的溫度進行調節的方法，其中，所述方法包括在所述條帶的每個表面上朝向條帶的表面噴射多個氣體或水/氣體混合物的射流，所述射流布置成使得氣體或水/氣體混合物射流對條帶各表面的沖擊(24，34)分布在二維網絡的節點處。射流在一個面(A)上的沖擊(24)不與射流在另一面上的沖擊(34)直接相對，氣體或水/氣體混合物的射流來自管狀噴嘴(23，33)，所述噴嘴由至少一個分配室(21，31)供應，并在距分配室一定距離處延伸，以便為返回氣體或水/氣體混合物平行于條帶的縱向方向和垂直于條帶的縱向方向的流動留下自由空間。
文檔編號C21D9/573GK103056176SQ201210563138
公開日2013年4月24日 申請日期2008年10月21日 優先權日2008年3月14日
發明者杰羅姆·穆勒, 阿克利·埃利亞斯, 蒂埃里·皮特施, 伊凡·桑蒂, 保羅·杜瑞格羅, 卡倫·畢杰德 申請人:安賽樂米塔爾法國公司