本發明涉及一種切削工具用復合燒結體及利用該復合燒結體的切削工具，尤其涉及一種如下的切削工具用復合燒結體及利用該復合燒結體的切削工具：導熱性和導電性優良，因此對由熱引起的磨損和沖擊的抵抗能力強，并可在edm(electricaldischargemachining；電火花加工)作業時將刃部的影響最小化。
背景技術：
：隨著工業發展，對于能夠使經濟性機械加工得以實現的精密的切削工具的需求增大，且其工具加工技術也在迅速發展。精密切削工具中，作為最新的素材，存在壽命最長的人造鉆石和cbn(cubicboronnitride；立方氮化硼)燒結體，其作為極端硬質材料(extremehardmaterial)，加工最為困難乃是事實。美國的ge公司開發的作為超研磨材料(superabrasive)的鉆石和cbn(cubicboronnitride；立方氮化硼)的使用處于迅速普遍化的趨勢，其得益于伴隨著經濟發展的機械加工的高精密化趨勢及加工材料的多樣性增大。尤其，磨料顆粒的硬度非常高，因此對于利用現有的以基于al2o3和sic研削粒子的研削加工為首的其他機械加工則幾乎無法加工的硬化熱處理鋼、超硬合金及陶瓷等高硬度材料的精密加工而言，占據著壟斷性的地位。對于超研磨材料中的鉆石而言，由于在加工鐵系材料時基于石墨化現象的粒子磨損嚴重，因此在鐵系材料的研削中的使用受限，但是對于cbn(cubicboronnitride；立方氮化硼)而言，不同于鉆石，具有與鐵系金屬的低化學反應親和力，因此在研削鐵系材料時化學穩定性優良且導熱率較高，于是不容易因研削熱量而磨損，且可以良好地維持研削鋒，因此廣泛應用于高硬度的熱處理鋼、工具鋼、鑄鐵等鐵系金屬的加工。立方氮化硼(cubicboronnitride；cbn)是在自然界中不存在并只能通過人工的超高溫高壓合成法生成的物質，其具有僅次于鉆石的硬度，從而被用作研削、研磨、切削材料用研磨顆粒。立方氮化硼(cubicboronnitride；cbn)的原料為六方晶氮化硼(hbn；hexagonalboronnitride)，與作為鉆石的原料的石墨相比，六方晶氮化硼除了導電性之外具有類似的結晶結構，然而在合成條件和催化劑的選用方面表現出差異。另外，多晶態立方氮化硼(polycrystallinecubicboronnitride；pcbn)作為粘合劑，可通過將特殊的陶瓷材料與立方氮化硼一并混合而燒結制造。近來，多晶態立方氮化硼工具還被廣泛應用于高硬度熱處理鋼、超耐熱合金、燒結金屬等難切削材料的加工產品，可將高硬度素材高精密加工的多晶態立方氮化硼工具可成為一般研削加工工序的替代方案。然而，現有的多晶態立方氮化硼(polycrystallinecubicboronnitride；pcbn)存在如下的問題：在切削工序中，由于工具的磨損或高溫下耐熱性降低，而發生工具的破壞，由此導致工具壽命縮短。因此，為了使包括多晶態立方氮化硼的切削工具的壽命變得優良，需要開發一種具有優秀的熱穩定性和導電性的切削工具，以實現熱量引起的磨損和沖擊所致的破損的最小化。技術實現要素：本發明旨在提供一種如下的切削工具用復合燒結體及利用該復合燒結體的切削工具，由不存在立方氮化硼粒子間的直接結合，且不具有異質接合層的單一復合體構成，因此熱穩定性優秀。并且，本發明旨在提供一種如下的切削工具用復合燒結體及利用該復合燒結體的切削工具，由不存在立方氮化硼粒子間的直接結合，且不具有異質接合層的單一復合體構成，于是在edm(electricaldischargemachining；電火花加工)作業時，可最小化刃部的影響。根據本發明的一個實施例，提供一種切削工具用復合燒結體，包含立方氮化硼和結合劑，其中，所述復合燒結體的表面電阻為1×10-5至8×10-2ω/cm2，所述復合燒結體的導熱率在25℃下為40～80w/mk，且在700℃下為20～60w/mk。并且，所述復合燒結體的體積為65～85vol％。而且，所述復合燒結體的立方氮化硼粒子尺寸為0.01～1.5μm。并且，所述復合燒結體的立方氮化硼粒子尺寸為0.1～1.0μm。而且，所述結合劑以包含3族、4族、5族及al中的至少2種的碳化、碳氮化、硼化、氧化物及固溶體形態存在，所述結合劑內包含0.1～8.0wt％的w及co的復合混合物。并且，通過球磨(ballmill)、碎磨(attritormill)、行星磨(planetarymill)法中的任意一種方法混合制造所述立方氮化硼燒結體。而且，所述結合劑為二硼化鈦(tib2)。并且，所述復合燒結體由不存在立方氮化硼間直接結合，且不具有異質接合層的單一復合體構成，所述結合劑連續連接。而且，根據本發明的另一實施例，提供一種如下的利用復合燒結體的切削工具，形成有用于加工的刃部，且由包含有立方氮化硼和結合劑的復合燒結體形成，其中，所述復合燒結體的表面電阻為1×10-5至8×10-2ω/cm2，所述復合燒結體的導熱率在25℃下為40～80w/mk，且在700℃下為20～60w/mk。并且，還可以包括硬質合金基底，所述復合燒結體可配備于所述硬質合金基底的一側。而且，整個所述切削工具可由燒結體構成。并且，所述結合劑以包含3族、4族、5族及al中的至少2種的碳化、碳氮化、硼化、氧化物及固溶體形態存在，所述結合劑內包含0.1～8.0wt％的w及co的復合混合物。而且，所述復合燒結體由不存在立方氮化硼間的直接結合，且不具有異質接合層的單一復合體構成，所述結合劑連續連接。根據本發明，通過制造不存在立方氮化硼粒子間直接結合且不具有異質接合層的單一復合體，可制造出一種具有優良的熱穩定性的切削工具用復合燒結體及利用該復合燒結體的切削工具，其可最小化由熱引起的磨損和由沖擊引起的損壞。而且，根據本發明，通過制造不存在立方氮化硼粒子間的直接結合且不具有異質接合層的單一復合體，而可以最小化立方氮化硼的直接結合及成團現象，可最小化edm(electricaldischargemachining；電火花加工)作業時的刃部的影響。具體實施方式其他實施例的具體事項被包含于詳細的說明和附圖中。參考附圖與詳細后述的實施例就會明確認識本發明的優點、特征及實現它們的方法。然而，本發明并不局限于以下公開的實施例，其可以以互不相同的多樣的形態實現，在以下的說明中當提到某部分與其他部分連接時，其不僅包括直接連接的情形，而且還包括其中間夾設其他介質而連接的情形。并且，為了明確說明本發明，附圖中省略了與本發明無關的部分，且貫穿整個說明書，對相似的部分添加了相同的附圖符號。以下，通過參考附圖而對本發明進行說明。以下，對關于本發明的一個實施例的切削工具用復合燒結體及利用該復合燒結體的切削工具進行更加詳細的說明。1、切削工具用復合燒結體本發明涉及一種切削工具用復合燒結體及利用該復合燒結體的切削工具，并旨在提供一種可作為切削工具而利用的立方氮化硼燒結體。本發明的復合燒結體的特征在于，是一種如下的切削工具用復合燒結體：由不存在立方氮化硼間的直接結合且不存在異質接合層的單一復合體構成，所述結合劑連續連接。現有的燒結體的特征在于，在作為金屬板的wc基板上放上pcbn層而一起燒結，但是對于基于現有的方法制造的燒結體而言，由于在wc基板與pcbn層之間存在異質接合層，因此在切削工序中可能發生由異質接合層分離引起的剝離現象。如果發生這種由異質接合層分離引起的剝離現象，則工具的碎裂性將會變高，從而可能引發縮短工具壽命的問題。根據本發明的復合燒結體則由不存在異質接合層的單一復合體構成，因此熱穩定性高，并將基于剝離現象的工具的碎裂性的最小化，從而提供表現出優良的壽命的復合燒結體及切削工具。所述結合劑使用二硼化鈦(tib2)，所述二硼化鈦(tib2)作為在鈦化合物中反應而生成的二次結合相，通過立方氮化硼與結合劑之間的反應而生成。二硼化鈦(tib2)的熔點為3200℃以上，而且是硬度高達25～35gpa的結晶體，并具有卓越的物理特性。并且，導熱率為60～120w/mk，且導電率為～105s/cm，乃是作為工具用復合燒結體的素材而具有優秀的特性的物質。本發明中使用的結合劑優選采用二硼化鈦(tib2)，然而結合劑的種類并不必限定于此，只要是本領域中的公知的方法，就能夠選擇利用。本發明中結合劑都彼此連接，cbn作為基體相，不存在由cbn間鍵合構成的粒子生長。而且，作為復合燒結體的原料而投入的立方氮化硼可在混合(mixing)時因破碎而變得更小，然而粒子的大小卻不會變得更大，而可以維持投入時的大小而無變動。對于本發明中可作為工具而使用的立方氮化硼燒結體而言，立方氮化硼的體積在燒結體內占65～85vol％。如果所述立方氮化硼的體積小于65vol％，則復合燒結體的硬度減小，于是存在工具壽命縮短的問題，如果所述立方氮化硼的體積超過85vol％，則立方氮化硼粒子間的直接結合可能性增加，因此并不優選。并且，此時的立方氮化硼的平均粒子尺寸優選為0.01～1.5μm，更優選0.1～1.0μm。如果立方氮化硼的尺寸小于0.01μm，則立方氮化硼與結合劑之間的結合力在燒結時急劇降低。如果結合力降低，則燒結體的硬度下降，并導致耐磨損性降低，最終使工具的壽命減少，因此并不優選。而且，如果立方氮化硼的尺寸超過1.5μm，則立方氮化硼的內缺損產生率增加，從而產生無法理想地維持被切削材料的粗糙度的問題。如果立方氮化硼粒子間的直接結合上升，則硬度會提高，但卻可能在對工具施加沖擊時提高破損頻率，從而可能引發工具壽命下降的問題。即，如果立方氮化硼粒子間直接結合上升，則用于賦予韌性的金屬結合劑的含量減少，且立方氮化硼的粒子間距變窄，從而使硬度增加。一般情況下，如果cbn的含量升高，則cbn粒子間的接觸部分增多，但是耐沖擊性卻相對而言薄弱，且隨著耐熱特性優良的陶瓷粘合劑部分的厚度變薄，燒結體的硬度整體上提高，而且韌性得到提高，然而導致耐熱特性降低。并且，根據本發明的包含有立方氮化硼和結合劑的復合燒結體的特征在于，所述結合劑以包含3族、4族、5族及al中的至少2種的碳化、碳氮化、硼化、氧化物及固溶體形態存在，所述結合劑內包含有0.1～8.0wt％的w及co的復合混合物。所述結合劑成分在復合燒結體內以相互固溶體及碳化、碳氮化、硼化、氧化物和固溶體形態存在，從而使本發明的復合燒結體呈現出適當的導電性。呈現出適當的導電性的復合燒結體使edm放電加工性變得理想，從而具有使切削工序時的切割容易的效果。基于edm的切削可以減少工具加工成本，并可實現微細的孔或槽的加工，從而能夠在切削時形成精確的結構，因此是對非常多的產品有利的加工方法。而且，本發明的特征在于，復合燒結體的導熱率在25℃下為40～80w/mk，且在700℃下為20～60w/mk。通常，在切削工具用復合燒結體中，如果cbn粒子含量增加，則導熱率上升，且由于上升的導熱率，將會使熱磨損發生于整個工具，這會導致工具壽命下降。例如，當cbn含量超過85vol％時，導熱率在室溫25℃下為80～150w/mk，且在700℃下為70～100w/mk，因此導熱率較高，在導熱率如此高的情況下，工具對熱磨損的抵抗性較弱，并存在高速斷續加工時發生損壞的問題。因此，優選地，根據本發明的復合燒結體的導熱率優選在25℃下為40～80w/mk，且在700℃下為20～60w/mk范圍內，如果常溫導熱率小于40w/mk，則導致由pcbn燒結體切削部的劣化引起的局部性cbn脫落，于是在進行斷續加工時可能增加損壞。而且，如果常溫導熱率超過80w/mk，則工具的磨損加快，從而可能出現高速斷續加工時發生損壞的問題。并且，本發明的特征在于，復合燒結體的表面電阻為1×10-5至8×10-2ω/cm2。如果所述復合燒結體的表面電阻小于1×10-5ω/cm2，則復合燒結體的氮化、碳化、硼化、氧化物的比率低，且包含大量金屬物質，并且由于金屬化合物的增加而存在工具的壽命降低的問題。而且，如果所述復合燒結體的表面電阻超過8×10-2ω/cm2，則氮化、碳化、硼化、氧化物增加，并使cbn與結合劑之間的結合力增加，于是工具性能可以變得較佳，但卻由于高電阻而可能在放電切割時產生負荷。放電切割時因高電阻而產生的負荷將會在燒結體內加重放電時的負荷，這使得誘發工具的缺陷的可能性變高，因此并不優選。本立方氮化硼粒子與結合劑之間的混合通過球磨(ballmill)、碎磨(attritormill)、行星磨(planetarymill)法等一般粉末混合方法而進行均勻的粉末混合。立方氮化硼粒子與結合劑的混合優選通過上述方法中的任意一種方法混合制造，然而立方氮化硼粒子與結合劑的混合方法并非不局限于此，可以選擇性利用本領域中普遍公知的方法。2、利用復合燒結體的切削工具關于本發明的一個實施例的利用復合燒結體的切削工具包括至少一部分的復合燒結體，該復合燒結體用于形成加工用刃部，其中，在包含立方氮化硼和結合劑的復合燒結體中，所述復合燒結體由不存在立方氮化硼間直接結合且不存在異質接合層的單一復合體構成，所述結合劑連續連接，所述燒結體的導熱率優選在25℃下為40～80w/mk范圍，且在700℃下為20～60w/mk范圍。如果導熱率小于40w/mk，則導致由pcbn燒結體切削部的劣化引起的局部性cbn脫落，從而可能在斷續加工時導致損壞增加。而且，如果導熱率超過80w/mk，則工具的磨損加快，從而可能出現高速斷續加工時發生損壞的問題。本發明的特征在于，復合燒結體中形成于立方氮化硼與立方氮化硼之間的結合劑以包含3族、4族、5族和al中的至少2種的碳化、碳氮化、硼化、氧化物及固溶體形態存在。如此，使形成于立方氮化硼與立方氮化硼之間的結合劑成分以碳化、碳氮化、硼化、氧化物及固溶體形態存在，據此，根據本發明的復合燒結體將會呈現導電性，呈現出導電性的復合燒結體在edm(電火花加工)作業時使放電加工性變好，從而可以使切割容易。基于edm的切削可以減少高硬度復合燒結體的加工成本，并可實現微細的孔或槽加工，從而能夠在切削時形成精確的結構，因此是用于非常多的產品的加工方法。并且，根據本發明的復合燒結體的表面電阻優選為1×10-5至8×10-2ω/cm2。如果所述復合燒結體的表面電阻小于1×10-5ω/cm2，則復合燒結體的氮化、碳化、硼化、氧化物的比率低，且含有大量金屬物質，由于金屬化合物的增加，存在工具的壽命減少的問題。而且，如果所述復合燒結體的表面電阻超過8×10-2ω/cm2，則氮化、碳化、硼化、氧化物增加，并使cbn與結合劑之間的結合力增加，從而可以改善供給性能，但卻可能因高電阻而在放電切割時產生負荷。放電切割時因高電阻而產生的負荷將會在燒結體內放電時加重負荷，這使得誘發工具缺陷的可能性變高，因此并不優選。而且，根據本發明的又一實施例，利用復合燒結體的切削工具可以是利用硬質合金基底和配備于硬質合金基底的一側的復合燒結體的切削工具，或者可以是切削工具整體由燒結體構成的利用復合燒結體的切削工具。以下，列舉實施例而對本發明進行更加詳細的說明。[實施例1]基于復合燒結體的表面電阻和導熱率的工具壽命評估為了測定根據本發明的實施例的切削工具用復合燒結體及利用該復合燒結體的切削工具的導熱率和工具壽命，如下所述地進行了測試。利用一般的球磨(ballmill)工藝而將平均大小為0.75μm且燒結體的總體積為75vol％的立方氮化硼粒子與結合劑30vol％混合在一起。結合劑的混合比例調整為，結合劑內以ti化合物80wt％、al化合物18wt％、ni2wt％的質量比例混合，并將石蠟添加1wt％左右時，能夠成型。在進行球磨(ballmill)工序時，球(ball)利用wc球(wcball)，并以避免追加混入的比率超過全體的4wt％的方式實施了混合工序。使經過所述混合工序而混合完畢的粉末成型之后，為了去除殘留蠟(wax)，而在500℃以上的溫度下進行了去蠟(de-waxing)作業。然后，將熱處理完畢的成型體密封于ta、mo、nb、zr等的金屬杯，從而組裝成hpht單元(cell)。在1400～1600℃、5.5～6.0gpa的超高溫高壓下進行了燒結。測定了所述燒結完畢的復合燒結體的表面電阻和導熱率，并將復合燒結體制作成工具之后進行切削，從而進行了工具壽命評估。用于切削試驗評估的被切削材料的形態為圓筒形，其長度為100mm，直徑為160mm，并具有4個斷續葉片部分，且使用了分別以90度的間隔存在斷續部的形態的被切削材料。用工具壽命周期(pass)限定工具磨損，對于工具壽命而言，在工具刃部的磨損為0.4mm以上的情況下中斷而限定了周期(pass)。在將被切削材料整體切削一遍之后，測定工具刃的磨損，然后判斷周期(pass)。而且，導熱率的測定利用了直徑為12mm且厚度為2mm的樣本，測定方式則利用了ksl1604:2012的標準測定法。用于工具壽命評估的切削試驗條件如下。<切削試驗條件>被切削材料：scm440工具形態：cnga120408切削條件：切削速度為200m/min，移送速度為f0.5mm/rev，切削深度為0.05mm以下，對本發明的實施例和比較例的實驗條件進行說明。實施例1是在復合燒結體的表面電阻為2.2×10-3ω/cm2且常溫導熱率為60w/mk的情況下測定工具壽命的實施例。實施例2是在復合燒結體的表面電阻為5.3×10-3ω/cm2且常溫導熱率為45w/mk的情況下測定工具壽命的實施例。比較例1是在復合燒結體的表面電阻為2.0×10-3ω/cm2且常溫導熱率為130w/mk的情況下測定工具壽命的比較例。比較例2是在復合燒結體的表面電阻為5.0×10-3ω/cm2且常溫導熱率為18.2w/mk的情況下測定工具壽命的比較例。比較例3是在復合燒結體的表面電阻為9.0×10-2ω/cm2且常溫導熱率為59w/mk的情況下測定工具壽命的比較例。如下的表1為表示根據實施例1、實施例2、比較例1至比較例3的表面電阻和導熱率的工具壽命測定結果的表格。[表1]區分表面電阻(ω/cm2)常溫導熱率(w/mk)工具壽命(pass)實施例12.2×10-36010實施例25.3×10-3459比較例12.0×10-31303比較例25.0×10-318.22比較例39.0×10-2594參見所述表1，對于表面電阻和導熱率分別為2.2×10-3ω/cm2、60w/mk的實施例1的情形而言，工具壽命為10pass，其表現出優于比較例1、2、3的工具壽命。并且，對于表面電阻和導熱率分別為5.3×10-3ω/cm2、45w/mk的實施例2的情形而言，工具壽命被測定為9pass，從而也表現出優于比較例1、2、3的工具壽命。因此，如同所述實施例1、實施例2所示，當表面電阻和導熱率值分別同時滿足本發明所披露的1×10-5至8×10-2ω/cm2、25℃下40～80w/mk、700℃下20～60w/mk的范圍時，表現出優良的工具壽命。如果導熱率高，則熱磨損將會發生于整個工具中，而導致工具的損壞，最終將會降低工具壽命。參見表1，對于導熱率值為超出本發明的范圍的130w/mk的比較例1的情形而言，工具壽命表現為3pass而較低，對于表面電阻和導熱率值都為超出本發明的范圍的5.0×10-3ω/cm2、18w/mk的比較例2的情形而言，工具壽命為2pass，比實施例1、2而言非常低。在復合燒結體的導熱率較高的情況下，工具對熱磨損的抵抗性薄弱，且存在高速斷續加工時發生損壞的問題。因此，對于導熱率較高的比較例1而言，工具對熱磨損方面變得薄弱，可以判斷為這一點導致工具的損壞，從而導致縮短工具壽命的結果。而且，在導熱率較低的情況下，由于pcbn燒結體切削部的劣化，cbn可能局部性脫落，于是在斷續加工時損壞增加的情況較多。可以判斷為由于這樣的原因，而使常溫導熱率較低的比較例2的工具壽命被測定為2pass而較低。并且，對于表面電阻值為9.0×10-2ω/cm2且常溫導熱率值為59w/mk的比較例3而言，工具壽命表現為高于比較例1、2的4pass，然而相比于實施例1、2卻表現出非常低的工具壽命。如同所述比較例3，在復合燒結體的表面電阻值超過8×10-2ω/cm2的情況下，氮化、碳化、硼化、氧化物增加，且cbn與結合劑之間的結合力增加，從而可能使工具性能變好，但卻可能因高電阻而在放電切割時產生負荷。放電切割時因高電阻而產生的負荷將會在燒結體內加重放電時的負荷，可以判斷為這一點誘發了工具的缺陷，從而使比較例3的工具壽命下降。[實施例2]基于復合燒結體的體積及異質接合層的存在與否的工具壽命評估為了對根據本發明的實施例的切削工具用復合燒結體及利用該復合燒結體的切削工具的基于體積及異質接合層的存在與否的工具壽命做出評估，進行了如下所述的測試。在本實施例的工具壽命測試中，通過使制造復合燒結體時投入的燒結體的體積分別相同而制作了復合燒結體，而且在比較例中，將復合燒結體與wc層粘接并進行燒結以使異質接合層存在，并將制造的復合燒結體制作成工具之后切削，從而進行了工具壽命評估。用于切削試驗評估的被切削材料的形態為圓筒形，其長度為100mm且直徑為160mm，并具有2個斷續葉片部分，且使用了分別以180度間隔存在斷續部的形態的被切削材料，用于測定工具壽命的切削試驗條件如下。<切削試驗條件>被切削材料：skd11工具形態：cnga120408切削條件：切削速度為200m/min，移送速度為f0.5mm/rev，切削深度為0.05mm以下，對本發明的實施例和比較例的實驗條件進行說明。實施例3是在如下的情況下測定工具壽命的實施例：復合燒結體的cbn平均粒子大小為0.75μm，體積為65vol％，常溫導熱率為50w/mk，由不存在異質接合層的單一復合體構成。實施例4是在如下的情況下測定工具壽命的實施例：復合燒結體的cbn平均粒子大小為0.75μm，體積為80vol％，常溫導熱率為65w/mk，由不存在異質接合層的單一復合體構成。比較例3是在如下的情況下測定工具壽命的比較例：復合燒結體的cbn平均粒子大小為0.75μm，體積為65vol％，常溫導熱率為50w/mk，存在異質接合層。比較例4是在如下的情況下測定工具壽命的比較例：復合燒結體的cbn平均粒子大小為0.75μm，體積為95vol％，常溫導熱率為130w/mk，由不存在異質接合層的單一復合體構成。比較例5是在如下的情況下測定工具壽命的比較例：復合燒結體的cbn平均粒子大小為3.0μm，體積為70vol％，由不存在異質接合層的單一復合體構成。如下的表2為表示根據實施例3、實施例4、比較例3至比較例5的體積及異質接合層的存在與否的工具壽命測定結果的表格。[表2]參見所述表2，對于復合燒結體的cbn粒子大小為0.75μm，體積為65vol％，常溫導熱率為50w/mk，并由不存在異質接合層的單一復合體構成的實施例3的情形而言，工具壽命為11pass而表現出優秀的結果，對于復合燒結體的cbn粒子大小為0.75μm，體積為80vol％，常溫導熱率為65w/mk，并由不存在異質接合層的單一復合體構成的實施例4的情形而言，工具壽命為12pass而表現出優秀的結果。相反，對于復合燒結體的cbn粒子大小為0.75μm，體積為65vol％，常溫導熱率為50w/mk，且存在異質接合層的比較例3的情形而言，工具壽命為6pass而較低。通常，復合燒結體的特征在于，在作為金屬板的wc基板上放上pcbn層而一起燒結制造，但是對于通過這樣的方法制造的燒結體而言，如同比較例3，在wc基板與pcbn層之間存在異質接合層。如同比較例3，存在異質接合層的復合燒結體可能在切削工序中出現由異質接合層的分離引起的剝離現象，如果發生由異質接合層的分離引起的剝離現象，則工具的碎裂性將會變高，從而會縮短工具的壽命。因此，比較例3的工具壽命短的原因在于，由于進行切削工序時的異質接合層的分離所引起的剝離現象而導致工具損壞。并且，雖然由不具有異質接合層的單一復合體構成，但是對于復合燒結體的體積為95vol％的比較例4的情形而言，工具壽命為4pass而較低。如果復合燒結體的體積超過85vol％，則硬度提高，且熱穩定性降低，且立方氮化硼粒子間的直接結合可能性提高，從而使工具壽命變短，因此并不優選。如果立方氮化硼粒子間的直接結合上升，則硬度增加，卻使脆性提高，因此可能發生工具壽命降低的問題，因此在本發明中將復合燒結體的體積限定在65～85vol％的范圍。在比較例4中，復合燒結體的體積大，而使脆性增加，從而使進行切削工序時的工具壽命測定結果為較低。而且，對于復合燒結體的cbn粒子大小為3.0μm，體積為70vol％，且不存在異質接合層的比較例5而言，工具壽命測定結果為7pass而較低。如同所述比較例5，如果cbn粒子大小增加到3μm，則與體積增加的情形相似地，脆性增加，而由損壞引起的工具壽命變短。因此，燒結體的cbn粒子大小優選0.01～1.5μm，更優選0.1～1.0μm。在本發明所屬的
技術領域：
中具備基本知識的人員可在不改變本發明的技術思想或必要特征的情況下以其他具體形態加以實施，對此想必可以理解。因此，以上記載的實施例在所有方面均為示例性的，其并非限定性記載。權利要求書比起上述詳細說明更能體現本發明的范圍，并且可從權利要求書的含義、范圍及其等價概念中推導出的所有變更或變形的形態都應當解釋為被包含于本發明的范圍。當前第1頁12