專利名稱：脈寬可調式交直流逆變電阻焊接的工藝方法
技術領域：
本發明涉及一種電阻 焊接的工藝方法，特別涉及一種脈寬可調式交直流逆變電阻焊接的工藝方法。
背景技術：
目前，傳統的電阻焊設備及工藝方法分為
(1)工頻交流電阻焊；
(2)直流電阻焊(次級有整流器的工頻直流，中頻直流)；
(3)電容儲能電阻焊；
(4)低頻電阻焊。傳統的焊接設備是，一種電阻焊設備具有相對應的一種輸出波形及焊接工藝特性；如對應上述四種輸出波形及焊接工藝特性則需配備四種不同的焊接設備；其中任何一種焊接設備均不具備其兩種或兩種以上焊機的輸出波形；且直流電阻焊須在次級安裝整流器整流，這就在選擇電阻焊設備及制定工藝時存在一定的局限性；當工件結構和材質發生變化時，必須采用不同類型的電阻焊機及焊接方法才能獲得合格的焊接質量。在實施中，由于傳統的電阻焊接設備的單一輸出波形及工藝特性；這樣對一些特殊結構的工件，如多點凸焊、高速點焊、精密焊接，在選擇焊機、調整焊機參數時需針對不同的焊機操作，這樣會直接影響焊接設備選型和焊接工藝方法的制定。因此，對一些特殊結構的工件和焊接材料，為保證焊接后的內在和外觀品質提供一種多特性焊接設備及工藝方法，是該領域技術人員應著手解決的問題之一。

發明內容
本發明的目的在于克服上述焊機單一特性不足之處，提供一種設計合理、性能可靠、效果顯著、適用多種輸出波形的電阻焊設備的脈寬可調式交直流逆變電阻焊接的工藝方法。為實現上述目的本發明所采用的技術方案是一種脈寬可調式交直流逆變電阻焊接的工藝方法，其特征在于實施步驟如下
步驟一
采用焊接設備包括加壓機構、氣路水路、變壓器、機身、焊接電極及焊接控制器；首先，將焊接變壓器裝在機身內，變壓器初級線圈接控制器U、V輸出端，次級通過銅導體和焊接電極固定在加壓機構上，用于壓緊焊接工件；
步驟二
采用脈寬可調式焊接變壓器，次級無整流器；
采用脈寬可調式逆變控制器；
設計脈寬可調焊接變壓器；根據公式U=4. 44*fN*B*S*10-4 ；
推導出公式焊接頻率f=U/4. 44*N*B*S*10^4 ；導出計算公式脈寬 t=1000/2*f=2. 22*N*B*S*10_VU ；
式中脈寬t是指在焊接電流波形不發生畸變前提下(焊接變壓磁化曲線不飽和)單方向不間斷電流的持續時間；
變壓器制造完成后，變壓器鐵芯磁感應強度B (單位特斯拉)變壓器鐵芯截面積S (單位平方厘米)一定時；調整控制器輸出電壓U (單位伏特)，變壓器初級匝數N即可得到相適應的脈寬t (脈寬范圍t=l-500毫秒);不同的變壓器脈寬有最大值，本發明的脈寬最大值為500ms ;根據不同型號焊機變壓器，設計與之相匹配能控制脈寬長短，電壓大小，電壓方向的控制器即脈寬可調焊接控制器；
脈寬可調式焊接逆變控制器是將三相電源，通過限流裝置(限流電阻或限流變壓器)以·及整流二極管整流、儲能濾波電容器，將交流電變為直流電；再將直流電輸入由IGBT組成的H橋回路中，在主控制電路的控制下從U、V端輸出給焊接變壓器初級脈寬可調電壓；在次級感應出焊接電壓電流；
通過該電阻焊機進行以下參數的調整設定
(1)焊接壓力P;
(2)可調整的變壓器初級匝數N；
(3)脈寬tl；
(4)直流正向焊接電流iDC;
(5)脈寬t2；
(6)反向焊接電流iDC2；
(7)交流脈寬t3；
(8)交流焊接電流iAC;
(9)交流焊接周波數η；
以上所述參數限定范圍
P 壓力為0 0· 7 MPa ；
N :焊接變壓器初級匝數N為2(Γ200 ； tl :脈寬(脈沖時間)；范圍O毫秒到500毫秒； iDC :直流正向電流為(Γ99999Α ； t2 :脈寬(脈沖時間)；范圍O毫秒到500毫秒； iDC2 :反向電流2為(Γ99999Α ； t3 :脈寬(交流部分單向脈沖時間)范圍0-50毫秒； η :交流焊接周波數； iAC :交流焊接電流為(Γ99999ΚΑ ；
根據公式脈寬 t=2. 22*N*B*S*10^/U ；
歐姆定律I=U/R ；
當B、S —定時；調整匝數N，輸入電壓U時可得到脈寬t ；
所述tl、t2、t3參數不能同時為O ;
步驟三
通過調整以上焊接參數得到各種對應的焊接電流-脈寬波形圖，以完成包括交直流波形、非對稱變極性波形、直流波形、交流波形、儲能焊波形及低頻焊波形的焊接電流曲線，根據需要選用各波形圖之一對應不同的焊接工藝方法。所述波形圖中之一，即所對應的交直流波形，在控制器上設定如下參數 tl=2-500ms , iDC=500-99999A, N=20_200 阻；
t2=0 ；t3=l-20ms ;iAC=500_49999A，n=l_9999 周波。該交直流焊接方式適用單多點凸焊；
實踐證明在凸焊時(1-30個小凸點)；
比以往的焊接方法更容易獲得穩定的焊接質量(強度及外觀)。所述波形圖中之一，即所對應的非對稱變極性波形，在控制器上設定如下參數 tl=2-50ms ；iDC=10000-99999A ;Ν=20_200 阻；
t2=2_50ms ；iDC2=500-20000A ;t3=0。該非對稱波形焊接方式適用兩種不同厚度板點焊，通過極性效應，調整熔核的偏移
方向。所述波形圖中之一，即所對應的直流波形，在控制器上設定如下參數 tl=20-500ms ;iDC=500_99999A ;Ν=20_200 阻；
t2=0 ；t3=0o該直流方式適用點焊鋁及鋁合金。所述波形圖中之一，即所對應的交流波形，在控制器上設定如下參數 tl=0 ； N=20-200 膽；
t2=0 ； t3=l-12ms，iAC=500-59999A，n=l_9999 周波。該交流焊接方式適用多層薄板點焊，高速逢焊，高速點焊；由于無極性效應，能保證溶深一致性。所述波形圖中之一，即所對應的儲能焊波形，在控制器上設定如下參數 tl=l-20ms ；iDC=500-99999A ;Ν=20_200 匝；
t2=0 ； t3=0。該儲能焊接方式適用2-15毫秒精密點焊。實踐證明在特殊材料精密焊接時(2-15毫秒)此種方法在保證焊接強度的前提下能有效地減少焊接熱裂紋。所述波形圖中之一，即所對應的低頻焊波形，在控制器上設定如下參數 tl=0 ；N=20-200 膽；
t2=0 ； t3=12-50ms ；iAC=1000-49999A ;n=l_9999 周波。該低頻焊方式適用較厚工件焊接。本發明的有益效果是第一該方法能用一種次級不安裝整流器的焊接變壓器和焊接逆變控制器實現多種傳統電阻焊機的焊接特性，一機多能，節能效果非常顯著。第二制造出以往阻焊接設備從沒有的兩種焊接波，即交直流波形及非對稱變極性波形；為焊接材料、焊接工件提供了與以往不同的設備和工藝方法；實踐證明在多點凸焊、精密焊接、對極性效應敏感的焊接工件等方面，與其它焊機相比高效節能、焊接質量高；在不改變焊機種類情況下大大提高了調整電阻焊機的效率。該方法由于采用次級無整流器，與其它次級有整流器的直流焊機相比每一安培焊接電流可節省O. 6-1瓦特功率；特別是該設備能夠在一臺焊機上具備多種焊接波形輸出及工藝方法，根據需要選擇其一即可，操作簡便，性能精確可靠，同時還有效節約資源，降低生產加工成本。總之，本發明是一種全新的電阻焊工藝方法，即脈寬可調的交流直流混合輸出的焊機及焊接工藝；為選擇電阻焊焊機及制定焊接工藝，以及通過控制正負極性比例來解決極性效應對電阻焊質量的影響。


圖1交直流波形示意圖，區別于傳統電阻焊機最本質的不同之處；
圖2非對稱變極性波形示意圖，區別于傳統電阻焊機的另一不同之處；
圖3直流波形示意圖，相同于傳統直流電阻焊機； 圖4交流波形示意圖，相同于傳統交流電阻焊機；
圖5儲能焊波形示意圖，相同于傳統儲能電阻焊機；
圖6低頻焊波形示意圖，相同于傳統低頻電阻焊機；
圖7焊接變壓器原理 圖8電氣原理 圖9電阻焊機結構主視 圖10電阻焊機結構側視 圖9、圖10中I機身，2水開關，3三聯件，4電磁閥，5焊接控制器，6減震墊，7螺栓，8螺栓，9變壓器，10水管，11節流閥，12氣管，13機頭，14螺栓，15軟連接，16螺栓，17上凸焊平臺，18螺栓，19下凸焊平臺，20硬連接。
具體實施例方式以下結合附圖和較佳實例，對依據本發明提供的具體實施方式
、結構、特征詳述如下
參見圖1-圖10，一種脈寬可調式交直流逆變電阻焊接的工藝方法，具體實施步驟如
下
步驟一采用常規配置的焊接設備包括加壓機構、氣路水路、變壓器、機身、焊接電極及焊接控制器；首先，將焊接變壓器裝在機身內，變壓器初級線圈接控制器U、V輸出端，次級通過銅導體和焊接電極固定在加壓機構上，用于壓緊焊接工件；參見焊機安裝圖9、圖10，水路為冷卻變壓器和控制器，特點是脈寬固定，直流焊機次級必須用整流器才能變成直流，并且一種焊機不能同時具有直流和交流功能。步驟二
采用脈寬可調式焊接變壓器(次級無整流器);
采用脈寬可調式逆變控制器；
設計脈寬可調焊接變壓器；根據公式U=4.44*fN*B*S*10_4 (引用教課書)；
推導出公式焊接頻率f=U/4. 44*N*B*S*10^4 ；
導出計算公式脈寬 t=1000/2*f=2. 22*N*B*S*10_VU ；
式中脈寬t是指在焊接電流波形不發生畸變前提下(焊接變壓磁化曲線不飽和)單方向不間斷電流的持續時間。變壓器制造完成后，變壓器鐵芯磁感應強度B (單位特斯拉)變壓器鐵芯截面積S (單位平方厘米)一定時；調整控制器輸出電壓U (單位伏特)，變壓器匝數N (匝數)即可得到相適應的脈寬t (脈寬范圍t=l_500毫秒);不同的變壓器脈寬有最大值，本發明的脈寬最大值為500ms。根據不同型號焊機變壓器，設計與之相匹配能控制脈寬長短，電壓大小，電壓方向的控制器即脈寬可調焊接控制器。脈寬可調波形可變焊接控制器是將三相電源，通過限流裝置(限流電阻或限流變壓器)以及整流二極管整流、儲能濾波電容器，將交流電變為直流電；再將直流電輸入由IGBT組成的H橋回路中，在主控制電路的控制下從U、V端輸出給焊接變壓器一次側脈寬可調電壓；在二次側感應出焊接電壓電流。電阻焊機能進行以下參數的調整設定
(1)焊接壓力P;
(2)可調整的變壓器初級匝數N；
(3)脈寬tl；
(4)直流正向焊接電流iDC;
(5)脈寬t2；
(6)反向焊接電流iDC2；
(7)交流脈寬t3；
(8)交流焊接電流iAC;
(9)交流焊接周波數η；
以上所述參數限定范圍
P 壓力(0 0· 7 MPa)；
N :變壓器匝數
tl 脈寬(正向脈沖時間);范圍I毫秒至IJ 500毫秒； iDC :直流正向電流((Γ99999Α) t2 脈寬(反向脈沖時間);范圍I毫秒至IJ 500毫秒； iDC2:反向電流 2 ((Γ99999Α) t3 脈寬(交流部分單向脈沖時間)范圍廣50毫秒； η 交流焊接周波數(0 9999) iAC :交流焊接電流((Γ99999Α)
根據公式脈寬 t=2. 22*N*B*S*10^/U ；
歐姆定律I=U/R ；
當B、S —定時；調整匝數N，輸入電壓U時可得到脈寬t ；
所述tl、t2、t3參數不能同時為O。步驟三
通過調整以上焊接參數得到各種對應的焊接電流-脈寬波形圖，以完成包括交直流波形、非對稱變極性波形、直流波形、交流波形、儲能焊波形及低頻焊波形的焊接電流曲線，根據需要選用各波形圖之一對應不同的焊接工藝方法。以下通過調整焊接參數得到圖1至圖6的焊接電流-脈寬波形圖；不同的波形圖對應不同的焊接工藝方法
控制器焊接參數設定過程如下
參見圖1:交直流波形，在控制器上設定如下參數 tl=2-500ms, iDC=500-99999A, N= 20-200 匝； t2=0 ；t3=l-20ms ；iAC=500-49999A, n=l_9999 周波；
該交直流焊接方式，適用單多點凸焊；
實踐證明在凸焊時(1-30個小凸點)；
比以往的焊接方法更容易獲得穩定的焊接質量(強度及外觀)。參見圖2:非對稱變極性波形，在控制器上設定如下參數 tl=2-50ms ；iDC=10000-99999A ；N= 20-200 膽；
t2=2-50ms ； iDC2=500-20000A ；t3=0 ；
該非對稱波形焊接方式，適用兩種不同厚度板點焊，通過極性效應，調整熔核的偏移方向。參見圖3:直流波形，在控制器上設定如下參數 tl=20-500ms ； iDC=500_99999A ；N= 20-200 阻； t2=0 ；t3=0 ；
該直流焊接方式，適用點焊鋁及鋁合金。參見圖4 :交流波形，在控制器上設定如下參數 tl=0 ；N= 20-200 膽；
t2=0 ； t3=l-12ms，iAC=500_59999A，n=l_9999 周波；
該交流焊接方式，適用多層薄板點焊，高速逢焊，高速點焊；由于無極性效應，能保證溶深一致性。參見圖5 :儲能焊波形，在控制器上設定如下參數 tl=l-20ms ； iDC=500-99999A ；N= 20-200 阻；
t2=0 ； t3=0 ；
該儲能焊接方式，適用2-15毫秒精密點焊。實踐證明在特殊材料精密焊接時(2-15毫秒)此種方法在保證焊接強度的前提下能有效地減少焊接熱裂紋。參見圖6:低頻焊波形，在控制器上設定如下參數 tl=0 ；N= 20-200 膽；
t2=0 ； t3=12-50ms ；iAC=1000-49999A ;n=l_9999 周波；
該低頻焊接方式，適用較厚工件焊接。實施中電阻焊機由加壓機構、冷卻機構、機身、焊接變壓器及焊接控制器組成。
加壓機構氣缸，電磁閥，壓力調節器管路構成；
冷卻機構水冷或風冷；
機身機械結構件；
參見圖7，焊接變壓器鐵芯(截面10-10000平方厘米)，一次線圈20-300匝(帶抽頭)；導線截面(5-300平方毫米)，二次線圈1-2匝；導線截面(20-20000平方毫米；二次無整流
二極管)。
參見圖8，焊接控制器電路三相電源經限流電阻R (165-330歐，100瓦)整流二極管D(2. 5安，1200伏)，以小電流給電容充電到200伏-250伏，再切換給全波半控整流電路將交流整流為脈動直流(由50-3000安培的可控硅SCR及整流二極管D組成的電路)，或由限流變壓器他由電容器組濾波(多個電容器串并聯)，然后輸入由50-3000安培IGBT組成的H橋回路中，指令按以DSP為核心的主控制電路經柵極驅動電路驅動IGBT，從U、V端輸出脈寬可調的交變電壓(其中直流電流iDC，脈寬tl，直流反向焊接電流iDC2，脈寬t2，每一個參數經編程器設定)。本發明采用的電阻焊機具體構成參見圖9、圖10，該電阻焊機包括機身1、水開關
2、三聯件3、電磁閥4、焊接控制器5、減震墊6、變壓器9、水管10、節流閥11、氣管12、機頭13、上凸焊平臺17及下凸焊平臺19 ;所述變壓器9、機頭13、三聯件3、電磁閥4、水開關2分別采用螺栓8、14固定于機身I上；所述焊接控制器5經減震墊6，且用螺栓7固定在機身I上；所述上凸焊平臺17用螺栓16安裝在機頭13上，與其對應下凸焊平臺19用螺栓7安裝在機身I上；將軟連接15兩端采用螺栓18分別固定在上凸焊平臺17和變壓器9的次級上；將硬連接20兩端采用螺栓7分別固定在下凸焊平臺19和變壓器9的次級上；采用螺栓18和銅電纜連接焊接控制器5輸出端和變壓器9的初級線圈；經水開關2將水管10分別接在變壓器9及焊接控制器5上，以備冷卻；經三聯件3、節流閥11將電磁閥4采用氣管12接入機頭13的氣缸上。參見圖8，本發明電氣電路連接及原理說明
(I)輸入電源由單相、三相110V-440V電網輸入。(2)橋式全波半控整流電路由可控硅及整流二極管組成，電流50-3000安，耐壓1200-2000伏，功能是把交流變成脈動直流。(3)濾波電路由多只耐壓400-475伏，容量330-10000微法的電容器串并聯組成，功能是把脈動直流電壓變為穩定直流電壓。(4)逆變電路由IGBT組成的H橋電路，IGBT耐壓1200-2000伏，電流50-2000安，功能是將直流電經IGBT按脈寬調制模式從U、V端輸出可變波形，可變頻率的交流電。(5)電源及IGBT驅動電路產生控制器件工作的+5V，± 15V，+24V電源，控制IGBT開通關斷及IGBT故障時保護信號以及控制可控硅充電的觸發信號。(6)主控電路以DSP (數字信號處理器)為核心組成的程序控制電路，通過數字輸入輸出控制電路，模擬運算放大電路來控制焊接電流，焊接時間，電流波形，輸入輸出信號。(7)初次極電流檢測由電流互感器組成，通過檢測輸出電流的大小及變化量反饋給主控電路達到控制高精度的輸出電流(誤差2%)。(8)編程器將焊接數據輸入給控制器的人機界面。應用實例I
在多點凸焊電池極組時利用本發明方法，采用圖1焊接波形設定iDC=30000安培，tl=8毫秒；t2=20周波iAC=8000安培；t3=2 ;焊1000個工件質量全部合格。(外形尺寸一致，無表面氧化，焊接強度高，焊接質量穩定性)傳統焊機焊后工件外形尺寸一致性差，表面氧化。應用實例2
在焊接空調壓縮機接線柱時利用本發明方法(替代中頻次級整流焊機)，采用圖6焊接波形設定iAC=55000安培，t3=25毫秒，n=10周波；焊接工件，工件母材熔深一致，通過金相檢查，密封試驗，強度試驗焊接質量達到廠家規定標準次級整流焊機節省55KVA功率。應用實例3
在焊接火箭鋁合金外殼時利用本發明方法(替代三相次級整流焊機)，采用圖3焊接波形設定iDC=50000安培，tl=300毫秒，焊接工件，通過X光檢查，拉力試驗焊接質量達到廠家規定標準。應用實例4
在汽車薄板焊接中采用圖4焊接波形替代工頻交流，iAC=9000A, t3=5ms, n=30,有效保障焊接質量；功率因數由O. 3提高到O. 7。應用實例5
在鋰電池電極引線焊接中采用圖5焊接波形替代儲能焊iDC=8000A，tl=6ms。通過以上對比，采用本發明工藝效果非常顯著；該脈寬可調式交直流逆變電阻焊接的工藝方法，包含了以往工頻交流電阻焊，中頻次級整流電阻焊，電容儲能電阻焊，低頻電阻焊，直流沖擊波電阻焊的焊接工藝特性。上述參照實施例對該脈寬可調式交直流逆變電阻焊接的工藝方法進行的詳細描述，是說明性的而不是限定性的；因此在不脫離本發明總體構思下的變化和修改，應屬本發明的保護范圍之內。
權利要求
1.一種脈寬可調式交直流逆變電阻焊接的工藝方法，其特征在于實施步驟如下步驟一采用焊接設備包括加壓機構、氣路水路、變壓器、機身、焊接電極及焊接控制器；首先， 將焊接變壓器裝在機身內，變壓器初級線圈接控制器U、V輸出端，次級通過銅導體和焊接電極固定在加壓機構上，用于壓緊焊接工件；步驟二 采用脈寬可調式焊接變壓器，次級無整流器；采用脈寬可調式逆變控制器；設計脈寬可調焊接變壓器；根據公式u=4. 44*fN*B*S*10-4 ；推導出公式焊接頻率f=U/4. 44*N*B*S*10^4 ；導出計算公式脈寬 t=1000/2*f=2. 22*N*B*S*10_VU ；式中脈寬t是指在焊接電流波形不發生畸變前提下(焊接變壓磁化曲線不飽和)單方向不間斷電流的持續時間；變壓器制造完成后，變壓器鐵芯磁感應強度B (單位特斯拉)、變壓器鐵芯截面積S (單位平方厘米)一定時；調整控制器輸出電壓U (單位伏特)，變壓器初級匝數N即可得到相適應的脈寬t(脈寬范圍t=l-500毫秒);不同的變壓器脈寬有最大值，其脈寬最大值為500ms ； 根據不同型號焊機變壓器，設計與之相匹配能控制脈寬長短，電壓大小，電壓方向的控制器即脈寬可調焊接控制器；脈寬可調式焊接逆變控制器是將三相電源，通過限流裝置(限流電阻或限流變壓器)以及整流二極管整流、儲能濾波電容器，將交流電變為直流電；再將直流電輸入由IGBT組成的H橋回路中，在主控制電路的控制下從U、V端輸出給焊接變壓器初級脈寬可調電壓；在次級感應出焊接電壓電流；通過該電阻焊機進行以下參數的調整設定焊接壓力P ;可調整的變壓器初級匝數N ；脈寬tl ；直流正向焊接電流iDC;脈寬t2 ；反向焊接電流iDC2 ；交流脈寬t3 ；交流焊接電流iAC ；交流焊接周波數η ；以上所述參數限定范圍P :壓力為0 0· 7 MPa ；N :焊接變壓器初級匝數N為2(Γ200 ；tl :脈寬(脈沖時間)；范圍O毫秒到500毫秒；iDC :直流正向電流為(Γ99999Α ；t2 :脈寬(脈沖時間)；范圍O毫秒到500毫秒；iDC2 :反向電流2為(Γ99999Α ；t3 :脈寬(交流部分單向脈沖時間)范圍0-50毫秒；η交流焊接周波數；iAC :交流焊接電流為(Γ99999ΚΑ ；根據公式脈寬 t=2. 22*N*B*S*10^/U ；歐姆定律I=U/R ；當B、S —定時；調整匝數N，輸入電壓U時可得到脈寬t ；所述tl、t2、t3參數不能同時為O ;步驟三通過調整以上焊接參數得到各種對應的焊接電流-脈寬波形圖，以完成包括交直流波形、非對稱變極性波形、直流波形、交流波形、儲能焊波形及低頻焊波形的焊接電流曲線，根據需要選用各波形圖之一對應不同的焊接工藝方法。
2.根據權利要求1所述的脈寬可調式交直流逆變電阻焊接的工藝方法，其特征在于所述波形圖中之一，即所對應的交直流波形，在控制器上設定如下參數tl=l-500ms，iDC=500-99999A, N=20_200 ； t2=0 ；t3=l-20ms ；iAC=500-49999A, n=l_9999 周波；該交直流焊接方式適用單多點凸焊。
3.根據權利要求1所述的脈寬可調式交直流逆變電阻焊接的工藝方法，其特征在于所述波形圖中之一，即所對應的非對稱變極性波形，在控制器上設定如下參數tl=2-50ms ； iDC=500-99999A ；N=20-200 ； t2=2-50ms ； iDC2=500-99999A ；t3=0 ；該非對稱波形焊接方式適用兩種不同厚度板的點焊，通過極性效應，調整熔核的偏移方向。
4.根據權利要求1所述的脈寬可調式交直流逆變電阻焊接的工藝方法，其特征在于所述波形圖中之一，即所對應的直流波形，在控制器上設定如下參數tl=20-500ms ；iDC=500-99999A ；N=20-200 ； t2=0 ；t3=0 ；該直流焊接方式適用點焊鋁及鋁合金。
5.根據權利要求1所述的脈寬可調式交直流逆變電阻焊接的工藝方法，其特征在于所述波形圖中之一，即所對應的交流波形，在控制器上設定如下參數tl=0 ； N=20-200 ；t2=0 ； t3=l-12ms，iAC=500_59999A，n=l_9999 周波；該交流焊接方式適用多層薄板點焊、高速逢焊、高速點焊；由于無極性效應，有效保證溶深一致性。
6.根據權利要求1所述的脈寬可調式交直流逆變電阻焊接的工藝方法，其特征在于所述波形圖中之一，即所對應的儲能焊波形，在控制器上設定如下參數tl=l-20ms ； iDC=500-99999A ； N=20_200 ； t2=0 ； t3=0 ；該儲能焊接方式適用2-15毫秒精密點焊。
7.根據權利要求1所述的脈寬可調式交直流逆變電阻焊接的工藝方法，其特征在于所述波形圖中之一，即所對應的低頻焊波形，在控制器上設定如下參數 tl=0 ；N=20-200 ；t2=0 ； t3=12-50ms ；iAC=1000-49999A ;n=l_9999 周波；該低頻焊方式適用較厚エ件焊接。
全文摘要
本發明涉及一種脈寬可調式交直流逆變電阻焊接的工藝方法，該方法實施步驟如下首先，將焊接變壓器裝在機身內，變壓器初級線圈接控制器U、V輸出端，次級通過銅導體和焊接電極固定在加壓機構上，用于壓緊焊接工件；采用脈寬可調式焊接變壓器(次級無整流器)用于輸出低電壓大焊接電流，脈寬可調式逆變控制器用于控制焊接波形；根據公式U=4.44 f N B S 10-4及導出公式脈寬t=1000/2 f=2.22 N B S 10-1/U，來設計脈寬可調焊接變壓器；通過調整不同時刻的脈寬t和焊接電流，以完成不同的波形圖相對應的焊接工藝方法。實踐證明該方法在多點凸焊、精密焊接、對極性效應敏感的焊接工件等方面，與其它焊機相比高效節能、焊接質量高；在不改變焊機種類情況下，一機多能，大大提高了調整焊機的效率。
文檔編號B23K11/24GK103008865SQ20121058845
公開日2013年4月3日 申請日期2012年12月31日 優先權日2012年12月31日
發明者聶蘭民, 趙繼華 申請人:天津商科數控設備有限公司